JPS6077963A - 車両用オ−ステナイト系ステンレス鋼 - Google Patents
車両用オ−ステナイト系ステンレス鋼Info
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Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は車両用オーステナイト糸ステンレス鋼に係シ、
特に耐疲労性、曲は性、耐候性にすぐ１１、更に製造性
にすぐｎた運搬車両用オーステナイト糸ステンレス鋼に
関する。
特に耐疲労性、曲は性、耐候性にすぐ１１、更に製造性
にすぐｎた運搬車両用オーステナイト糸ステンレス鋼に
関する。
鉄道車両、七ル−ル車両、コンブナ−■等の運搬車両用
材料としては、従来がら炭素鋼、軽合金等が用いられて
来た。しかし炭素鋼、アルミニウム等の軽合金は強度お
よび耐食性において劣シ、塗装等のメンテナンスを要す
るので、最近では高強度で耐食性にすぐれたステンレス
鋼が上記従来材料の欠点を解消し、かつ板厚を薄くして
軽量化が可能であって高速性、省エネルギーが図られ、
更に安全性にもすぐれた利点を有１−るので用いられろ
ようになってきた。
材料としては、従来がら炭素鋼、軽合金等が用いられて
来た。しかし炭素鋼、アルミニウム等の軽合金は強度お
よび耐食性において劣シ、塗装等のメンテナンスを要す
るので、最近では高強度で耐食性にすぐれたステンレス
鋼が上記従来材料の欠点を解消し、かつ板厚を薄くして
軽量化が可能であって高速性、省エネルギーが図られ、
更に安全性にもすぐれた利点を有１−るので用いられろ
ようになってきた。
特にこの目的のために使用逼れる準安定オーステナイト
系ステンレス鋼の特徴は、フェライト系ステンレス鋼に
比して成形性が良いことは勿論、冷間加工により容易に
高強度が得られるので運搬車両用材料に適している。
系ステンレス鋼の特徴は、フェライト系ステンレス鋼に
比して成形性が良いことは勿論、冷間加工により容易に
高強度が得られるので運搬車両用材料に適している。
一般に準安定オーステナイト系ステンレス鋼としては、
Ｃ：０．１５％以下、Ｓｉ：１．００％以下、Ｍｎ：２
．００％以下、Ｐ：０．０４０％以下、Ｓ：０．０３０
％以下、Ｎｉ ： ６．００〜８． Ｏ０％、Ｃｒ：１
６．００〜１８．００％なる組成のＳＵＳ ３０１が知
られているが、近年は運搬車両用材料としてほとんど用
いられていない。その理由は次の如くである。
Ｃ：０．１５％以下、Ｓｉ：１．００％以下、Ｍｎ：２
．００％以下、Ｐ：０．０４０％以下、Ｓ：０．０３０
％以下、Ｎｉ ： ６．００〜８． Ｏ０％、Ｃｒ：１
６．００〜１８．００％なる組成のＳＵＳ ３０１が知
られているが、近年は運搬車両用材料としてほとんど用
いられていない。その理由は次の如くである。
（イ）運搬車両用ステンレス鋼は、安全性の点から走行
中に受ける緑返し荷１ｋに耐えることが必要であり、耐
疲労性にすぐれていることが要求嘔れると同時に、近年
特に重要視烙れて来た高速性および省エネルギーをもた
らす低燃比の点よシ軽量性も要求嘔れる。しかし従来の
５ＵＳ３０１は耐疲労限度が低く、安全性および軽量性
の点も運搬車両用材料としては適当ではない。すなわち
、耐疲労限度の低い材料は安全性の点から板厚を大とせ
ざるを得す、軽量性が損なわれ、その結果、高速性、低
燃比が満足場れないという欠点となる。かくの如く耐疲
労限度が低いことは安全性、軽量性を確保できないこと
となり、運搬車両用材料としては致砧的な欠点である。
中に受ける緑返し荷１ｋに耐えることが必要であり、耐
疲労性にすぐれていることが要求嘔れると同時に、近年
特に重要視烙れて来た高速性および省エネルギーをもた
らす低燃比の点よシ軽量性も要求嘔れる。しかし従来の
５ＵＳ３０１は耐疲労限度が低く、安全性および軽量性
の点も運搬車両用材料としては適当ではない。すなわち
、耐疲労限度の低い材料は安全性の点から板厚を大とせ
ざるを得す、軽量性が損なわれ、その結果、高速性、低
燃比が満足場れないという欠点となる。かくの如く耐疲
労限度が低いことは安全性、軽量性を確保できないこと
となり、運搬車両用材料としては致砧的な欠点である。
（ロ） 大気中には工場廃煙、自動車の排気ガス、その
他ビル暖房の媒煙等の各種の汚染物質および腐食性ガス
が多量に放出されている。これらの大気汚染物質中でも
特に亜硫酸ガスが腐食性が強く、更に島国である日本の
特性上、工業地帯が海岸に集中しているので亜硫酸ガス
と塩素イイオンとが複合して作用するため腐食が一層促
進嘔れる。
他ビル暖房の媒煙等の各種の汚染物質および腐食性ガス
が多量に放出されている。これらの大気汚染物質中でも
特に亜硫酸ガスが腐食性が強く、更に島国である日本の
特性上、工業地帯が海岸に集中しているので亜硫酸ガス
と塩素イイオンとが複合して作用するため腐食が一層促
進嘔れる。
かかる環境下においては当然運搬車両用材料としては耐
候性が要求てれる。
候性が要求てれる。
ところが、ＳＵＳ ３０１はＳＵＳ ３０４に比し、Ｎ
ｉ、Ｃｒが低く、かつＣが高いので十分な耐候性材料と
はいえず、特に軽量化に伴い腐食嘔れるが、従来の５Ｕ
Ｓ３０１は曲げ性が十分でなかった。
ｉ、Ｃｒが低く、かつＣが高いので十分な耐候性材料と
はいえず、特に軽量化に伴い腐食嘔れるが、従来の５Ｕ
Ｓ３０１は曲げ性が十分でなかった。
本発明の目的は、上記従来の車両用ステンレス鋼の欠点
を克服し、運搬車両の安全化、軽量化を図ると共に使用
寿命の長期化を図るために、耐疲労性、曲げ性、耐候性
にすぐれ、かつ製造性の良好な車両用準安定オーステナ
イト系ステンレス鋼を提供するにある。
を克服し、運搬車両の安全化、軽量化を図ると共に使用
寿命の長期化を図るために、耐疲労性、曲げ性、耐候性
にすぐれ、かつ製造性の良好な車両用準安定オーステナ
イト系ステンレス鋼を提供するにある。
本発明のこの目的は下記要旨の２発明のいずれによって
も効果的に達成逼れる。
も効果的に達成逼れる。
第１発明の要旨とするところは次の如くである。
すなわち、重量比にて Ｃ：０．０８％以下、Ｓｉ：１
．０％以下、Ｍｎ ： ２．０％以下、Ｓ：０．０３０
％以下、Ｎｉ：６〜８％、Ｃｒ ： １６〜１８％、Ｍ
ｏ ： ０．２０〜１．００％、Ｎ ：０．０５〜０．
３０％、Ｃ０： ０．５０’Ａ以下、を含有し、かつ δフェライト＝ ２．９０ （％Ｃｒ−＋−１．５ｘ％
Ｓｉ十％Ｉ’ｖＩｏ ）−２，０７（％Ｎｉ＋０．５Ｘ
％Ｍｎ−１−３０Ｘ（％Ｃ十％Ｎ）＋０．３ｘ％Ｃｕ）
−２６，０なる関係式で定するδフエライト量が９．０
％以下であり、残部はＦｅおよび不可避的不純物より成
ることを特徴とする車両用オーステナイト系ステンレス
鋼、である。
．０％以下、Ｍｎ ： ２．０％以下、Ｓ：０．０３０
％以下、Ｎｉ：６〜８％、Ｃｒ ： １６〜１８％、Ｍ
ｏ ： ０．２０〜１．００％、Ｎ ：０．０５〜０．
３０％、Ｃ０： ０．５０’Ａ以下、を含有し、かつ δフェライト＝ ２．９０ （％Ｃｒ−＋−１．５ｘ％
Ｓｉ十％Ｉ’ｖＩｏ ）−２，０７（％Ｎｉ＋０．５Ｘ
％Ｍｎ−１−３０Ｘ（％Ｃ十％Ｎ）＋０．３ｘ％Ｃｕ）
−２６，０なる関係式で定するδフエライト量が９．０
％以下であり、残部はＦｅおよび不可避的不純物より成
ることを特徴とする車両用オーステナイト系ステンレス
鋼、である。
第２発明の要旨とするところは次の如くである。
すなわち、第１発明と同一基本組成のほかに、更にＮｂ
＋Ｔａ ： ０．０２〜０．８０％を含有し、かつ δフェライト＝２．９０（（％Ｃｒ＋１．５Ｘ％Ｓｉ＋
％Ｍｏ＋０．５ｘ（％Ｎｂ十％Ｔａ ） ）−２，０７
（％Ｎｉ＋０．５ｘ％Ｍｎ＋３０Ｘ（％Ｃ十％Ｎ）＋０
．３ｘ％Ｃｕ）−２６，０ なる関係式で定まるδフエライト量が９．０％以下であ
り、残部はＦｅおよび不可避的不純物よシ成ろことを特
徴とする車両用オーステナイト系ステンレス鋼、である
。
＋Ｔａ ： ０．０２〜０．８０％を含有し、かつ δフェライト＝２．９０（（％Ｃｒ＋１．５Ｘ％Ｓｉ＋
％Ｍｏ＋０．５ｘ（％Ｎｂ十％Ｔａ ） ）−２，０７
（％Ｎｉ＋０．５ｘ％Ｍｎ＋３０Ｘ（％Ｃ十％Ｎ）＋０
．３ｘ％Ｃｕ）−２６，０ なる関係式で定まるδフエライト量が９．０％以下であ
り、残部はＦｅおよび不可避的不純物よシ成ろことを特
徴とする車両用オーステナイト系ステンレス鋼、である
。
すなわち、本発明者らは上記従来の車両用オーステナイ
ト系ステンレス鋼の欠点を克服するオーステナイト系ス
テンレス鋼の開発を目的として、その耐疲労性、曲げ性
、耐候性等について研究を重ねた結果、従来疲労特性へ
の影響が無視嘔れていたＭＯを、その含有量を適正に調
整し、その他の成分元素の調整と相俟って耐疲労性、曲
げ性、耐候性にすぐれ、更に製造性の良好な■両用準安
定オーステナイト系ステンレス錆の開発に成功したもの
である。
ト系ステンレス鋼の欠点を克服するオーステナイト系ス
テンレス鋼の開発を目的として、その耐疲労性、曲げ性
、耐候性等について研究を重ねた結果、従来疲労特性へ
の影響が無視嘔れていたＭＯを、その含有量を適正に調
整し、その他の成分元素の調整と相俟って耐疲労性、曲
げ性、耐候性にすぐれ、更に製造性の良好な■両用準安
定オーステナイト系ステンレス錆の開発に成功したもの
である。
本発明における成分限定理由について説明する。
Ｃ：
Ｃ量が増大し０．０８％を越すとハード圧延後の曲は加
工性と耐食性を劣化するので０．０８％以下に限定した
。
工性と耐食性を劣化するので０．０８％以下に限定した
。
Ｓｉ：
５ｉは材質の硬化に大きな効果を有するが、１．０％を
越すとシリケート系ブｒ在物を形成し、かつ耐疲労性を
劣化嘔せるので１０％以下に限定した。
越すとシリケート系ブｒ在物を形成し、かつ耐疲労性を
劣化嘔せるので１０％以下に限定した。
Ｍｎ：
Ｍｎは強力なオーステナイト生成元素であシ、溶体化処
理後の組織をオーステナイト化するのに有効な元素であ
るが、２．０％を越すとＭｎＳ系の介在物が多くなり、
かつ耐疲労性を劣化毛ぜ乙ので２．０％以下に限定した
。
理後の組織をオーステナイト化するのに有効な元素であ
るが、２．０％を越すとＭｎＳ系の介在物が多くなり、
かつ耐疲労性を劣化毛ぜ乙ので２．０％以下に限定した
。
Ｓ；
Ｓは一般に耐候性を劣化芒せるので低い方が望ましいが
、低くするためには原料の厳選ならびに脱硫剤の添加等
により原価高を来たす。しかし本発明鋼では後記の如＜
Ｍｏ添加によって良好な耐候性が得られるので通常の
オーステナイト系ステンレス鋼と同様に０．０３０％以
下の限定にとどめｃｃｔ Ｎｉ： Ｎｉは強力なオーステナイト生成能を有し、オーステナ
イト系ステンレス銅を特徴づける重要な元素であり、溶
体化処理後オーステナイト組織を得るために少くとも６
５Ａを要する。しかしＮｉが過剰となって８％を越すと
冷間加工によるマルテンサイトへの変態を妨害し、容易
に高強度が得られないので６〜８％の範囲に限定した。
、低くするためには原料の厳選ならびに脱硫剤の添加等
により原価高を来たす。しかし本発明鋼では後記の如＜
Ｍｏ添加によって良好な耐候性が得られるので通常の
オーステナイト系ステンレス鋼と同様に０．０３０％以
下の限定にとどめｃｃｔ Ｎｉ： Ｎｉは強力なオーステナイト生成能を有し、オーステナ
イト系ステンレス銅を特徴づける重要な元素であり、溶
体化処理後オーステナイト組織を得るために少くとも６
５Ａを要する。しかしＮｉが過剰となって８％を越すと
冷間加工によるマルテンサイトへの変態を妨害し、容易
に高強度が得られないので６〜８％の範囲に限定した。
Ｃｒ：
Ｃｒ含有量が１６％未満になると耐候性が著しく劣化す
るので下限を１６％とした。一方、１８％を越えると溶
体化処理後オーステナイト組織が得られなくなるので上
限を１８％とし、１６〜１８％の範囲に限定した。
るので下限を１６％とした。一方、１８％を越えると溶
体化処理後オーステナイト組織が得られなくなるので上
限を１８％とし、１６〜１８％の範囲に限定した。
ＭＯ＝
Ｍｏ含有量の限定のため本発明者らは次の如き実験を行
った。すなわち、その他の成分が本発明 ・の限定範囲
にある鋼を使用してＭＯ量のみを０．１０から１．５０
％まで種々変化させたオーステナイト系ステンレス鋼を
溶製し、冷間加工後の疲労試験、耐候性試験および曲げ
試験を行った。結果は第１表に示すとおシである。なお
、これらの試験のうち、冷間圧延後の引張強孕がｌｌ０
ＩＱ’／−の第１群供試材の疲労試験はシエンク式平面
曲げ疲労試験で行い、応力振幅は４８ｋｖ／−で破断圧
型るまでの繰返し数を測定した。捷だ耐候性試験は亜硫
酸ガスを１１００ｐｐ含有する腐食雰囲気中に２４０時
間曝した後の表面状況で比較した。次に曲は試験は曲げ
角度を１３５度、曲げ半径をｒとし、試除斥の厚嘔をｔ
とするときｒ−１２ｔ ’！で曲げ、割れの有無を比較
した。
った。すなわち、その他の成分が本発明 ・の限定範囲
にある鋼を使用してＭＯ量のみを０．１０から１．５０
％まで種々変化させたオーステナイト系ステンレス鋼を
溶製し、冷間加工後の疲労試験、耐候性試験および曲げ
試験を行った。結果は第１表に示すとおシである。なお
、これらの試験のうち、冷間圧延後の引張強孕がｌｌ０
ＩＱ’／−の第１群供試材の疲労試験はシエンク式平面
曲げ疲労試験で行い、応力振幅は４８ｋｖ／−で破断圧
型るまでの繰返し数を測定した。捷だ耐候性試験は亜硫
酸ガスを１１００ｐｐ含有する腐食雰囲気中に２４０時
間曝した後の表面状況で比較した。次に曲は試験は曲げ
角度を１３５度、曲げ半径をｒとし、試除斥の厚嘔をｔ
とするときｒ−１２ｔ ’！で曲げ、割れの有無を比較
した。
次に冷間圧延後の引張強芒が９０ｋｚ／−の第１表にて
第２群として示す供試材については、疲労試験は第１群
と同様にシエンク式平面曲げ疲労試験で行い、応力振幅
は３４に９／−の応力で破断までの繰返し数で測定し、
耐候性試験は上記第１群と同一であり、曲げ試験は１８
０度ｒ−ｔまで曲げ、割れの有無を比較した。
第２群として示す供試材については、疲労試験は第１群
と同様にシエンク式平面曲げ疲労試験で行い、応力振幅
は３４に９／−の応力で破断までの繰返し数で測定し、
耐候性試験は上記第１群と同一であり、曲げ試験は１８
０度ｒ−ｔまで曲げ、割れの有無を比較した。
第１表より明らかなとおシ、ＭＯ量が０．２０％未満で
は耐疲労性および耐候性が不良であり、また１、００％
を越１−と曲げ加工性が劣化することを示している。従
って本発明ではＭＯの含有量を０．２０〜１．００％の
範囲に限定した。かくの如＜０．２０〜１．００％のＭ
Ｏを含有せしめたことは本発明の大きな特徴である。
は耐疲労性および耐候性が不良であり、また１、００％
を越１−と曲げ加工性が劣化することを示している。従
って本発明ではＭＯの含有量を０．２０〜１．００％の
範囲に限定した。かくの如＜０．２０〜１．００％のＭ
Ｏを含有せしめたことは本発明の大きな特徴である。
ところでＭｏ含有による耐疲労性の改善効果は次の理由
によるものと推定埒れる。す々わち、ＭＯはオーステナ
イト中、もしくは冷間加工によって生じたマルテンサイ
ト中に固溶しているが、Ｍ。
によるものと推定埒れる。す々わち、ＭＯはオーステナ
イト中、もしくは冷間加工によって生じたマルテンサイ
ト中に固溶しているが、Ｍ。
原子が固溶すると結晶格子が大きくひずみ、そこに大き
な格子ひずみをつくる。この格子ひずみが転位の運動を
阻害し、ひいては疲労クラックの発生を抑制し、またた
とえ疲労クラックが発生したとしても、そのＭＯ原子周
囲の格子ひずみのために、その成長、伝播が妨害烙れる
ので破断に至りニ＜くなるものと考えられる。捷た、Ｍ
ｏ等のいわゆる置換型原子のマ） ＩＪラックス中への
固溶による格子ひずみと疲労過程で生成する転位との相
互作用に基づく疲労寿命への影響はＭＯ以外の元素によ
っても生じ得るのであるが、Ｍｏの場合その原子半径が
上記の効果を生じ芒ぜるのに適正であると考えられる。
な格子ひずみをつくる。この格子ひずみが転位の運動を
阻害し、ひいては疲労クラックの発生を抑制し、またた
とえ疲労クラックが発生したとしても、そのＭＯ原子周
囲の格子ひずみのために、その成長、伝播が妨害烙れる
ので破断に至りニ＜くなるものと考えられる。捷た、Ｍ
ｏ等のいわゆる置換型原子のマ） ＩＪラックス中への
固溶による格子ひずみと疲労過程で生成する転位との相
互作用に基づく疲労寿命への影響はＭＯ以外の元素によ
っても生じ得るのであるが、Ｍｏの場合その原子半径が
上記の効果を生じ芒ぜるのに適正であると考えられる。
Ｎ：
Ｎは強度を向上嘔せるのに有効な元素であるが、０．０
５％未満では効果がほとんどないので下限を０．０５％
とした。Ｎの添加が多くなって０．３０％を越えると前
記効果が飽和し、かつ通常の莢鋼作業では０．３０％を
越える添加が困難であるので上限を０．３０％とし、０
．０５〜０．３０％の範囲に限定した。
５％未満では効果がほとんどないので下限を０．０５％
とした。Ｎの添加が多くなって０．３０％を越えると前
記効果が飽和し、かつ通常の莢鋼作業では０．３０％を
越える添加が困難であるので上限を０．３０％とし、０
．０５〜０．３０％の範囲に限定した。
Ｃｕ：
Ｃｕ含有量が０１５０％を越えろと熱間加工性が悪くな
るので０．５０％以下に限定した。
るので０．５０％以下に限定した。
上記組成を以って本発明のオーステナイト系ステンレス
鋼の基本組成とするが、更にＮｂ十Ｔａ ：０．０２〜
０．８０化を含む場合も不発明の目的達成に有効である
。七の限定理由は次の如くである。
鋼の基本組成とするが、更にＮｂ十Ｔａ ：０．０２〜
０．８０化を含む場合も不発明の目的達成に有効である
。七の限定理由は次の如くである。
Ｎｂ十Ｔａ：
ＮｂおよびＴａはオーステナイト系ステンレス鋼の耐粒
界腐食性の向上のため有効であるが、その効果ｉｉ：
Ｎｂ 十Ｔａ合計にて０．０２％未満では効果がなく、
また０、８０％を越えると曲げ加工性が劣化するので０
．０２〜０．８０％の範囲に限定した。
界腐食性の向上のため有効であるが、その効果ｉｉ：
Ｎｂ 十Ｔａ合計にて０．０２％未満では効果がなく、
また０、８０％を越えると曲げ加工性が劣化するので０
．０２〜０．８０％の範囲に限定した。
上記の如く、各成分を限冗し、特に不発明はＭ。
を０．２０〜１．００％添加することによりすぐれた耐
疲労性を有せしめろことに成功したが、ＭＯ添加により
σ相析出によるσ脆化が生じ易く、かつ熱間加工性が悪
くなっているので熱゛間圧延時のトラブルを防止するた
めにＮｂ、Ｔａの添加のない基本組成の場合は下記（１
）式で定められるδフエライト量を９．０％以下に限定
した。
疲労性を有せしめろことに成功したが、ＭＯ添加により
σ相析出によるσ脆化が生じ易く、かつ熱間加工性が悪
くなっているので熱゛間圧延時のトラブルを防止するた
めにＮｂ、Ｔａの添加のない基本組成の場合は下記（１
）式で定められるδフエライト量を９．０％以下に限定
した。
δフェライト−２９０（％Ｃｒ−４−１．５Ｘ％Ｓｉ十
％Ｍｏ）−２，０７（％Ｎｉ十０．５Ｘ％Ｍｎ−ｔ−３
０ｘ（％Ｃ十％Ｎ）＋０．３Ｘ％Ｃｕ１−２６．０ −
（１）而して上記基本組成のほかに央ＶＣＮｂ＋Ｔａ
： ０．０２〜０．８０％を含有せしめる場合には、
上記と同一理由により下記（２）式で定められるδフエ
ライ）−ｌを９．０％以下に限定した。
％Ｍｏ）−２，０７（％Ｎｉ十０．５Ｘ％Ｍｎ−ｔ−３
０ｘ（％Ｃ十％Ｎ）＋０．３Ｘ％Ｃｕ１−２６．０ −
（１）而して上記基本組成のほかに央ＶＣＮｂ＋Ｔａ
： ０．０２〜０．８０％を含有せしめる場合には、
上記と同一理由により下記（２）式で定められるδフエ
ライ）−ｌを９．０％以下に限定した。
δフェライト＝ ２．９０ （（％Ｃｒ＋１．５ｘ％Ｓ
１＋％Ｍｏ−１−０，５Ｘ（％Ｎｂ十％Ｔａ））−２，
０７（％Ｎｉ＋０．５ｘ％Ｍｎ＋３ｏｘ（％Ｃ十％Ｎ）
＋０．３Ｘ％Ｃｕ ）−２６，０−（２） かくの如く、不発明は主要成分を限定し、特に限定量の
ＭＯを添加し、ＭＯ添加に伴なうσ脆性を防止するため
にそれぞれ（１）式ならびに（２）式にて定められるδ
フエライト量を９．０％以下に限定−ｒろことによシ、
耐疲労性、耐候性、曲げ性にすぐれ、かつ製造性の良好
な車両用オーステナイト系ステンレス鋼を得ることかで
＠た。
１＋％Ｍｏ−１−０，５Ｘ（％Ｎｂ十％Ｔａ））−２，
０７（％Ｎｉ＋０．５ｘ％Ｍｎ＋３ｏｘ（％Ｃ十％Ｎ）
＋０．３Ｘ％Ｃｕ ）−２６，０−（２） かくの如く、不発明は主要成分を限定し、特に限定量の
ＭＯを添加し、ＭＯ添加に伴なうσ脆性を防止するため
にそれぞれ（１）式ならびに（２）式にて定められるδ
フエライト量を９．０％以下に限定−ｒろことによシ、
耐疲労性、耐候性、曲げ性にすぐれ、かつ製造性の良好
な車両用オーステナイト系ステンレス鋼を得ることかで
＠た。
実施例
第２表にて示す如き本発明鋼Ａｘ １〜４と、成分が近
似するも本発明の限定列成分を含む比較鋼篇５〜８を１
００ ｋｆ高周波小型溶解炉で溶製した□第２表比較鋼
中本発明の限定列成分およびδフエライト量にはアンダ
ーラインを付した。
似するも本発明の限定列成分を含む比較鋼篇５〜８を１
００ ｋｆ高周波小型溶解炉で溶製した□第２表比較鋼
中本発明の限定列成分およびδフエライト量にはアンダ
ーラインを付した。
上記溶製し１こ供試材インゴットを熱間圧延し４鯛厚の
熱延板とし、該熱延板を焼鈍後冷延し、更に該冷延板を
焼鈍後ハード圧延を経てそれぞれ引張強−ｇ１ｉ０ｋｙ
／−の第１群供試材と、引張強さ９０にり／−の第１群
供試材を得グこ。
熱延板とし、該熱延板を焼鈍後冷延し、更に該冷延板を
焼鈍後ハード圧延を経てそれぞれ引張強−ｇ１ｉ０ｋｙ
／−の第１群供試材と、引張強さ９０にり／−の第１群
供試材を得グこ。
上記各供試材の熱間加工時の割ｒｔ発生の有無およびハ
ードＬ（２延後の各供試材についてそれぞれ耐疲労性、
耐候性おまひ曲は性を測定した結果は第２表に示１−と
おりである。
ードＬ（２延後の各供試材についてそれぞれ耐疲労性、
耐候性おまひ曲は性を測定した結果は第２表に示１−と
おりである。
なお、第２表において冷間）Ｊｌｌ後後引張強袋が１１
０ｋｇ／πｄの第１群供試材および９０にり／−の第２
群供試材における耐疲労性、耐候性お上ひ曲げ性の試験
方法は第１表におけるそれぞれ第１群の場合および第２
群の場合の供試料の試験方法と同一である。
０ｋｇ／πｄの第１群供試材および９０にり／−の第２
群供試材における耐疲労性、耐候性お上ひ曲げ性の試験
方法は第１表におけるそれぞれ第１群の場合および第２
群の場合の供試料の試験方法と同一である。
第２表より明らかなとおり、本発明鋼は比較鋼に比し耐
疲労性、耐候性および曲げ性において格段にすぐれてお
り、熱間加工時の割ね発生も全くなく、製造性もすぐれ
ていることを示している。
疲労性、耐候性および曲げ性において格段にすぐれてお
り、熱間加工時の割ね発生も全くなく、製造性もすぐれ
ていることを示している。
上記実施例より明らかなとおり、本発明による車両用オ
ーステナイト系ヌテンレス鋼は、主要成分を限定し、更
に必要により限定量の（Ｎｂ＋Ｔａ）を加え、特に従来
顧られなかったＭＯを０．２０〜１．００％の範囲で添
加し、 Ｍｏ添加によるσ脆性による熱間加工のトラブ
ルをδフエライト量を限定することにより防止し、耐疲
労性、耐候性および曲げ性にすぐれ、かつ製造性の良好
な車両用オーステナイト系ステンレス鋼を得ることがで
き、今後上Ｉす高速化石れ、軽量化袋れんとする鉄道車
両等の運搬車両用材料としてその安全性を確保し得る効
果を収めることができた。
ーステナイト系ヌテンレス鋼は、主要成分を限定し、更
に必要により限定量の（Ｎｂ＋Ｔａ）を加え、特に従来
顧られなかったＭＯを０．２０〜１．００％の範囲で添
加し、 Ｍｏ添加によるσ脆性による熱間加工のトラブ
ルをδフエライト量を限定することにより防止し、耐疲
労性、耐候性および曲げ性にすぐれ、かつ製造性の良好
な車両用オーステナイト系ステンレス鋼を得ることがで
き、今後上Ｉす高速化石れ、軽量化袋れんとする鉄道車
両等の運搬車両用材料としてその安全性を確保し得る効
果を収めることができた。
Claims (2)
- （１） 重量比にて Ｃ：０．０８％以下、Ｓｉ：１．
０％以下、Ｍｎ ： ２．０％以下、Ｓ：０．０３０％
以下、Ｎｉ：６〜ｓ５Ａ、Ｃｒ：１６〜１８％、 Ｍｏ
： ０．２０〜１．００％、Ｎ ：０．０５〜０．３
０％、Ｃｕ：０．５０％以下、を含有し、かつ δフェライト＝２．９０（％Ｃｒ＋１．５ｘ％Ｓｉ十％
ＭＯ）−２，０７（％Ｎｉ十０．５Ｘ％Ｍｎ＋３０Ｘ（
％Ｃ十％Ｎ ）＋０．３ Ｘ％ＣＬＩ）−２６，０なる
関係式で定まるδフエライト量が９．０％以下であり、
残部ＭＦｅおよび不可避的不純物よシ成ることを特徴と
する車両用オーステナイト系ステンレス鋼。 - （２）重量比にて Ｃ：０．０８％以下、Ｓｉ：１．０
％以下、Ｍｎ ： ２．０％以下、Ｓ：０．０３０％以
下、Ｎｉ：６〜８％、Ｃｒ：１６〜１８％、 Ｍｏ ：
０．２０〜１．００％、Ｎ ：０．０５〜０．３０％
、 Ｃｕ：０．５０％以下、を含み、更に Ｎｂ＋Ｔａ ： ０．０２〜０．８０％を含有し、かつ δフェライト＝ ２．９０ （（％Ｃｒ＋１．５Ｘ％Ｓ
ｉ十％ＭＯ＋０．５ｘ（％Ｎｂ＋％Ｔａ））−２，０７
（％Ｎｉ＋０．５ｘＸＭｎ＋３０Ｘ（％Ｃ十％Ｎ）＋０
．３ｘ％Ｃｕ）−２６，０ なる関係式で定貫るδフエライト量が９．０％以下であ
シ、残部はＦｅおよび不可避的不純物より成ることを％
徴とする車両用オーステナイト系ステンレス鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18479983A JPS6077963A (ja) | 1983-10-03 | 1983-10-03 | 車両用オ−ステナイト系ステンレス鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18479983A JPS6077963A (ja) | 1983-10-03 | 1983-10-03 | 車両用オ−ステナイト系ステンレス鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6077963A true JPS6077963A (ja) | 1985-05-02 |
Family
ID=16159494
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18479983A Pending JPS6077963A (ja) | 1983-10-03 | 1983-10-03 | 車両用オ−ステナイト系ステンレス鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6077963A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60177168A (ja) * | 1984-02-24 | 1985-09-11 | Nisshin Steel Co Ltd | 耐候性オ−ステナイトステンレス鋼 |
| EP2799569A4 (en) * | 2011-12-28 | 2016-03-09 | Posco | High-strength austenitic stainless steel and method of production thereof |
| CN107841689A (zh) * | 2017-10-19 | 2018-03-27 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种耐候钢板及其制造方法 |
| JP2022094149A (ja) * | 2020-12-14 | 2022-06-24 | 日鉄ステンレス株式会社 | オーステナイト系ステンレス鋼及び耐食性部材 |
-
1983
- 1983-10-03 JP JP18479983A patent/JPS6077963A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60177168A (ja) * | 1984-02-24 | 1985-09-11 | Nisshin Steel Co Ltd | 耐候性オ−ステナイトステンレス鋼 |
| EP2799569A4 (en) * | 2011-12-28 | 2016-03-09 | Posco | High-strength austenitic stainless steel and method of production thereof |
| CN107841689A (zh) * | 2017-10-19 | 2018-03-27 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种耐候钢板及其制造方法 |
| CN107841689B (zh) * | 2017-10-19 | 2019-09-27 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种耐候钢板及其制造方法 |
| JP2022094149A (ja) * | 2020-12-14 | 2022-06-24 | 日鉄ステンレス株式会社 | オーステナイト系ステンレス鋼及び耐食性部材 |
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