JPH073328A - 加工性に優れた高強度熱延鋼板の製造方法 - Google Patents
加工性に優れた高強度熱延鋼板の製造方法Info
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- JPH073328A JPH073328A JP17259993A JP17259993A JPH073328A JP H073328 A JPH073328 A JP H073328A JP 17259993 A JP17259993 A JP 17259993A JP 17259993 A JP17259993 A JP 17259993A JP H073328 A JPH073328 A JP H073328A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】残留オーステナイトを１０ｖｏｌ％以上含有
し、強度ー伸びバランスの優れた熱延薄鋼板を、複雑な
制御圧延を行うことなしに焼鈍条件を限定することによ
り簡単に製造し得る手段を提供する。 【構成】合金成分としてＣ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ａｌの含有量
を調整し、特にオーステナイト安定化元素であるＭｎを
多量に添加し、通常の熱間圧延後、焼鈍温度をＡｃ１〜
Ａｃ１＋５０℃のフェライト＋オーステナイト二相域温
度で１〜２０時間保持し、炉冷して巻取る。
し、強度ー伸びバランスの優れた熱延薄鋼板を、複雑な
制御圧延を行うことなしに焼鈍条件を限定することによ
り簡単に製造し得る手段を提供する。 【構成】合金成分としてＣ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ａｌの含有量
を調整し、特にオーステナイト安定化元素であるＭｎを
多量に添加し、通常の熱間圧延後、焼鈍温度をＡｃ１〜
Ａｃ１＋５０℃のフェライト＋オーステナイト二相域温
度で１〜２０時間保持し、炉冷して巻取る。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、残留オーステナイト
を１０ｖｏｌ％以上含有する複合組織からなる加工性に
優れた熱延鋼板、特に引張強さが８００Ｎ／ｍｍ２級の
高強度熱延鋼板の製造方法に関する。
を１０ｖｏｌ％以上含有する複合組織からなる加工性に
優れた熱延鋼板、特に引張強さが８００Ｎ／ｍｍ２級の
高強度熱延鋼板の製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】近年、自動車業界においては車体重量の
軽減ひいては燃費の向上をはかるために高強度鋼板の需
要が急速に増加しつつあるが、素材の薄鋼板はプレス加
工等の冷間成形工程を経るのが通常であり、したがって
その際優れた冷間加工性を具備していることが要求され
る。
軽減ひいては燃費の向上をはかるために高強度鋼板の需
要が急速に増加しつつあるが、素材の薄鋼板はプレス加
工等の冷間成形工程を経るのが通常であり、したがって
その際優れた冷間加工性を具備していることが要求され
る。
【０００３】加工性の良好な熱延鋼板としては、フェラ
イトーマルテンサイト組織からなる高強度熱延鋼板が知
られている。この鋼板はフェライト相とマルテンサイト
および残留オーステナイト相の複合した組織をもち、そ
の機械的特性値は降伏比（降伏強度／引張強さ）が低
く、同じ延性では強度が高い特徴をもっている。
イトーマルテンサイト組織からなる高強度熱延鋼板が知
られている。この鋼板はフェライト相とマルテンサイト
および残留オーステナイト相の複合した組織をもち、そ
の機械的特性値は降伏比（降伏強度／引張強さ）が低
く、同じ延性では強度が高い特徴をもっている。
【０００４】このような複合組織をもつ高強度熱延鋼板
の製造方法としては、従来各種の方法が提案されてい
る。例えば、特開昭５５−９４４４４号公報には、表面
にスケールが付着したままのＣ含有量０．４質量％以上
の高炭素熱延鋼帯を６５０〜Ａ１点の温度域で５〜４０
時間焼鈍し、さらに熱処理を行うことにより、中心部に
ベイナイト相を、表層部に脱炭層を有する高強度高加工
性鋼板を製造する方法が、特開昭６０−４３４２５号公
報には、Ｃ０．３０〜０．５５質量％、Ｓｉ０．７〜
２．０質量％、Ｍｎ０．５〜２．０質量％を含有する鋼
をＡｒ３〜Ａｒ３＋５０℃の温度で仕上圧延を行い、４
５０〜６５０℃の温度域に４〜２０秒間保持し、３５０
℃の温度域で巻取る方法が提案されている。
の製造方法としては、従来各種の方法が提案されてい
る。例えば、特開昭５５−９４４４４号公報には、表面
にスケールが付着したままのＣ含有量０．４質量％以上
の高炭素熱延鋼帯を６５０〜Ａ１点の温度域で５〜４０
時間焼鈍し、さらに熱処理を行うことにより、中心部に
ベイナイト相を、表層部に脱炭層を有する高強度高加工
性鋼板を製造する方法が、特開昭６０−４３４２５号公
報には、Ｃ０．３０〜０．５５質量％、Ｓｉ０．７〜
２．０質量％、Ｍｎ０．５〜２．０質量％を含有する鋼
をＡｒ３〜Ａｒ３＋５０℃の温度で仕上圧延を行い、４
５０〜６５０℃の温度域に４〜２０秒間保持し、３５０
℃の温度域で巻取る方法が提案されている。
【０００５】また、特開昭６０−１８４６６４号公報に
は、Ｃ０．１５〜０．８０質量％、Ｓｉ１．０〜３．０
質量％、Ｍｎ０．５〜３．０質量％を含有し、残留オー
ステナイト量が５〜１０ｖｏｌ％の高延性高張力鋼が提
案されている。
は、Ｃ０．１５〜０．８０質量％、Ｓｉ１．０〜３．０
質量％、Ｍｎ０．５〜３．０質量％を含有し、残留オー
ステナイト量が５〜１０ｖｏｌ％の高延性高張力鋼が提
案されている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】しかし、前記の熱延後
焼鈍する方法により得られる高強度高加工性鋼板は、Ｃ
含有量が０．４質量％以上あるいは０．３０質量％以上
と多いために溶接性が不足し、例えば自動車のホイール
ディスク等の素材としては適さない。また、残留オース
テナイト量が５〜１０ｖｏｌ％の高延性高張力鋼の場
合、任意添加元素であるＣｒを含有しないと残留オース
テナイト量を１０ｖｏｌ％以上に高めることができず、
伸びが不足する。
焼鈍する方法により得られる高強度高加工性鋼板は、Ｃ
含有量が０．４質量％以上あるいは０．３０質量％以上
と多いために溶接性が不足し、例えば自動車のホイール
ディスク等の素材としては適さない。また、残留オース
テナイト量が５〜１０ｖｏｌ％の高延性高張力鋼の場
合、任意添加元素であるＣｒを含有しないと残留オース
テナイト量を１０ｖｏｌ％以上に高めることができず、
伸びが不足する。
【０００７】このように、従来の技術では、残留オース
テナイトを１０ｖｏｌ％以上含有し、引張強度が８００
Ｎ／ｍｍ２級の複合組織からなる加工性に優れた熱延鋼
板を製造することはできなかった。そこで、この発明
は、従来技術で得られなかった高強度、高加工性を備
え、自動車のホイールディスク等の素材として好適な、
残留オーステナイトを１０ｖｏｌ％以上含有し、引張強
度が８００Ｎ／ｍｍ２級の複合組織鋼板の製造方法を提
案しようとするものである。
テナイトを１０ｖｏｌ％以上含有し、引張強度が８００
Ｎ／ｍｍ２級の複合組織からなる加工性に優れた熱延鋼
板を製造することはできなかった。そこで、この発明
は、従来技術で得られなかった高強度、高加工性を備
え、自動車のホイールディスク等の素材として好適な、
残留オーステナイトを１０ｖｏｌ％以上含有し、引張強
度が８００Ｎ／ｍｍ２級の複合組織鋼板の製造方法を提
案しようとするものである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】この発明は、残留オース
テナイトの変態誘起塑性（ＴＲＩＰ効果）を利用するこ
とにより延性の優れた高強度鋼板を得ようとするもので
あり、通常の熱間圧延後フェライト＋オーステナイト二
相域に加熱保持することにより、フェライトを生成させ
てオーステナイト中にＣを濃化し、オーステナイトを安
定化させることにより残留オーステナイトを１０ｖｏｌ
％以上含有する伸びー強度バランスが極めて良好な高強
度高延性の熱延鋼板の製造を可能としたもので、その要
旨とするところは、Ｃ０．１０〜０．２０質量％、Ｓｉ
０．５０質量％以下、Ｍｎ３．０〜６．０質量％、Ａｌ
０．５０〜２．０質量％を含有し、残部実質的にＦｅお
よび不可避的不純物からなる鋼を熱間圧延した後、Ａｃ
１〜Ａｃ１＋５０℃のフェライト＋オーステナイト二相
域温度で１〜２０時間保持し、その後炉冷することを特
徴とするものである。
テナイトの変態誘起塑性（ＴＲＩＰ効果）を利用するこ
とにより延性の優れた高強度鋼板を得ようとするもので
あり、通常の熱間圧延後フェライト＋オーステナイト二
相域に加熱保持することにより、フェライトを生成させ
てオーステナイト中にＣを濃化し、オーステナイトを安
定化させることにより残留オーステナイトを１０ｖｏｌ
％以上含有する伸びー強度バランスが極めて良好な高強
度高延性の熱延鋼板の製造を可能としたもので、その要
旨とするところは、Ｃ０．１０〜０．２０質量％、Ｓｉ
０．５０質量％以下、Ｍｎ３．０〜６．０質量％、Ａｌ
０．５０〜２．０質量％を含有し、残部実質的にＦｅお
よび不可避的不純物からなる鋼を熱間圧延した後、Ａｃ
１〜Ａｃ１＋５０℃のフェライト＋オーステナイト二相
域温度で１〜２０時間保持し、その後炉冷することを特
徴とするものである。
【０００９】
【作用】この発明における対象鋼の成分限定理由として
は、次の通りである。 Ｃ：０．１０〜０．２０質量％ Ｃはオーステナイト中に濃化することにより残留オース
テナイトを安定化させる効果を有するとともに、鋼の強
度向上に寄与する作用を有するが、０．１０質量％未満
では必要な強度が得られず、さらにオーステナイト中へ
のＣの濃化が不十分となり、残留オーステナイトを１０
ｖｏｌ％以上確保することが困難となる。他方０．２０
質量％を超えると溶接性が劣化する。このため、０．１
０〜０．１５質量％とした。
は、次の通りである。 Ｃ：０．１０〜０．２０質量％ Ｃはオーステナイト中に濃化することにより残留オース
テナイトを安定化させる効果を有するとともに、鋼の強
度向上に寄与する作用を有するが、０．１０質量％未満
では必要な強度が得られず、さらにオーステナイト中へ
のＣの濃化が不十分となり、残留オーステナイトを１０
ｖｏｌ％以上確保することが困難となる。他方０．２０
質量％を超えると溶接性が劣化する。このため、０．１
０〜０．１５質量％とした。
【００１０】Ｓｉ：０．５０質量％以下 Ｓｉは焼鈍の際にフェライト生成を促進し、オーステナ
イト中へのＣ濃化を促進する効果があるが、０．５０質
量％を超えるとＡｌ含有量との関係でフェライト生成促
進の効果が飽和するため、０．５０質量％以下とした。
イト中へのＣ濃化を促進する効果があるが、０．５０質
量％を超えるとＡｌ含有量との関係でフェライト生成促
進の効果が飽和するため、０．５０質量％以下とした。
【００１１】Ｍｎ：３．０〜６．０質量％ Ｍｎはオーステナイトの安定化に寄与する元素である
が、３．０質量％未満では残留オーステナイトを１０ｖ
ｏｌ％以上確保するのが困難である。一方、Ｍｎは焼入
性向上元素であるため、６．０質量％を超えるとフェラ
イトの生成が困難となり、その結果得られる組織がベイ
ナイト主体となり伸び性の劣化を招く。このため、Ｍｎ
含有量を３．０〜６．０質量％とした。
が、３．０質量％未満では残留オーステナイトを１０ｖ
ｏｌ％以上確保するのが困難である。一方、Ｍｎは焼入
性向上元素であるため、６．０質量％を超えるとフェラ
イトの生成が困難となり、その結果得られる組織がベイ
ナイト主体となり伸び性の劣化を招く。このため、Ｍｎ
含有量を３．０〜６．０質量％とした。
【００１２】Ａｌ：０．５０〜２．０質量％ Ａｌは製鋼段階での脱酸元素として鋼中に含まれるが、
Ｓｉと同様フェライト生成を促進してオーステナイト中
へのＣ濃化を促進する。しかしながら、０．５０質量％
未満ではその作用は十分に得られず、他方２．０質量％
を超えるとフェライト生成の促進効果が飽和するため、
０．５０〜２．０質量％以下とした。
Ｓｉと同様フェライト生成を促進してオーステナイト中
へのＣ濃化を促進する。しかしながら、０．５０質量％
未満ではその作用は十分に得られず、他方２．０質量％
を超えるとフェライト生成の促進効果が飽和するため、
０．５０〜２．０質量％以下とした。
【００１３】残留オーステナイト：１０ｖｏｌ％以上 この発明では残留オーステナイトのＴＲＩＰ効果により
優れた延性を得るものであるが、残留オーステナイト量
が１０ｖｏｌ％未満ではその効果が十分でないために優
れた延性が得られない。このため、この発明では残留オ
ーステナイト量を１０ｖｏｌ％以上と限定したのであ
る。なお、上限は特に限定するものではないが、残留オ
ーステナイト量が多過すぎるとオーステナイト中へのＣ
濃化が不足し、オーステナイトが不安定となるため応力
誘起変態を起し易くなり、ＴＲＩＰ効果による高い伸び
が得られなくなるおそれがあることを考慮すると、残留
オーステナイト量は５０ｖｏｌ％以下とすることが望ま
しい。
優れた延性を得るものであるが、残留オーステナイト量
が１０ｖｏｌ％未満ではその効果が十分でないために優
れた延性が得られない。このため、この発明では残留オ
ーステナイト量を１０ｖｏｌ％以上と限定したのであ
る。なお、上限は特に限定するものではないが、残留オ
ーステナイト量が多過すぎるとオーステナイト中へのＣ
濃化が不足し、オーステナイトが不安定となるため応力
誘起変態を起し易くなり、ＴＲＩＰ効果による高い伸び
が得られなくなるおそれがあることを考慮すると、残留
オーステナイト量は５０ｖｏｌ％以下とすることが望ま
しい。
【００１４】次に、この発明では上記成分の鋼を熱間圧
延した後、焼鈍炉でＡｃ１〜Ａｃ１＋５０℃の温度範囲
にて１〜２０時間保持し、その後炉冷するが、焼鈍温度
をＡｃ１〜Ａｃ１＋５０℃としたのは、オーステナイト
を生成させるためにはＡｃ１以上の温度にすることが必
要であり、他方Ａｃ１＋５０℃を超えると生成するフェ
ライト量が少なくなり、オーステナイト量が多くなるた
めにオーステナイト中に濃化するＣ量が不足して残留オ
ーステナイトが安定せず、上記のＴＲＩＰ効果による高
い伸びが得られない。このため、焼鈍温度をＡｃ１〜Ａ
ｃ１＋５０℃に限定した。
延した後、焼鈍炉でＡｃ１〜Ａｃ１＋５０℃の温度範囲
にて１〜２０時間保持し、その後炉冷するが、焼鈍温度
をＡｃ１〜Ａｃ１＋５０℃としたのは、オーステナイト
を生成させるためにはＡｃ１以上の温度にすることが必
要であり、他方Ａｃ１＋５０℃を超えると生成するフェ
ライト量が少なくなり、オーステナイト量が多くなるた
めにオーステナイト中に濃化するＣ量が不足して残留オ
ーステナイトが安定せず、上記のＴＲＩＰ効果による高
い伸びが得られない。このため、焼鈍温度をＡｃ１〜Ａ
ｃ１＋５０℃に限定した。
【００１５】また、焼鈍時間が１時間未満ではオーステ
ナイト中へのＣ濃化が不十分となり、残留オーステナイ
ト量を１０ｖｏｌ％以上とすることが困難であり、他
方、２０時間以上でも目的の鋼板を得ることはできる
が、エネルギーの効率が悪くなるため通常の焼鈍時間
（８〜２０時間）を考慮して２０時間を上限とした。
ナイト中へのＣ濃化が不十分となり、残留オーステナイ
ト量を１０ｖｏｌ％以上とすることが困難であり、他
方、２０時間以上でも目的の鋼板を得ることはできる
が、エネルギーの効率が悪くなるため通常の焼鈍時間
（８〜２０時間）を考慮して２０時間を上限とした。
【００１６】
【実施例】表１に示す化学成分を有する連続鋳造スラブ
（厚さ２２０〜３００ｍｍ）を通常の圧延条件（仕上温
度７５０〜９３０℃、巻取温度４００〜６００℃）で熱
間圧延した後、該熱延コイルを焼鈍炉でＡｃ１〜Ａｃ１
＋５０℃の温度範囲にて１〜２０時間保持し、その後炉
冷した。得られた鋼板の焼鈍条件とＸ線回析により測定
した残留オーステナイト量および機械的特性を表２に、
焼鈍温度と残留オーステナイト量およびＴＳ×Ｅｌの関
係を図１に、それぞれ示す。なお、鋼種Ｄ、Ｅ、Ｆ、
Ｇ、供試Ｎｏ．２５〜２８は、化学成分が本発明範囲外
のもの、供試Ｎｏ．６、１４、２２は、焼鈍温度をＡｃ
１未満とした例、供試Ｎｏ．８、１６、２４は焼鈍温度
をＡｃ１＋５０℃超えとした例、供試Ｎｏ．７、１５、
２３は焼鈍時間を１時間未満とした例をそれぞれ示す。
（厚さ２２０〜３００ｍｍ）を通常の圧延条件（仕上温
度７５０〜９３０℃、巻取温度４００〜６００℃）で熱
間圧延した後、該熱延コイルを焼鈍炉でＡｃ１〜Ａｃ１
＋５０℃の温度範囲にて１〜２０時間保持し、その後炉
冷した。得られた鋼板の焼鈍条件とＸ線回析により測定
した残留オーステナイト量および機械的特性を表２に、
焼鈍温度と残留オーステナイト量およびＴＳ×Ｅｌの関
係を図１に、それぞれ示す。なお、鋼種Ｄ、Ｅ、Ｆ、
Ｇ、供試Ｎｏ．２５〜２８は、化学成分が本発明範囲外
のもの、供試Ｎｏ．６、１４、２２は、焼鈍温度をＡｃ
１未満とした例、供試Ｎｏ．８、１６、２４は焼鈍温度
をＡｃ１＋５０℃超えとした例、供試Ｎｏ．７、１５、
２３は焼鈍時間を１時間未満とした例をそれぞれ示す。
【００１７】表２に示す結果より明らかなごとく、化学
成分が本発明範囲の鋼でも焼鈍温度がＡｃ１未満の供試
Ｎｏ．６、１４、２２は、焼鈍温度がフェライトーオー
ステナイト二相域に入っていないためオーステナイト生
成量が少なく、そのため残留オーステナイト量も少な
く、その結果十分な伸びが得られずＴＳ×Ｅｌも低い値
となっている。また、同じく焼鈍時間が１時間未満の供
試Ｎｏ．７、１５、２３は、オーステナイト中へのＣ濃
化が不十分なため、残留オーステナイト量が低く、上記
のものと同様十分な伸びが得られずＴＳ×Ｅｌも低い値
となっている。さらに、焼鈍温度がＡｃ１＋５０℃超え
の供試Ｎｏ．８、１６、２４は、焼鈍温度が高すぎるこ
とによりフェライト生成量が少なくなり、オーステナイ
ト生成量が多くなるため、オーステナイト中へのＣの濃
化が不十分となり、オーステナイトが安定しない。その
結果、残留オーステナイト量は１３〜１５ｖｏｌ％程度
にとどまり、残留オーステナイトの安定度も低くなるた
め上記と同じく十分な伸びが得られずＴＳ×Ｅｌも低い
値となっている。
成分が本発明範囲の鋼でも焼鈍温度がＡｃ１未満の供試
Ｎｏ．６、１４、２２は、焼鈍温度がフェライトーオー
ステナイト二相域に入っていないためオーステナイト生
成量が少なく、そのため残留オーステナイト量も少な
く、その結果十分な伸びが得られずＴＳ×Ｅｌも低い値
となっている。また、同じく焼鈍時間が１時間未満の供
試Ｎｏ．７、１５、２３は、オーステナイト中へのＣ濃
化が不十分なため、残留オーステナイト量が低く、上記
のものと同様十分な伸びが得られずＴＳ×Ｅｌも低い値
となっている。さらに、焼鈍温度がＡｃ１＋５０℃超え
の供試Ｎｏ．８、１６、２４は、焼鈍温度が高すぎるこ
とによりフェライト生成量が少なくなり、オーステナイ
ト生成量が多くなるため、オーステナイト中へのＣの濃
化が不十分となり、オーステナイトが安定しない。その
結果、残留オーステナイト量は１３〜１５ｖｏｌ％程度
にとどまり、残留オーステナイトの安定度も低くなるた
め上記と同じく十分な伸びが得られずＴＳ×Ｅｌも低い
値となっている。
【００１８】これに対し、本発明法はいずれも、残留オ
ーステナイトが１５〜２７ｖｏｌ％含まれ、ＴＳ×Ｅｌ
の値が２００００以上の強度ー伸びバランスの極めて良
好な高強度高延性の鋼板が得られた。
ーステナイトが１５〜２７ｖｏｌ％含まれ、ＴＳ×Ｅｌ
の値が２００００以上の強度ー伸びバランスの極めて良
好な高強度高延性の鋼板が得られた。
【００１９】なお、図１より明らかなごとく、焼鈍温度
がＡｃ１未満では残留オーステナイト量が１０ｖｏｌ未
満となり、優れた伸びが得られない。また、焼鈍温度が
Ａｃ１＋５０℃を超えると、強度が上昇するとともに伸
びも低下し、優れた強度ー伸びバランスが得られない。
がＡｃ１未満では残留オーステナイト量が１０ｖｏｌ未
満となり、優れた伸びが得られない。また、焼鈍温度が
Ａｃ１＋５０℃を超えると、強度が上昇するとともに伸
びも低下し、優れた強度ー伸びバランスが得られない。
【００２０】
【表１】
【００２１】
【表２】
【００２２】
【発明の効果】以上説明したごとく、この発明方法によ
れば、残留オーステナイトを１０ｖｏｌ％以上含有し、
強度×伸びが２００００以上の強度ー伸びバランスの優
れた熱延薄鋼板を、複雑な制御圧延を行うことなしに焼
鈍条件を限定することにより簡単に製造することができ
るという、優れた効果を奏する。
れば、残留オーステナイトを１０ｖｏｌ％以上含有し、
強度×伸びが２００００以上の強度ー伸びバランスの優
れた熱延薄鋼板を、複雑な制御圧延を行うことなしに焼
鈍条件を限定することにより簡単に製造することができ
るという、優れた効果を奏する。
【図１】この発明の実施例における焼鈍温度と残留オー
ステナイト量およびＴＳ×Ｅｌの関係を示す図である。
ステナイト量およびＴＳ×Ｅｌの関係を示す図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ２２Ｃ 38/00 ３０２ Ａ 38/06
Claims (1)
- 【請求項１】 Ｃ０．１０〜０．２０質量％、Ｓｉ０．
５０質量％以下、Ｍｎ３．０〜６．０質量％、Ａｌ０．
５０〜２．０質量％を含有し、残部実質的にＦｅおよび
不可避的不純物からなる鋼を熱間圧延した後、Ａｃ１〜
Ａｃ１＋５０℃のフェライト＋オーステナイト二相域温
度で１〜２０時間保持し、その後炉冷することを特徴と
する加工性に優れた高強度熱延鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17259993A JPH073328A (ja) | 1993-06-18 | 1993-06-18 | 加工性に優れた高強度熱延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17259993A JPH073328A (ja) | 1993-06-18 | 1993-06-18 | 加工性に優れた高強度熱延鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH073328A true JPH073328A (ja) | 1995-01-06 |
Family
ID=15944845
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17259993A Pending JPH073328A (ja) | 1993-06-18 | 1993-06-18 | 加工性に優れた高強度熱延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH073328A (ja) |
Cited By (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0922777A1 (fr) * | 1997-11-19 | 1999-06-16 | RECHERCHE ET DEVELOPPEMENT DU GROUPE COCKERILL SAMBRE, en abrégé: RD-CS | Produit plat, tel que tÔle, d'un acier à haute limite d'élasticité montrant une bonne ductilité et procédé de fabrication de ce produit |
| WO2000003041A1 (fr) * | 1998-07-08 | 2000-01-20 | Recherche Et Developpement Du Groupe Cockerill Sambre, Rd-Cs | Produit plat, tel que tole, d'un acier a haute limite d'elasticite montrant une bonne ductilite et procede de fabrication de ce produit |
| US6395108B2 (en) | 1998-07-08 | 2002-05-28 | Recherche Et Developpement Du Groupe Cockerill Sambre | Flat product, such as sheet, made of steel having a high yield strength and exhibiting good ductility and process for manufacturing this product |
| US7381372B2 (en) | 2000-07-06 | 2008-06-03 | Sysmex Corporation | Sample suction apparatus |
| JP2014025091A (ja) * | 2012-07-25 | 2014-02-06 | Nippon Steel & Sumitomo Metal | 鋼材およびその製造方法 |
| WO2015102050A1 (ja) * | 2014-01-06 | 2015-07-09 | 新日鐵住金株式会社 | 鋼材およびその製造方法 |
| CN107354385A (zh) * | 2017-07-11 | 2017-11-17 | 北京科技大学 | 一种汽车用超高强热成形钢的制备方法 |
| US10266911B2 (en) | 2014-01-06 | 2019-04-23 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Hot-formed member and manufacturing method of same |
| CN112063931A (zh) * | 2020-09-07 | 2020-12-11 | 清华大学 | 一种低碳中锰高残奥高强韧钢及其热处理方法 |
| JP2021518489A (ja) * | 2018-03-30 | 2021-08-02 | エーケー スティール プロパティ−ズ、インク． | 低合金第３世代先進高張力鋼および製造プロセス |
| JP2024530989A (ja) * | 2021-08-31 | 2024-08-27 | アルセロールミタル | 熱間圧延鋼板及びその製造方法 |
| JP2024530987A (ja) * | 2021-08-31 | 2024-08-27 | アルセロールミタル | 熱間圧延鋼板及びその製造方法 |
-
1993
- 1993-06-18 JP JP17259993A patent/JPH073328A/ja active Pending
Cited By (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0922777A1 (fr) * | 1997-11-19 | 1999-06-16 | RECHERCHE ET DEVELOPPEMENT DU GROUPE COCKERILL SAMBRE, en abrégé: RD-CS | Produit plat, tel que tÔle, d'un acier à haute limite d'élasticité montrant une bonne ductilité et procédé de fabrication de ce produit |
| WO2000003041A1 (fr) * | 1998-07-08 | 2000-01-20 | Recherche Et Developpement Du Groupe Cockerill Sambre, Rd-Cs | Produit plat, tel que tole, d'un acier a haute limite d'elasticite montrant une bonne ductilite et procede de fabrication de ce produit |
| US6395108B2 (en) | 1998-07-08 | 2002-05-28 | Recherche Et Developpement Du Groupe Cockerill Sambre | Flat product, such as sheet, made of steel having a high yield strength and exhibiting good ductility and process for manufacturing this product |
| US7381372B2 (en) | 2000-07-06 | 2008-06-03 | Sysmex Corporation | Sample suction apparatus |
| US7867451B2 (en) | 2000-07-06 | 2011-01-11 | Sysmex Corporation | Sample suction apparatus |
| JP2014025091A (ja) * | 2012-07-25 | 2014-02-06 | Nippon Steel & Sumitomo Metal | 鋼材およびその製造方法 |
| WO2015102050A1 (ja) * | 2014-01-06 | 2015-07-09 | 新日鐵住金株式会社 | 鋼材およびその製造方法 |
| US10266911B2 (en) | 2014-01-06 | 2019-04-23 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Hot-formed member and manufacturing method of same |
| US10774405B2 (en) | 2014-01-06 | 2020-09-15 | Nippon Steel Corporation | Steel and method of manufacturing the same |
| CN107354385A (zh) * | 2017-07-11 | 2017-11-17 | 北京科技大学 | 一种汽车用超高强热成形钢的制备方法 |
| JP2021518489A (ja) * | 2018-03-30 | 2021-08-02 | エーケー スティール プロパティ−ズ、インク． | 低合金第３世代先進高張力鋼および製造プロセス |
| CN112063931A (zh) * | 2020-09-07 | 2020-12-11 | 清华大学 | 一种低碳中锰高残奥高强韧钢及其热处理方法 |
| JP2024530989A (ja) * | 2021-08-31 | 2024-08-27 | アルセロールミタル | 熱間圧延鋼板及びその製造方法 |
| JP2024530987A (ja) * | 2021-08-31 | 2024-08-27 | アルセロールミタル | 熱間圧延鋼板及びその製造方法 |
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