JPS6082618A - 耐歪時効性に優れた棒鋼線材の製造法 - Google Patents
耐歪時効性に優れた棒鋼線材の製造法Info
- Publication number
- JPS6082618A JPS6082618A JP18862383A JP18862383A JPS6082618A JP S6082618 A JPS6082618 A JP S6082618A JP 18862383 A JP18862383 A JP 18862383A JP 18862383 A JP18862383 A JP 18862383A JP S6082618 A JPS6082618 A JP S6082618A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel bar
- wire
- aging
- steel
- age hardening
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/06—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of rods or wires
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は加工度の大きい特殊なボルト、ナツト、小ねじ
等の冷間鍛造用鋼に係シ、斐形抵抗を小さくして工具芽
命の延長を図ると共に、製品の靭性を改善したものであ
る。
等の冷間鍛造用鋼に係シ、斐形抵抗を小さくして工具芽
命の延長を図ると共に、製品の靭性を改善したものであ
る。
近年冷間鍛造の分野においては、ボルトフォーマー、パ
ーツフォーマ−等の普及に伴ない各種形状の部品が冷間
鍛造によって製造されるようになった。
ーツフォーマ−等の普及に伴ない各種形状の部品が冷間
鍛造によって製造されるようになった。
従って冷間鍛造に供されるブランクは、加工中に１００
〜２００℃程度壕で温度上昇し、青熱脆性の温度域で冷
間鍛造されるため、冷間鍛造中に時効硬化して、工具寿
命が著しく低下すると共に、冷間鍛造後の製品も脆化す
ることになる。
〜２００℃程度壕で温度上昇し、青熱脆性の温度域で冷
間鍛造されるため、冷間鍛造中に時効硬化して、工具寿
命が著しく低下すると共に、冷間鍛造後の製品も脆化す
ることになる。
本発明者は上記したボルトフォーマ−、パーツフォーマ
−等の如き加工度の亮い部品を冷ａ■鍜進しても、加工
中に時効硬化の発生を小さくした棒ル“ｉ線材の開発を
目的とし、種々の実験ω■究を重ねた結果知見したもの
で、Ｃ０，４５ｊ６以下、５ｉ０３５％以下、ＭＵ ０
１２０％−２，００光、Ｐｏ、０４０％以下、３０．０
２５％以下、ｓＯｔ、Ａｔ、 ｏ、ｏ ３０％〜０．０
９０え、Ｎ６０ ｐｐｍ以下を含みかツｓｏムＡｌ／Ｎ
１５以上とし、残部ｐｅ、不可避的不純物からなる棒
鋼線イ２に、熱間圧延後、冷却途中又は冷却後２００〜
×１００が５％坊下となるようにしたことを特徴とする
もノテ、Ｓｏｌ、Ａｌ含有亦をｏ、ｏ ａ ＯＸ’−０
，０９０％とじＳ○ムＡ４／Ｎ〉’１５とすることでＮ
をＡｔＮとして固定した後Ｃを冷却途中又は冷却後２０
０〜５００℃の時効処理により炭化物として析出させ固
定することによって、ＣＳＮによる時効硬化を抑止した
ものである。
−等の如き加工度の亮い部品を冷ａ■鍜進しても、加工
中に時効硬化の発生を小さくした棒ル“ｉ線材の開発を
目的とし、種々の実験ω■究を重ねた結果知見したもの
で、Ｃ０，４５ｊ６以下、５ｉ０３５％以下、ＭＵ ０
１２０％−２，００光、Ｐｏ、０４０％以下、３０．０
２５％以下、ｓＯｔ、Ａｔ、 ｏ、ｏ ３０％〜０．０
９０え、Ｎ６０ ｐｐｍ以下を含みかツｓｏムＡｌ／Ｎ
１５以上とし、残部ｐｅ、不可避的不純物からなる棒
鋼線イ２に、熱間圧延後、冷却途中又は冷却後２００〜
×１００が５％坊下となるようにしたことを特徴とする
もノテ、Ｓｏｌ、Ａｌ含有亦をｏ、ｏ ａ ＯＸ’−０
，０９０％とじＳ○ムＡ４／Ｎ〉’１５とすることでＮ
をＡｔＮとして固定した後Ｃを冷却途中又は冷却後２０
０〜５００℃の時効処理により炭化物として析出させ固
定することによって、ＣＳＮによる時効硬化を抑止した
ものである。
本発明鋼における成分系としては、圧延寸まで抜用的に
冷ｍＪ鍛造が可能である線材の引張シ強さが９０’ｆｉ
であることが要請され、この引張強さに見合う成分系を
前提として、Ｃ，Ｓｉ、 Ｍｎ、 ＳｏムＡｔ。
冷ｍＪ鍛造が可能である線材の引張シ強さが９０’ｆｉ
であることが要請され、この引張強さに見合う成分系を
前提として、Ｃ，Ｓｉ、 Ｍｎ、 ＳｏムＡｔ。
Ｎの組成範囲をそれぞれ上記のように定めたものである
が、これらの限定理由は次の通シである。
が、これらの限定理由は次の通シである。
Ｃ：Ｃは本発明鋼材では、Ｃ０，４５％以上にすると圧
縮率７５％で加工割れが生ずるので、上限を０．４５％
とした。又下限につい、ではＣｌが少ない程時効性がよ
くなるので、特に規定し々い。
縮率７５％で加工割れが生ずるので、上限を０．４５％
とした。又下限につい、ではＣｌが少ない程時効性がよ
くなるので、特に規定し々い。
Ｓｉ ： Ｓｉ、は時効性には影響しないが、脱酸ある
いは強度調整用に添加される程度なので、上限値を０．
８５Ｘとした。０．３５％を超えて含有せしめると冷間
鍛造加工性が劣下するので好ましくない。
いは強度調整用に添加される程度なので、上限値を０．
８５Ｘとした。０．３５％を超えて含有せしめると冷間
鍛造加工性が劣下するので好ましくない。
Ｍｎ ： Ｍｎは５ｆｔｔに基く熱ａｔＪ圧延時の割れ
防止及び棒ｗＩ線材の強度調整用に用いられるもので、
２．００ち′を超える必要性はなく、まだ下限としては
、Ｓによる割れ防止のため最低０．２０％が必要である
。
防止及び棒ｗＩ線材の強度調整用に用いられるもので、
２．００ち′を超える必要性はなく、まだ下限としては
、Ｓによる割れ防止のため最低０．２０％が必要である
。
ＳｏムＡ２ ： ＳｏムＡＡについては、０．０３０％
以下ではＮの固定に不足であシ、また００９０％を超え
ると介在物が多くなるのでｏ、ｏ ａ ｏ％〜００９０
％の範囲に設定した。
以下ではＮの固定に不足であシ、また００９０％を超え
ると介在物が多くなるのでｏ、ｏ ａ ｏ％〜００９０
％の範囲に設定した。
Ｎ：Ｎについてはｓｏｔ、、 Ａ１１ｉ１ｒ（１）上限
が０．０９０％であるので、Ｓ○ムＡ／！、／Ｎ ＞
１５よυしてＮの上限を６０ ｐｐｍとしだ。
が０．０９０％であるので、Ｓ○ムＡ／！、／Ｎ ＞
１５よυしてＮの上限を６０ ｐｐｍとしだ。
時効処理温度二時効処３！１ｊ温度については、Ｃの拡
散が２００ ’Ｃ以下では悪いだめ析出が充分に行われ
ず、反則に５００ｔを超えるとＣの固溶度が大きいため
やはシ析めが不充分となるので２００〜５００℃の温度
範囲とした。一方冷間鍜造中の温度は１００〜２００℃
で、棒鋼腺拐の「ノ“効処理？１情反よシも低いから、
冷間鍛造中に時効処理の効果が失われることはなく、し
かも本発明のごとき棒１；ｉ（ｉ線材に対する時効処理
は従来全く行われていない。
散が２００ ’Ｃ以下では悪いだめ析出が充分に行われ
ず、反則に５００ｔを超えるとＣの固溶度が大きいため
やはシ析めが不充分となるので２００〜５００℃の温度
範囲とした。一方冷間鍜造中の温度は１００〜２００℃
で、棒鋼腺拐の「ノ“効処理？１情反よシも低いから、
冷間鍛造中に時効処理の効果が失われることはなく、し
かも本発明のごとき棒１；ｉ（ｉ線材に対する時効処理
は従来全く行われていない。
次に本発明の試験結果について説明する。
不発明鋼の成分系に屈する００６％Ｃ−０，０５％５ｉ
−０，３０％Ｍｎ系の鋼材を用い、１８ＩｌｊＩｆニ夕
（間圧延し、圧延−１，まの試験材と、３００℃×１七
の時効処理を施した試験材とのそれぞれをＩ７．６ｍ＄
に伸線加工し、時効硬化試験を行うため１００ ’Ｃｘ
１Ｈｒ保持した試験片について、Ｓｏｔ、Ａ４／Ｎと時
効硬化率との関係を調査した結果を第１図に示す。
−０，３０％Ｍｎ系の鋼材を用い、１８ＩｌｊＩｆニ夕
（間圧延し、圧延−１，まの試験材と、３００℃×１七
の時効処理を施した試験材とのそれぞれをＩ７．６ｍ＄
に伸線加工し、時効硬化試験を行うため１００ ’Ｃｘ
１Ｈｒ保持した試験片について、Ｓｏｔ、Ａ４／Ｎと時
効硬化率との関係を調査した結果を第１図に示す。
第１図は＼横軸にＳ○ムＡ１．（％）／ Ｎ ｅｔＪを
とシ、縦軸に時効硬化率をとり、曲線（３）は時効処理
を施しだもの、曲線■）は時効処理なしのものを示し、
時効硬ただしＴ、Ｓ ：伸線後時効処理した場合の引張
強さ。
とシ、縦軸に時効硬化率をとり、曲線（３）は時効処理
を施しだもの、曲線■）は時効処理なしのものを示し、
時効硬ただしＴ、Ｓ ：伸線後時効処理した場合の引張
強さ。
Ｔ、Ｓ：伸線のままの引張強さ。
第１図に明らかな如（ＳｏムＡｔＣ’Ａ／Ｎ（へ）を１
５以上にし、時効処理を施したものが助効硬化宰５光以
下（斜線で示す本発明範囲）となっていることが理解さ
れる。
５以上にし、時効処理を施したものが助効硬化宰５光以
下（斜線で示す本発明範囲）となっていることが理解さ
れる。
さらに第２図に、不発明鋼の成分系に属する鋼でＳｏム
Ａ４／Ｎ値を度えた３種類の試験材を１８ＩＩＩｆにタ
ー間圧延後それぞれ時効処理温度を父えてｌＨｒの時効
処理を施した後Ｌ７．６１１Ｍｊ；に伸線加工し、時効
硬化試験を行うため１００１Ｓ Ｘ ＩＨｒ保持した試
験片の試験結果について、時効処理温度と時効硬化率の
関係を示す。図中曲線（イ）、（ロ）は０．０６％Ｃ−
〇、０５％Ｓｉ −０，８０％ｊ鼎系銅系鋼線（ハ）は
０．２３％Ｃ−０，２５％Ｓｉ、 −１，５０％Ｍｎ系
鋼で、曲線（イ）はｓｏｚ、Ａ４／Ｎ＝ １２．８、曲
線（ロ）はＳＯムＡ４／Ｎ ＝ ３１．４、曲線（ハ）
はＳＯｔ、Ａｔ／Ｎ ＝ ２０．８で、横軸に線材の時
効処理温度を、縦軸に時効硬化率を示し、２点鎖線の範
囲が本発明の時効処理温度範囲を示す。なお時効硬化率
の算式は第１図の場合に同じである。
Ａ４／Ｎ値を度えた３種類の試験材を１８ＩＩＩｆにタ
ー間圧延後それぞれ時効処理温度を父えてｌＨｒの時効
処理を施した後Ｌ７．６１１Ｍｊ；に伸線加工し、時効
硬化試験を行うため１００１Ｓ Ｘ ＩＨｒ保持した試
験片の試験結果について、時効処理温度と時効硬化率の
関係を示す。図中曲線（イ）、（ロ）は０．０６％Ｃ−
〇、０５％Ｓｉ −０，８０％ｊ鼎系銅系鋼線（ハ）は
０．２３％Ｃ−０，２５％Ｓｉ、 −１，５０％Ｍｎ系
鋼で、曲線（イ）はｓｏｚ、Ａ４／Ｎ＝ １２．８、曲
線（ロ）はＳＯムＡ４／Ｎ ＝ ３１．４、曲線（ハ）
はＳＯｔ、Ａｔ／Ｎ ＝ ２０．８で、横軸に線材の時
効処理温度を、縦軸に時効硬化率を示し、２点鎖線の範
囲が本発明の時効処理温度範囲を示す。なお時効硬化率
の算式は第１図の場合に同じである。
第２図の結果から理解されるようにＳＯｔ、Ａ４／／Ｎ
が１５以上の場合２００〜５００ｔでの時効処理によっ
てすぐれた時効硬化率が得られている。
が１５以上の場合２００〜５００ｔでの時効処理によっ
てすぐれた時効硬化率が得られている。
上記第１図、第２図の試験結果に基いて製作した不発明
鋼と比較鋼として示す従来鋼との比較を第１表に示す。
鋼と比較鋼として示す従来鋼との比較を第１表に示す。
第１表の「判定」欄の○印は本発明が目的とするＩ＋、
１ｊ効硬化率５％以下であることを示し、Ｘ印は５％を
超えるものである。
１ｊ効硬化率５％以下であることを示し、Ｘ印は５％を
超えるものである。
第１表の実施例に明らかなように、本発明になる棒れ１
１線材は何れも所望する時効硬化率が得られているが、
比較鋼においては本発明の所望する時効硬化率が得られ
ず、従って比較鋼にあっては本願が企図する製品の冷間
鍛造中に発生する歪時効の抑止効果は期待し得ない。
１線材は何れも所望する時効硬化率が得られているが、
比較鋼においては本発明の所望する時効硬化率が得られ
ず、従って比較鋼にあっては本願が企図する製品の冷間
鍛造中に発生する歪時効の抑止効果は期待し得ない。
以上に詳細説明した如く、本ｉし明は加工度の大きい特
殊なボルト、ナツト、小ねじ等の冷間鍛造部品用の１ｉ
７１ Ｕとして、変形抵抗を小さくし、工具寿命の延長
を図ると共に、υψ品の靭性を大巾に改辞するという多
大の効果を有する棒鋼線材の製造を可能にしたものであ
る。
殊なボルト、ナツト、小ねじ等の冷間鍛造部品用の１ｉ
７１ Ｕとして、変形抵抗を小さくし、工具寿命の延長
を図ると共に、υψ品の靭性を大巾に改辞するという多
大の効果を有する棒鋼線材の製造を可能にしたものであ
る。
第１図はＳＯｌ、Ａｌ／Ｎと時効硬化率との関係を示す
曲線図、第２図は、線材の時効処理温度と時効硬化率と
の関係を示す曲線図である・ 第 １ 図 曙 ５°２°Ａｅ（％ｙＮ（％） 第２図 線羽／）脚効処理温皮（°Ｃ）
曲線図、第２図は、線材の時効処理温度と時効硬化率と
の関係を示す曲線図である・ 第 １ 図 曙 ５°２°Ａｅ（％ｙＮ（％） 第２図 線羽／）脚効処理温皮（°Ｃ）
Claims (1)
- （１） ＣＯ，４５ＸＤＩＴ、Ｓｉ Ｏ，８５ＸＪ”Ｊ
下、Ｍｎ ０．２０％−２，００％、Ｐ Ｏ，０４０％
以下、３０．０２５％以下、Ｓｏｌ、Ａｌ Ｏ，０３０
％−０，０９０％、Ｎ ６０ Ｉ）９ｍ以下を含みかつ
５ｏｉ−Ａ４／Ｎ１５以上で、残部Ｆｅおよび不可避的
不純物がら々る棒鋼線材に、熱間圧延後、玲却途中又は
冷却後２００〜５００℃の１１．５効処理を施し、下記
算式による１１計幼硬化率が５％以下となるようにした
ことを特徴とする１ω１歪民ただし Ｔ、Ｓ 二仲線後
時効処理した場合の引張強さ。 Ｔ、Ｓ ：伸線の捷まの引張強さ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18862383A JPS6082618A (ja) | 1983-10-08 | 1983-10-08 | 耐歪時効性に優れた棒鋼線材の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18862383A JPS6082618A (ja) | 1983-10-08 | 1983-10-08 | 耐歪時効性に優れた棒鋼線材の製造法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6082618A true JPS6082618A (ja) | 1985-05-10 |
Family
ID=16226921
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18862383A Pending JPS6082618A (ja) | 1983-10-08 | 1983-10-08 | 耐歪時効性に優れた棒鋼線材の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6082618A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1939309A1 (en) | 2006-12-28 | 2008-07-02 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | Steel for high-speed cold working and method for production thereof, and part formed by high-speed cold working and method for production thereof |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5760416A (en) * | 1980-09-30 | 1982-04-12 | Kanbishi Denki Seizo Kk | Control device for gas burning output proportion |
| JPS5822333A (ja) * | 1981-08-03 | 1983-02-09 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | プレス成形性および焼付硬化性の優れた高強度冷延鋼板の製造方法 |
| JPS5848632A (ja) * | 1981-09-18 | 1983-03-22 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 連続焼鈍による耐時効性の優れた絞り用軟質冷延鋼板の製造方法 |
| JPS5848637A (ja) * | 1981-09-18 | 1983-03-22 | Nippon Steel Corp | プレス成形性に優れた冷延鋼板の製造方法 |
-
1983
- 1983-10-08 JP JP18862383A patent/JPS6082618A/ja active Pending
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5760416A (en) * | 1980-09-30 | 1982-04-12 | Kanbishi Denki Seizo Kk | Control device for gas burning output proportion |
| JPS5822333A (ja) * | 1981-08-03 | 1983-02-09 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | プレス成形性および焼付硬化性の優れた高強度冷延鋼板の製造方法 |
| JPS5848632A (ja) * | 1981-09-18 | 1983-03-22 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 連続焼鈍による耐時効性の優れた絞り用軟質冷延鋼板の製造方法 |
| JPS5848637A (ja) * | 1981-09-18 | 1983-03-22 | Nippon Steel Corp | プレス成形性に優れた冷延鋼板の製造方法 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1939309A1 (en) | 2006-12-28 | 2008-07-02 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | Steel for high-speed cold working and method for production thereof, and part formed by high-speed cold working and method for production thereof |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP4319083B2 (ja) | 剛性率に優れたばね向け高強度鋼線用の準安定オーステナイト系ステンレス鋼線 | |
| JP2017179596A (ja) | 高炭素鋼板およびその製造方法 | |
| JP4057930B2 (ja) | 冷間加工性に優れた機械構造用鋼及びその製造方法 | |
| EP4509631A1 (en) | Non-quenched and tempered steel wire rod with improved machinability and toughness, and method for manufacturing same | |
| EP2890825B1 (en) | Ferritic stainless steel with excellent oxidation resistance, good high temperature strength, and good formability | |
| JP5094887B2 (ja) | 延性に優れた高強度低比重鋼板の製造方法 | |
| JP4210010B2 (ja) | 高靱性高張力鋼の製造方法 | |
| JP2004211199A (ja) | 耐疲労特性に優れ、かつ強度−延性バランスに優れた高強度熱延鋼板およびその製造方法 | |
| JP7741395B2 (ja) | マルテンサイト系ステンレス熱間圧延線材及びその製造方法、並びにマルテンサイト系ステンレス焼鈍線材 | |
| KR20210009606A (ko) | 강도가 향상된 오스테나이트계 스테인리스강 및 그 제조 방법 | |
| JPH0551633A (ja) | 高Ｓｉ含有オーステナイト系ステンレス鋼の製造方法 | |
| JP3999457B2 (ja) | 冷間加工性に優れた線材・棒鋼およびその製造方法 | |
| US4851054A (en) | Method of producing rolled steel having excellent resistance to sulfide stress corrosion cracking | |
| EP4502221A1 (en) | Non-quenched and tempered steel rod wire for hot forging with improved machinability and toughness and method for manufacturing same | |
| JPS6082618A (ja) | 耐歪時効性に優れた棒鋼線材の製造法 | |
| CN114945689B (zh) | 用于夹紧装置的高强度铁素体不锈钢及其制造方法 | |
| KR20190077672A (ko) | 리징성이 우수한 페라이트계 스테인리스강 | |
| JPH08100242A (ja) | 高強度高靭性低熱膨張合金線およびその製造方法 | |
| JP4114522B2 (ja) | 超高強度冷延鋼板およびその製造方法 | |
| JPH09111345A (ja) | マルテンサイト系ステンレス鋼油井管の製造方法 | |
| JP3954153B2 (ja) | Ｃｕ時効硬化性に優れた冷間鍛造用線材・棒鋼およびその製造方法 | |
| JPH01116031A (ja) | 靭性に優れた高Ｓｉ高炭素熱延鋼板の製造方法 | |
| KR102237486B1 (ko) | 중심부 극저온 변형시효충격인성이 우수한 고강도 극후물 강재 및 그 제조방법 | |
| JPS6259167B2 (ja) | ||
| JP2501438B2 (ja) | 低炭素鋼線材および棒鋼の製造法 |