JPS608424A - 過給機の制御装置 - Google Patents
過給機の制御装置Info
- Publication number
- JPS608424A JPS608424A JP58116400A JP11640083A JPS608424A JP S608424 A JPS608424 A JP S608424A JP 58116400 A JP58116400 A JP 58116400A JP 11640083 A JP11640083 A JP 11640083A JP S608424 A JPS608424 A JP S608424A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- internal combustion
- combustion engine
- supercharger
- load
- signal
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B37/00—Engines characterised by provision of pumps driven at least for part of the time by exhaust
- F02B37/12—Control of the pumps
- F02B37/24—Control of the pumps by using pumps or turbines with adjustable guide vanes
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
- Y02T10/10—Internal combustion engine [ICE] based vehicles
- Y02T10/12—Improving ICE efficiencies
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Supercharger (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、可変ピッチノズル付過給機を装備した内燃機
関において、内燃機関の運転状態に応じて過給機のター
ビンノズルピッチを制御する制御装置に関する。
関において、内燃機関の運転状態に応じて過給機のター
ビンノズルピッチを制御する制御装置に関する。
近年、内燃機関の燃費の低減と出力率の向上の見地から
、静圧過給が当然のように行なわれるようになり、過給
機の効率向上のために種々の研究が実施されている。一
般に、内燃機関の燃費の低減には、爆発圧力と給気圧力
の比が大きい方が良いことが知られている。爆発圧力は
内燃機関の強度上から制約があり、あまり大きくできな
いので、給気圧力を圓くすることにより爆発圧力と給気
圧力の比を上げることが燃費の改善に有効である。
、静圧過給が当然のように行なわれるようになり、過給
機の効率向上のために種々の研究が実施されている。一
般に、内燃機関の燃費の低減には、爆発圧力と給気圧力
の比が大きい方が良いことが知られている。爆発圧力は
内燃機関の強度上から制約があり、あまり大きくできな
いので、給気圧力を圓くすることにより爆発圧力と給気
圧力の比を上げることが燃費の改善に有効である。
しかし、給気圧力を抵くするために、過給機のタービン
ノズルをあまり拡げると、低負荷域での内燃機関性能の
確保に間穎が生じる。
ノズルをあまり拡げると、低負荷域での内燃機関性能の
確保に間穎が生じる。
従来の過給機は、タービンノズルのピッチすなわち絞り
の大きさが固定されていて、低負荷域での内＃Ａ機関性
能の悪化と常用域での不充分な燃費の改善といった間蓋
点を有している。そしてこの間両を解決するために、タ
ービン入口ガス通路に遮断弁を配し、低負荷域で複数台
ある過給機のうち１台を停止する装置が提案されている
。しかし、このような装置では、過給機の運転または停
止は、内燃機関の運転に大きな変化を与えないようゆっ
くりと操作されるので、負荷の急激な変化にｊＢ従する
ことができない。ま几過給機の運転η・停止力・の制仲
であるので、負荷状態に応じたきめ細かい制御ができず
、燃費の低減効果は小さい。さらに２台の過給機を有す
る内燃機関において、】台を停止すれば、風量の不足か
らサージングを起こすので、このような制御装置は、過
給機を３台以上有する大型の内燃機関に限定されるとい
う欠点を有している。
の大きさが固定されていて、低負荷域での内＃Ａ機関性
能の悪化と常用域での不充分な燃費の改善といった間蓋
点を有している。そしてこの間両を解決するために、タ
ービン入口ガス通路に遮断弁を配し、低負荷域で複数台
ある過給機のうち１台を停止する装置が提案されている
。しかし、このような装置では、過給機の運転または停
止は、内燃機関の運転に大きな変化を与えないようゆっ
くりと操作されるので、負荷の急激な変化にｊＢ従する
ことができない。ま几過給機の運転η・停止力・の制仲
であるので、負荷状態に応じたきめ細かい制御ができず
、燃費の低減効果は小さい。さらに２台の過給機を有す
る内燃機関において、】台を停止すれば、風量の不足か
らサージングを起こすので、このような制御装置は、過
給機を３台以上有する大型の内燃機関に限定されるとい
う欠点を有している。
過給機のタービンノズル面積を可変にすれば、内燃機関
の常用域での燃費低減と低負荷域での性能確保の両方に
有効である。そして、過給機が１台才たけ２台の内燃機
関にも適用できる。またタービンノズル面積を連続的に
制御すれば、負荷の変化にスムーズに追従できるし、内
燃機関の負荷状態Ｖｃｇ５じたきめ細かい制御ができ、
広い運転域において燃費の改善が期待できる。
の常用域での燃費低減と低負荷域での性能確保の両方に
有効である。そして、過給機が１台才たけ２台の内燃機
関にも適用できる。またタービンノズル面積を連続的に
制御すれば、負荷の変化にスムーズに追従できるし、内
燃機関の負荷状態Ｖｃｇ５じたきめ細かい制御ができ、
広い運転域において燃費の改善が期待できる。
クービンノス゛ル面積が可変な可変ピッチノズル付過給
機の制御装置として、内燃機関の回転数を検出して、そ
の回転数に応じてタービンノズルのピッチを操作する袋
間が考えられる。また発電機を駆を力する内燃機関の場
合に、回転数の代りに発電機出力すなわち発生電力ＫＥ
じてタービンノズルのピッチを制御する装置が考えられ
る。しかし、このような装置は、設計計算や工場運転に
より予め定めたノズルピッチと回転数（または電力）の
関係に従ってノズルピッチを制御するので、内燃機関の
状態や運転の周囲条件が設計計算時や工場運転時のそれ
と相異する場合は、最適な運転ができないという欠点が
ある。つまり、同一回転数、回−負荷で内燃機関を運転
しても、気温、気圧、冷却海水温度等の周囲条件が変化
すれば、内燃機関特性は異なる。また、経年変化により
過給機や中間冷却器が汚れ、内燃機関の状態が変化すれ
に、内燃機関特性は変わる。このように内燃機関特性が
変化すれば、最適なノズルピッチと回転数（または電力
）の関係も異なることになる。
機の制御装置として、内燃機関の回転数を検出して、そ
の回転数に応じてタービンノズルのピッチを操作する袋
間が考えられる。また発電機を駆を力する内燃機関の場
合に、回転数の代りに発電機出力すなわち発生電力ＫＥ
じてタービンノズルのピッチを制御する装置が考えられ
る。しかし、このような装置は、設計計算や工場運転に
より予め定めたノズルピッチと回転数（または電力）の
関係に従ってノズルピッチを制御するので、内燃機関の
状態や運転の周囲条件が設計計算時や工場運転時のそれ
と相異する場合は、最適な運転ができないという欠点が
ある。つまり、同一回転数、回−負荷で内燃機関を運転
しても、気温、気圧、冷却海水温度等の周囲条件が変化
すれば、内燃機関特性は異なる。また、経年変化により
過給機や中間冷却器が汚れ、内燃機関の状態が変化すれ
に、内燃機関特性は変わる。このように内燃機関特性が
変化すれば、最適なノズルピッチと回転数（または電力
）の関係も異なることになる。
さらに域筒運転等によって運転する気筒数が変化する場
合には、内燃機関特性が大幅に変化し、回転数（または
電力）によるノズルピッチの制御は、可変ピッチノズル
付過給機の有意性を充分に引き出すことができない。
合には、内燃機関特性が大幅に変化し、回転数（または
電力）によるノズルピッチの制御は、可変ピッチノズル
付過給機の有意性を充分に引き出すことができない。
本発明の目的は、上述の技術的課顕を解決し、内燃機関
の状態や運転の周囲条件に応じた最適な制御を行なうこ
とができるようにした過給機の制御装置を提供すること
である。
の状態や運転の周囲条件に応じた最適な制御を行なうこ
とができるようにした過給機の制御装置を提供すること
である。
ｅ［のタービンノズルピッチが固定の過給機においては
、低負荷域での性能を確保しつつ、常用域で低燃費を達
成する二Ｖ要があり、内燃機関に適合した過給機を選定
することが望まれる。しかし、充分適合した過給機でも
、負荷が低下すると熱負荷の増大や燃費の悪化等の問題
が生じる。これは負債の大きさに比べて、過給機の容量
が大き過ぎるために起こるものであり、負荷の低下に応
じて過給機容量も小さくできれば、このような問題は生
じない。内燃機関の負荷に較べ、大き過ぎる過給機は、
大幅な給気圧力の低下となる。内燃機関の性能は空燃比
により大きく影響され、空燃比を一定に保てば、内燃機
関性能もほば一定に維持できる。一方、気筒内に充填さ
れる空気量は給気圧力により支配され、気筒に供給され
る燃料量は負荷に依存する。したがって内燃機関負荷が
変化しても負荷と給気圧力との比を一定に保つことがで
きれば、常用域での空燃比が低負荷域でも維持でき、低
負荷域での性能の劣化は未然に防げる。
、低負荷域での性能を確保しつつ、常用域で低燃費を達
成する二Ｖ要があり、内燃機関に適合した過給機を選定
することが望まれる。しかし、充分適合した過給機でも
、負荷が低下すると熱負荷の増大や燃費の悪化等の問題
が生じる。これは負債の大きさに比べて、過給機の容量
が大き過ぎるために起こるものであり、負荷の低下に応
じて過給機容量も小さくできれば、このような問題は生
じない。内燃機関の負荷に較べ、大き過ぎる過給機は、
大幅な給気圧力の低下となる。内燃機関の性能は空燃比
により大きく影響され、空燃比を一定に保てば、内燃機
関性能もほば一定に維持できる。一方、気筒内に充填さ
れる空気量は給気圧力により支配され、気筒に供給され
る燃料量は負荷に依存する。したがって内燃機関負荷が
変化しても負荷と給気圧力との比を一定に保つことがで
きれば、常用域での空燃比が低負荷域でも維持でき、低
負荷域での性能の劣化は未然に防げる。
本発明の目的は、低負荷域でタービンのノズルピッチを
絞ることにより、給気圧力を上昇せしめて内燃機関の劣
化を防ぐ工うにした過給機の制御袋間を提供することで
ある。
絞ることにより、給気圧力を上昇せしめて内燃機関の劣
化を防ぐ工うにした過給機の制御袋間を提供することで
ある。
以下、図面によって本発明の実施例を説明する。
第１図は本発明の一実施例を示す構成図である。
過給ａ１け、タービン５とプロワ４とが同軸に連結され
ており、大気から吸込んだ空気はプロワ４でＦｆ：縮さ
れ、空気出口２から内燃機関（図示せず）＋Ｃ送られる
。内燃機関で燃焼済の排気ガスはガス人口３に送られ、
タービン５を駆動する。タービン５の外画には羽根６が
取付けられてかり、排気ガスのエネルギをタービン５の
回転エネルギに変換する。羽根６の上流側ＶＣは可変ピ
ッチノズル７が設けられており、リンク８を介して排気
ガスの流Ｗ、断面積を変更できるように構成されている
。
ており、大気から吸込んだ空気はプロワ４でＦｆ：縮さ
れ、空気出口２から内燃機関（図示せず）＋Ｃ送られる
。内燃機関で燃焼済の排気ガスはガス人口３に送られ、
タービン５を駆動する。タービン５の外画には羽根６が
取付けられてかり、排気ガスのエネルギをタービン５の
回転エネルギに変換する。羽根６の上流側ＶＣは可変ピ
ッチノズル７が設けられており、リンク８を介して排気
ガスの流Ｗ、断面積を変更できるように構成されている
。
制御回路１０には除算器】８が内蔵されており、この除
算器１３には、給気圧力検出器１４からライン１５を介
ｌ、て給気圧力信号が入力され、−ｉた負荷検出器２４
からライン】９を介して負荷信号が入力さノする。除算
器１３では給気圧力信号と負荷信号との比を演算する。
算器１３には、給気圧力検出器１４からライン１５を介
ｌ、て給気圧力信号が入力され、−ｉた負荷検出器２４
からライン】９を介して負荷信号が入力さノする。除算
器１３では給気圧力信号と負荷信号との比を演算する。
除算器１３からの出力信号は、減算器２２で定数設定器
２１から出力される目標値ＲＯが減ぜられ、その偏差信
号が増幅器１２に入力される。増幅された偏差信号は、
リミッタ１１に送出される。リミッタ１１は、ノス。
２１から出力される目標値ＲＯが減ぜられ、その偏差信
号が増幅器１２に入力される。増幅された偏差信号は、
リミッタ１１に送出される。リミッタ１１は、ノス。
ルピツチの可変範囲ＩＣ応じて、上下限を設定する。
制御回路１０からの制御信号はライン２０を介して駆動
部９Ｖｃ入力され、パワー増幅されてリンク８を介して
、可変ピツチングｌし７を駆動する。
部９Ｖｃ入力され、パワー増幅されてリンク８を介して
、可変ピツチングｌし７を駆動する。
給気圧力検出器１４は、内燃機関の吸入空気集合管（図
示せず）内に取付けられ、集合管内の圧力ｐ を検出す
る。負荷検出器２４は、図示しない気筒内の圧力を検出
するインジケータ１６を内蔵する。インジケ−４１６と
ピストン速度計１７とからの信号は演算回路１８に入力
され、そこで平均有効圧力ｐｍｉ が計算される。
示せず）内に取付けられ、集合管内の圧力ｐ を検出す
る。負荷検出器２４は、図示しない気筒内の圧力を検出
するインジケータ１６を内蔵する。インジケ−４１６と
ピストン速度計１７とからの信号は演算回路１８に入力
され、そこで平均有効圧力ｐｍｉ が計算される。
計算方法は、たとえば
・・・１１）
ｐｍｉ＝−；ｆｐ−ｃｄｔ
ここに Ｓ・ビストンストローク（ｃｍ）ｐ；インジケ
ータ出力（ｋｇ／ｃｍ ）Ｃ；ピストン速噴（ｃｍ／ｓ
） であり、積分器と適当な係数器とにより一行１−毎の平
均有効圧力ｐ ・ が演算される。ｐｍｉの油ｎｌ！ 算方法は龍の周知の方法を利用してもよい。本クツ５施
例では、平均有効圧力ｐｍｉ が負荷信号としてライン
１９を介して制御回路１０に出力される。
ータ出力（ｋｇ／ｃｍ ）Ｃ；ピストン速噴（ｃｍ／ｓ
） であり、積分器と適当な係数器とにより一行１−毎の平
均有効圧力ｐ ・ が演算される。ｐｍｉの油ｎｌ！ 算方法は龍の周知の方法を利用してもよい。本クツ５施
例では、平均有効圧力ｐｍｉ が負荷信号としてライン
１９を介して制御回路１０に出力される。
第２図は給気圧力信号と負荷信号の比ｐ８／ｐｍｉとノ
ズルピッチｙとの関係を示したグラフである０第２図の
（ａ） 、 （ｂ）は、定数設定器２１の目標物ＲＯを
変更した場合である。周囲条件の風や波浪の影響１（よ
り、一時的＆Ｃｐ、やｐｍｉ が変動することがあるの
で、制御回路１０または駆動部９に若干の時間遅れをも
たせてもよい。適当な大きさの時間遅れは、制能１系を
安定にする。
ズルピッチｙとの関係を示したグラフである０第２図の
（ａ） 、 （ｂ）は、定数設定器２１の目標物ＲＯを
変更した場合である。周囲条件の風や波浪の影響１（よ
り、一時的＆Ｃｐ、やｐｍｉ が変動することがあるの
で、制御回路１０または駆動部９に若干の時間遅れをも
たせてもよい。適当な大きさの時間遅れは、制能１系を
安定にする。
このような実施例において、その動作を説明する。一般
に内燃機関の負荷が低下すると給気温間も低下し空気の
密度が増加するので、気筒内への空気の充填の効率もよ
くなり、最適なｐ 、／ｐｍｉＯ値も低下する傾向にあ
る。このため制御偏差は負の方向に大きくなるので、制
御回路１０からの制御信号は小さくなり、タービン５の
ノズルピッチは絞られる。タービンのノズルピッチが絞
うれると給気１王力ｐｓは上昇するので、ｐ５／ ｐｍ
Ｈは目標イ直ＲＯに保持される。目標＠Ｒｏの値は、内
燃機関型式により若干異なるが、たとえば舶用大型２サ
イクル内燃機関の場合、０．２程度となる。
に内燃機関の負荷が低下すると給気温間も低下し空気の
密度が増加するので、気筒内への空気の充填の効率もよ
くなり、最適なｐ 、／ｐｍｉＯ値も低下する傾向にあ
る。このため制御偏差は負の方向に大きくなるので、制
御回路１０からの制御信号は小さくなり、タービン５の
ノズルピッチは絞られる。タービンのノズルピッチが絞
うれると給気１王力ｐｓは上昇するので、ｐ５／ ｐｍ
Ｈは目標イ直ＲＯに保持される。目標＠Ｒｏの値は、内
燃機関型式により若干異なるが、たとえば舶用大型２サ
イクル内燃機関の場合、０．２程度となる。
第１図示の実施例は偏差信号とルリ御信号が比例関係に
あるいわゆる比例制＠系なので、タービンのノズルピッ
チの絞り飢が大きくなると、制御個差は犬きくなる。し
たがって、絞り量の大きな低負荷域において、ｐｓ”ｍ
ｉは目標値ＲＯより小さくなり、その偏差の大きさは増
幅器１２のゲインに依存する。本実施例は、負荷ととも
にｐｓ／ｐｍ。
あるいわゆる比例制＠系なので、タービンのノズルピッ
チの絞り飢が大きくなると、制御個差は犬きくなる。し
たがって、絞り量の大きな低負荷域において、ｐｓ”ｍ
ｉは目標値ＲＯより小さくなり、その偏差の大きさは増
幅器１２のゲインに依存する。本実施例は、負荷ととも
にｐｓ／ｐｍ。
を低下させ、負荷の影響・全自動的に補正するというメ
リットを有する。最適なｐｓ／ｐｍｉの値は、常用城と
低負＃械で数％の差異があるので、増幅器１２０ゲイン
を適当に選べば、その差異′ｆｒ：補正できる。
リットを有する。最適なｐｓ／ｐｍｉの値は、常用城と
低負＃械で数％の差異があるので、増幅器１２０ゲイン
を適当に選べば、その差異′ｆｒ：補正できる。
第３図は本発明の池の実施例に係る制御回路２３のブロ
ック図であり、第４図は第３図示の実施例のノズルピッ
チｙと９８７２ｍ１との関係ｋ 示ｆグラフである。本
実施例は、ｐ８／ｐｍ＋の伯に応じてタービンノズルピ
ッチを直接制御１するものであり、定数設定器２１およ
び減算器２２が省略されている。この制御回路２３は、
制御機能は第１図示の実施例に劣るが、構我が簡略され
ているので、安価に実現できる。
ック図であり、第４図は第３図示の実施例のノズルピッ
チｙと９８７２ｍ１との関係ｋ 示ｆグラフである。本
実施例は、ｐ８／ｐｍ＋の伯に応じてタービンノズルピ
ッチを直接制御１するものであり、定数設定器２１およ
び減算器２２が省略されている。この制御回路２３は、
制御機能は第１図示の実施例に劣るが、構我が簡略され
ているので、安価に実現できる。
制御回＠１０．２８の他の実施例として、マイクロコン
ピユータラ使用してもよい。マイクロコンピュータを採
用すれは、除算器１３、成算器２２、リミッタＩＩは、
プログラムに首換えられる。
ピユータラ使用してもよい。マイクロコンピュータを採
用すれは、除算器１３、成算器２２、リミッタＩＩは、
プログラムに首換えられる。
そしテ、フログラムを格納するメモリの他に、給気圧力
信号と負荷信号とをマイクロコンピュータに読込むため
のアナログ／デジタル変換器や制御信号を出力するため
のデジタル／アナログ変換器が別途・２要となる。
信号と負荷信号とをマイクロコンピュータに読込むため
のアナログ／デジタル変換器や制御信号を出力するため
のデジタル／アナログ変換器が別途・２要となる。
第５図は制御回路１０をマイクロコンピュータにより実
現した場合のプログラムのフローチャートである。電源
が投入されるとステップ１００ ｆｆ：実行し、各種レ
ジスタやフラグの初期セラトラ行ない、制御基の初期化
を行なう。次にステップ１１１１．１０２に移り、それ
ぞれ負荷信号と給気圧力信号とをアナログ／デジタル変
換器（図示せず）を介して、マイクロコンピュータ（図
示セス）に読込む。ステップ１０９では、給気圧力信号
と負荷信号との比ｒ （＝ｐ、／ｐｍＨ） が計算され
、ステップ？Ｑ４では制御個差ε（＝ｒ−ＲＯ）が計算
される。ステップ１０５でけ、ゲインＡが乗算され（ｙ
＝Ａ、ε）、ステップ１０６ではリミッタｌｌＩＣより
制限される（ ｙｍｉｎ≦ｙ≦ｙｍａ）＜）。次にステ
ップ１０７に移り、デジタル／アナログ変換器（図示せ
ず）でアナログ量に変換され、制御信号として可動部９
に出力される。次に再びステップ１０１に戻り、以下の
ステップを逐次繰返す。
現した場合のプログラムのフローチャートである。電源
が投入されるとステップ１００ ｆｆ：実行し、各種レ
ジスタやフラグの初期セラトラ行ない、制御基の初期化
を行なう。次にステップ１１１１．１０２に移り、それ
ぞれ負荷信号と給気圧力信号とをアナログ／デジタル変
換器（図示せず）を介して、マイクロコンピュータ（図
示セス）に読込む。ステップ１０９では、給気圧力信号
と負荷信号との比ｒ （＝ｐ、／ｐｍＨ） が計算され
、ステップ？Ｑ４では制御個差ε（＝ｒ−ＲＯ）が計算
される。ステップ１０５でけ、ゲインＡが乗算され（ｙ
＝Ａ、ε）、ステップ１０６ではリミッタｌｌＩＣより
制限される（ ｙｍｉｎ≦ｙ≦ｙｍａ）＜）。次にステ
ップ１０７に移り、デジタル／アナログ変換器（図示せ
ず）でアナログ量に変換され、制御信号として可動部９
に出力される。次に再びステップ１０１に戻り、以下の
ステップを逐次繰返す。
多気筒から成る内燃機関の場合は、代表的な気筒を選ん
で、その気筒の負荷を第１図のように検出してもよい。
で、その気筒の負荷を第１図のように検出してもよい。
金気筒のｐｍｉを計りその平均をとれば５、より正Ｎな
内燃機関負荷がゎがり、正確な制御が可能となるが、高
価になる。
内燃機関負荷がゎがり、正確な制御が可能となるが、高
価になる。
負荷検出器の他の実施例として、内燃機関の出力軸にト
ルク計を設け、このトルク計の出力Ｋｌｌ倍信号しても
よいが、トルク計は高価である。
ルク計を設け、このトルク計の出力Ｋｌｌ倍信号しても
よいが、トルク計は高価である。
トルク計を負荷検出器として利用する場合、内燃機関の
機械効率の分だけ目標値ＲＯを大きくしておく・区要が
ある。
機械効率の分だけ目標値ＲＯを大きくしておく・区要が
ある。
負荷検出器のさらに他の実施例として、ピストンの一行
程当りの燃ＰＦ量を検知する手段を利用してもよい。た
とｔば、ディーゼル機関の場合は、燃料噴射ポンプのラ
ック位置會たとえば差動トランス式変位計により検出す
れば、−行程当りの噴射量が検出できる。また蓄圧式噴
射においては、燃料圧力と噴射時間とにより噴射量が計
算できる。
程当りの燃ＰＦ量を検知する手段を利用してもよい。た
とｔば、ディーゼル機関の場合は、燃料噴射ポンプのラ
ック位置會たとえば差動トランス式変位計により検出す
れば、−行程当りの噴射量が検出できる。また蓄圧式噴
射においては、燃料圧力と噴射時間とにより噴射量が計
算できる。
本実施例によれば、池の実施例に比べ比較的安価に負荷
検出器が実現できる。
検出器が実現できる。
発電機を駆動する内燃機関の場合は、負荷検出器として
定電機の出力を検出する電力計を利用してもよい。電力
計を利用する場合は、発電機の損失を考１促して、目標
値ＲＯを決める必要がある。
定電機の出力を検出する電力計を利用してもよい。電力
計を利用する場合は、発電機の損失を考１促して、目標
値ＲＯを決める必要がある。
また負荷検出器として、内燃機関吸込ｉｔ酎耐または内
燃機関回転数計を用いてもよい。
燃機関回転数計を用いてもよい。
また始動や逆転で負荷が急変するときは、タービンノス
°ルビツチをある一定値に固定するなどして、１伺系が
不安定になるのを防ぐ必要がある。
°ルビツチをある一定値に固定するなどして、１伺系が
不安定になるのを防ぐ必要がある。
以上のように本発明によれば、給気圧力と内燃機関員？
ｉｌ＋’とを検出し、これらの比を計算して、負Ｗｌｉ
が低下して給気圧力が負荷に比べて低下し過ぎるのを検
出して、可変ピッチノズル付過給機のノズルピッチを絞
ることにより、負荷に見合った給気圧力を実現したので
、常用域での燃費の区域および低負荷域での内燃機関性
能の確保が可能となる。
ｉｌ＋’とを検出し、これらの比を計算して、負Ｗｌｉ
が低下して給気圧力が負荷に比べて低下し過ぎるのを検
出して、可変ピッチノズル付過給機のノズルピッチを絞
ることにより、負荷に見合った給気圧力を実現したので
、常用域での燃費の区域および低負荷域での内燃機関性
能の確保が可能となる。
また気温、気圧、冷却海水温度等の周囲条件が変化した
り、経年変化により過給機や中間冷却器が汚れて内燃機
関の状態が変化しても、これらの変化に対応して変わる
給気圧力を検知し、負荷に見合った給気圧力を常に実現
できる。
り、経年変化により過給機や中間冷却器が汚れて内燃機
関の状態が変化しても、これらの変化に対応して変わる
給気圧力を検知し、負荷に見合った給気圧力を常に実現
できる。
ｉ１図は本発明の一実施例を示す構成図、第２図は給気
圧力信号と負荷信号の比ｐ８／ｐｍｉとノズルピッチｙ
との関係を示したグラフ、第３図は本発明の池の実施例
に係る制御回路２３のブロック図、第４図は第３図示の
実施例のｐｓ／ｐｍｉとノズルピッチｙとの関係を示す
グラフ、第５図は制御回路１０をマイクロコンピュータ
により実現した場合のフローチャートである。 １・・・過給機、９・・・駆動部、１０．２８・・・制
御回路、１１・・・リミッタ、１３・・・除算器、１４
・・・給気圧力検出器、１６・・・インジケータ、１８
・・・演算回路、２２・・・減算器、２４・・・負荷検
出器代惺人 弁理士 西教圭一部 第１図 第２− １）ｓ／ｐｍｉ 第 ３弱 第４図 ρｓｌｐｍｉ 手続補正書 １、事件の表示 特願餡５８−１１６４００ ２、発明の名称 過給機の制御装置 ３、補正をする者 事件との関係 出願人 住所 名称 （０９７） 川崎重工業株式会社代表者 ４、代理人 住所 大阪市西区西本町１丁目１３番３８号 新興量ビ
ル国際ＦＡＸ ＧＩＩＩ＆ＧＩＩ （０６）５３８−０
２４７特許庁長官 殿 １、事件の表示 特願昭５８−１１６４００ ２、発明の名称 過給機の制御装置 ３、補正をする者 事件との関係 出願人 住所 名称（０９７） 川崎重工業株式会社 代表者 ４、代理人 住所 大阪市西区西本町１丁目１３番３８号 新興量ピ
ル６、補正の対象 明＝舟の発明の詳細な説明の欄 ７、補正の内容 （１）明細書第８頁第２行目において「内燃機関の劣化
」とあるを「機関性能の劣化」に訂正する。 （２）明細書第１０頁第１６行目〜第１９行目を下記の
とおりに訂正する。 記 る。負荷が低下すると、その低下の割合を上回ってｐ８
が低下するのでｐｓ／ｐｍｉ”低下する。このため制御
偏差は （３）明細書第１１頁第６行目〜第７行目を下記のとお
りに訂正する。 記 型２サイクル内燃機関の場合、０．２程度となる。 一般に内燃機関の負荷が低下すると給気温度も低下し空
気の密度が増加するので、気筒内への空気の充填の効率
もよくなり最適なｐ５／ｐＩＴ１ｉの饋も低下する傾向
にある。 一方、第１図示の実施例は偏差信号と制御４．５号が比
例 （４）明細書第１１頁第１３行目を下記のとおりに訂正
する。 記 ンに依存する。 本実施例は、負荷とともにｐ ５／ｐｍＨ以上
圧力信号と負荷信号の比ｐ８／ｐｍｉとノズルピッチｙ
との関係を示したグラフ、第３図は本発明の池の実施例
に係る制御回路２３のブロック図、第４図は第３図示の
実施例のｐｓ／ｐｍｉとノズルピッチｙとの関係を示す
グラフ、第５図は制御回路１０をマイクロコンピュータ
により実現した場合のフローチャートである。 １・・・過給機、９・・・駆動部、１０．２８・・・制
御回路、１１・・・リミッタ、１３・・・除算器、１４
・・・給気圧力検出器、１６・・・インジケータ、１８
・・・演算回路、２２・・・減算器、２４・・・負荷検
出器代惺人 弁理士 西教圭一部 第１図 第２− １）ｓ／ｐｍｉ 第 ３弱 第４図 ρｓｌｐｍｉ 手続補正書 １、事件の表示 特願餡５８−１１６４００ ２、発明の名称 過給機の制御装置 ３、補正をする者 事件との関係 出願人 住所 名称 （０９７） 川崎重工業株式会社代表者 ４、代理人 住所 大阪市西区西本町１丁目１３番３８号 新興量ビ
ル国際ＦＡＸ ＧＩＩＩ＆ＧＩＩ （０６）５３８−０
２４７特許庁長官 殿 １、事件の表示 特願昭５８−１１６４００ ２、発明の名称 過給機の制御装置 ３、補正をする者 事件との関係 出願人 住所 名称（０９７） 川崎重工業株式会社 代表者 ４、代理人 住所 大阪市西区西本町１丁目１３番３８号 新興量ピ
ル６、補正の対象 明＝舟の発明の詳細な説明の欄 ７、補正の内容 （１）明細書第８頁第２行目において「内燃機関の劣化
」とあるを「機関性能の劣化」に訂正する。 （２）明細書第１０頁第１６行目〜第１９行目を下記の
とおりに訂正する。 記 る。負荷が低下すると、その低下の割合を上回ってｐ８
が低下するのでｐｓ／ｐｍｉ”低下する。このため制御
偏差は （３）明細書第１１頁第６行目〜第７行目を下記のとお
りに訂正する。 記 型２サイクル内燃機関の場合、０．２程度となる。 一般に内燃機関の負荷が低下すると給気温度も低下し空
気の密度が増加するので、気筒内への空気の充填の効率
もよくなり最適なｐ５／ｐＩＴ１ｉの饋も低下する傾向
にある。 一方、第１図示の実施例は偏差信号と制御４．５号が比
例 （４）明細書第１１頁第１３行目を下記のとおりに訂正
する。 記 ンに依存する。 本実施例は、負荷とともにｐ ５／ｐｍＨ以上
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 ＋１）可変ピッチノズル付過給機を装備した内燃機関に
おいて、ノズルピッチを変更する駆動部と、内燃機関の
負荷状態を検出する負荷検出器と、吸入空気集合管内の
圧力を検出する給気圧力検出器と、前記負荷検出型刃・
らの負荷信号と＠記給気圧力検出器力・らの給気圧力信
号とに応答し、その比を演算して前記駆動部に信号を送
出する制御回路１とを含み、前記比に関連する値に基づ
いて前記比が小さ欠な、れはノズルピッチを絞り、大き
くなればノズルピッチを広げるように前記駆動部を作動
させるようにしたことを特徴とする過給機の制淘装塀。 （２）前記制商１回路は、給気圧力信号と負荷信号との
比と、予め定められた一定値との差を演算して、この差
に基づいて前記駆動部によってノズルピッチを制御する
ことを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の過給機の
制御装置。 （３）前記駆動部と前記制御回路との間に、制御回路か
ら送出される制匈信号の大きさを一定値以下に制限する
ためのリミッタを配買したことを特徴とする特許請求の
範囲第１項または第２項記載の過給機の制御装置。 （４）前記負荷検出器は、気筒内圧力を検出するインジ
ケータと、インジケータの出力から平均有効圧力を演算
する演算回路とから成ることを特徴とする特許請求の範
囲第１項または第２項記載の過給機の制御装置。 （５）前記負荷検出器として内燃機関のトルクを計るト
ルク計を用いることを特徴とする特許請求の範囲第１瑣
または第２項記載の過給機の制佃ｉ装員゛。 （６１ｆｆｔｌ記負前記出器として内燃機関回転計を用
いることを特徴とする特許請求の範囲第１「」または第
２項記載の過給機の制御装置“。 ）７）前記負荷検出器として内燃機関により駆動される
発鶏″機の出力に接続された電力計を用いることを特徴
とする特許請求の範囲第１項才たけ第２項記載の過給機
の制御装置。 （８）前記負荷検出器として一行程当りの燃Ｆｌ−量を
検知する手段を用いることを特徴とする特許請求の範囲
第１項または第２項記載の過給機の制動装酋。 （９）前記負荷検出器として内燃機関吸込風幇計を用い
ることを特徴とする特許請求の範囲第１項または第２項
記載の過給機の制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58116400A JPS608424A (ja) | 1983-06-27 | 1983-06-27 | 過給機の制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58116400A JPS608424A (ja) | 1983-06-27 | 1983-06-27 | 過給機の制御装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS608424A true JPS608424A (ja) | 1985-01-17 |
| JPS635566B2 JPS635566B2 (ja) | 1988-02-04 |
Family
ID=14686101
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58116400A Granted JPS608424A (ja) | 1983-06-27 | 1983-06-27 | 過給機の制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS608424A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63194159A (ja) * | 1987-02-09 | 1988-08-11 | 株式会社前川製作所 | 逆カルノーサイクルにおける熱利用装置 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0273489A (ja) * | 1988-09-09 | 1990-03-13 | Laurel Bank Mach Co Ltd | 硬貨包装機 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58107814A (ja) * | 1981-12-21 | 1983-06-27 | Mitsubishi Motors Corp | 排気タ−ボ過給機の可変ノズル制御装置 |
-
1983
- 1983-06-27 JP JP58116400A patent/JPS608424A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58107814A (ja) * | 1981-12-21 | 1983-06-27 | Mitsubishi Motors Corp | 排気タ−ボ過給機の可変ノズル制御装置 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63194159A (ja) * | 1987-02-09 | 1988-08-11 | 株式会社前川製作所 | 逆カルノーサイクルにおける熱利用装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS635566B2 (ja) | 1988-02-04 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4781027A (en) | Multi-cylinder internal combustion engine with two exhaust gas turbochargers | |
| EP0136541B1 (en) | System controlling variable capacity turbine of automotive turbocharger | |
| US5724950A (en) | Exhaust gas recirculating controller | |
| JPH05508461A (ja) | ターボチャージャ装置の調整方法及び装置 | |
| US3906729A (en) | Multiple turbocharger system | |
| JPH1089080A5 (ja) | ||
| EP1323912B1 (en) | Method for controlling the boost pressure of a turbocharged internal combustion engine | |
| JPS608424A (ja) | 過給機の制御装置 | |
| JP3551590B2 (ja) | 過給機付内燃機関 | |
| US4467608A (en) | Control method and apparatus for an internal combustion engine with a turbocharger | |
| JPS6165021A (ja) | ターボチャージャの過給圧制御装置 | |
| JPS6056126A (ja) | 可変容量型タ−ボチヤ−ジヤのノズル開度制御装置 | |
| JPS6326260B2 (ja) | ||
| JPS6043126A (ja) | 過給機の制御装置 | |
| JPS6367014B2 (ja) | ||
| JPS60128930A (ja) | 過給機付エンジンの過給圧制御装置 | |
| JP2573107Y2 (ja) | 車両用過給機の過給気圧制御装置 | |
| Nekut et al. | A fast response turbocharging system | |
| JPS6056128A (ja) | 可変容量タ−ボチヤ−ジヤの制御装置 | |
| JPS6367015B2 (ja) | ||
| JPS5936092B2 (ja) | タ−ボチヤ−ジヤ | |
| JPS606029A (ja) | 内燃エンジンの燃料供給装置 | |
| GB2193258A (en) | Variable capacity turbo charger | |
| JPS59108824A (ja) | 過給機付エンジンの過給圧制御装置 | |
| JPS58113535A (ja) | タ−ボチヤ−ジヤ |