JPS6086224A - 耐摩耗焼結合金の製造方法 - Google Patents
耐摩耗焼結合金の製造方法Info
- Publication number
- JPS6086224A JPS6086224A JP19262483A JP19262483A JPS6086224A JP S6086224 A JPS6086224 A JP S6086224A JP 19262483 A JP19262483 A JP 19262483A JP 19262483 A JP19262483 A JP 19262483A JP S6086224 A JPS6086224 A JP S6086224A
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- Japan
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- molded
- abrasion resistant
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- Pending
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
本発明は化学および原子カプラントなどの各種プラント
におけるパルプのフェイス部やジェットポンプの部品お
よび各種機械の摺動部品などに好適な耐摩耗性に優れた
高密度Ｎｉ基焼結合金の製造方法に関するものである。
におけるパルプのフェイス部やジェットポンプの部品お
よび各種機械の摺動部品などに好適な耐摩耗性に優れた
高密度Ｎｉ基焼結合金の製造方法に関するものである。
従来よシ耐摩耗合金としてステライト合金（Ｃ。
−Ｃｒ−Ｎｉ −Ｗ 系合金）が広く用いられていたが
最近コバルト資源の枯渇、化学プラントの反応制御ある
いは原子カプラントの安全性向上などの観点からＮｉを
基体とした耐摩耗合金が開発されている。
最近コバルト資源の枯渇、化学プラントの反応制御ある
いは原子カプラントの安全性向上などの観点からＮｉを
基体とした耐摩耗合金が開発されている。
しかし従来のＮｉ 基鋳造合金においては鋳造。
凝固および冷却時に素地の結晶粒子が粗大な樹枝状に成
長するばかりで々く熱間および冷間加工性が著しく劣る
ために鍛造加工によって粗大な素地結晶を微細化するこ
ともきわめて難かしく実用化に際しては、前記の粗大化
が原因でこの粗大化部分に応力集中が起って破壊が発生
したり組成の偏析による耐摩耗性の低下をきたすなどの
問題が発生していた。
長するばかりで々く熱間および冷間加工性が著しく劣る
ために鍛造加工によって粗大な素地結晶を微細化するこ
ともきわめて難かしく実用化に際しては、前記の粗大化
が原因でこの粗大化部分に応力集中が起って破壊が発生
したり組成の偏析による耐摩耗性の低下をきたすなどの
問題が発生していた。
ところで従来の粉末冶金法によりＮｉ基焼結材料を製造
すると結晶の粗大化、組成の偏析等の問題点を防止でき
るが、通常焼結体中には１０〜１５チの空隙が内在する
。従って機械的強度が鋳造材に比べ極めて低く動的仙重
、衝撃荷重などの加わるような条件下では殆ど使用する
ことができずその用途も非常に限定されていた。
すると結晶の粗大化、組成の偏析等の問題点を防止でき
るが、通常焼結体中には１０〜１５チの空隙が内在する
。従って機械的強度が鋳造材に比べ極めて低く動的仙重
、衝撃荷重などの加わるような条件下では殆ど使用する
ことができずその用途も非常に限定されていた。
本発明は上記欠点を除去し粉末冶金法を応用して機械的
強度特性および耐摩耗性が良好でｉ−産性の優れたＮｉ
基の耐摩耗焼結合金を得ることを目的とし化学および原
子カプラントなどの各種プラントにおける部品′および
各拙機椋の摺動部品などに適するコバルトを含まない耐
摩耗合金を提供することにある。
強度特性および耐摩耗性が良好でｉ−産性の優れたＮｉ
基の耐摩耗焼結合金を得ることを目的とし化学および原
子カプラントなどの各種プラントにおける部品′および
各拙機椋の摺動部品などに適するコバルトを含まない耐
摩耗合金を提供することにある。
本発明の耐摩耗焼結合金を詳細に説明すると本合金はＭ
量比でＣｒ：２４〜３０％、 Ｍｏ ： ９．５〜Ｉ
６％ 、 Ｎｂ ニア、５〜１２％、残部Ｎｉからなる
合金粉末又は混合粉末を圧粉成形し真空もしくは非酸化
性雰囲気中で焼結した後高温静水圧法、ホットプレス法
、高温再圧縮法などによシ加圧して焼結体の空隙を消滅
させることを特酸とするものである。
量比でＣｒ：２４〜３０％、 Ｍｏ ： ９．５〜Ｉ
６％ 、 Ｎｂ ニア、５〜１２％、残部Ｎｉからなる
合金粉末又は混合粉末を圧粉成形し真空もしくは非酸化
性雰囲気中で焼結した後高温静水圧法、ホットプレス法
、高温再圧縮法などによシ加圧して焼結体の空隙を消滅
させることを特酸とするものである。
上記の如く組成を選択する理由は次の如くである。Ｃｒ
は耐食性および合金の素地を強化するために必要な成分
で、その組成比が２４係未満では効果が不十分であシま
た３０係を越えると初晶の相が過度に析出し所要の耐摩
耗性が得られない。Ｍ。
は耐食性および合金の素地を強化するために必要な成分
で、その組成比が２４係未満では効果が不十分であシま
た３０係を越えると初晶の相が過度に析出し所要の耐摩
耗性が得られない。Ｍ。
は耐食性の向上と合金の素地を強化し耐摩耗性の向上に
寄与するものであるが、９．５９１Ｓ未満では効果が不
十分でｘ６％を越えると合金の靭性が低下するからであ
る。Ｎｂはニッケルと反応して合金の素地の強化と１ｌ
ｌｉｔ摩耗性の向上に寄与する成分であシその量が７．
５％未満では効果が不十分で１２係を越えると材料の強
度が損なわれるからである。また本発明の方法により得
られるＮｉ基焼結合金材料は高密度化の工程を経た後従
来の溶解、鋳造法に準じて種々の熱処理をカしてもよく
機械的特性の改善に有〃ノである。
寄与するものであるが、９．５９１Ｓ未満では効果が不
十分でｘ６％を越えると合金の靭性が低下するからであ
る。Ｎｂはニッケルと反応して合金の素地の強化と１ｌ
ｌｉｔ摩耗性の向上に寄与する成分であシその量が７．
５％未満では効果が不十分で１２係を越えると材料の強
度が損なわれるからである。また本発明の方法により得
られるＮｉ基焼結合金材料は高密度化の工程を経た後従
来の溶解、鋳造法に準じて種々の熱処理をカしてもよく
機械的特性の改善に有〃ノである。
本発明の方法によシ得られるＮｉ基耐摩耗焼結合金材料
は、耐摩耗特性および耐キヤビテーシヨンエロージヨン
特性が良好でしかも貴誌性に優れかつコバルトを含まな
いことから化学、原子力などの各釉プラント部品および
も秘機械の摺動部構成材料として適する。
は、耐摩耗特性および耐キヤビテーシヨンエロージヨン
特性が良好でしかも貴誌性に優れかつコバルトを含まな
いことから化学、原子力などの各釉プラント部品および
も秘機械の摺動部構成材料として適する。
表−１に示す組成になるように各粉末（粒度−３２５メ
ツシユ）を秤量後アセトンを用いて湿式混合を行ないア
セトンを蒸発除去させた後この中に潤滑剤として０．３
重量％のステアリン酸亜鉛を添加して混合粉末を得た。
ツシユ）を秤量後アセトンを用いて湿式混合を行ないア
セトンを蒸発除去させた後この中に潤滑剤として０．３
重量％のステアリン酸亜鉛を添加して混合粉末を得た。
次いでこの混合粉末を成形圧力５ ｔｏｎ／ｌ−にて直
径１２０關長さ１５０龍の円柱状圧粉成形体とした。と
の圧粉体を水素雰囲気中で７００℃に１時間保持し予備
焼結して前記潤滑剤を完全に除去した後２Ｘ１０−１ｉ
Ｔｏｒｒの真空中で１２００℃１時間焼結し相対密度８
８６〜９１．４％の焼結体を得た。
径１２０關長さ１５０龍の円柱状圧粉成形体とした。と
の圧粉体を水素雰囲気中で７００℃に１時間保持し予備
焼結して前記潤滑剤を完全に除去した後２Ｘ１０−１ｉ
Ｔｏｒｒの真空中で１２００℃１時間焼結し相対密度８
８６〜９１．４％の焼結体を得た。
次いでこの焼結体を軟銅製カプセル中に挿入し溶接して
気密容器にした後１０００°Ｃまで加熱しながら内部を
２Ｘ Ｉ Ｏ−！Ｔｏｒｒまで真空排気してその一端を
溶断でぜ封入した。そしてこのカプセルを高温静水圧成
形機にセットし１２００℃まで昇温すると同時にアルゴ
ンガスにより１２００ａｔｍまで加圧し３０分間保持し
て高密度化処理を行ない相対密ｉ９９．８〜９９．９％
の高密度焼結合金を得た。このようにして得た焼結合金
より各試験片に加工し各特性を評価した。なおキャビテ
ーションエロージョン試験は手振法に準じて３時間行な
い試験による試験片の重量減少（ｍｇ）を試験時間（分
）と密度（９／ｃ１１１” ）とで除した値に１×１０
６を乗した時間邑りの体積減少量をキャビテーション損
耗量として示している。また摩耗量はアムスラー型摩耗
試験機による１ ０００ｍ試験後の摩耗量（ｍ、！ｉ’
）を示している。これらの各特性評価結果を表−１に示
した。
気密容器にした後１０００°Ｃまで加熱しながら内部を
２Ｘ Ｉ Ｏ−！Ｔｏｒｒまで真空排気してその一端を
溶断でぜ封入した。そしてこのカプセルを高温静水圧成
形機にセットし１２００℃まで昇温すると同時にアルゴ
ンガスにより１２００ａｔｍまで加圧し３０分間保持し
て高密度化処理を行ない相対密ｉ９９．８〜９９．９％
の高密度焼結合金を得た。このようにして得た焼結合金
より各試験片に加工し各特性を評価した。なおキャビテ
ーションエロージョン試験は手振法に準じて３時間行な
い試験による試験片の重量減少（ｍｇ）を試験時間（分
）と密度（９／ｃ１１１” ）とで除した値に１×１０
６を乗した時間邑りの体積減少量をキャビテーション損
耗量として示している。また摩耗量はアムスラー型摩耗
試験機による１ ０００ｍ試験後の摩耗量（ｍ、！ｉ’
）を示している。これらの各特性評価結果を表−１に示
した。
表−１
表−１から明らかな様に本発明の焼結合金は従来法によ
り製造した合金忙比べ各特性の優れた焼結合金である。
り製造した合金忙比べ各特性の優れた焼結合金である。
Claims (1)
- Ｃｒ：２４〜３０％、Ｍｏ：９．５〜１６％、Ｎｂ：’
７．５〜１２％ 、残部Ｎｉ からなる組成（以上重量
係）を有する合金粉末または混合粉末を圧粉成形し真空
もしくは、非酸化性雰囲気中で焼結した後その焼結体を
加圧して高密度化することを特徴とする耐摩耗焼結合金
の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19262483A JPS6086224A (ja) | 1983-10-17 | 1983-10-17 | 耐摩耗焼結合金の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19262483A JPS6086224A (ja) | 1983-10-17 | 1983-10-17 | 耐摩耗焼結合金の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6086224A true JPS6086224A (ja) | 1985-05-15 |
Family
ID=16294343
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19262483A Pending JPS6086224A (ja) | 1983-10-17 | 1983-10-17 | 耐摩耗焼結合金の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6086224A (ja) |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5510654A (en) * | 1978-07-10 | 1980-01-25 | Hitachi Ltd | Optical induction type driverless wagon |
| JPS5839704A (ja) * | 1981-09-03 | 1983-03-08 | Sumitomo Electric Ind Ltd | Ｎｉ基焼結超合金の製造方法 |
-
1983
- 1983-10-17 JP JP19262483A patent/JPS6086224A/ja active Pending
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5510654A (en) * | 1978-07-10 | 1980-01-25 | Hitachi Ltd | Optical induction type driverless wagon |
| JPS5839704A (ja) * | 1981-09-03 | 1983-03-08 | Sumitomo Electric Ind Ltd | Ｎｉ基焼結超合金の製造方法 |
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