JPS6088147A - 太細混繊糸の製造方法 - Google Patents
太細混繊糸の製造方法Info
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- JPS6088147A JPS6088147A JP19095683A JP19095683A JPS6088147A JP S6088147 A JPS6088147 A JP S6088147A JP 19095683 A JP19095683 A JP 19095683A JP 19095683 A JP19095683 A JP 19095683A JP S6088147 A JPS6088147 A JP S6088147A
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- Yarns And Mechanical Finishing Of Yarns Or Ropes (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
、本発明は熱可塑性マルチフィラメントから成る太細混
繊糸の製造方法に関する。更に詳しくは、単糸デニール
が最も細い糸条群の平均デニールと単糸デニールが最も
太い糸条群の平均デニールとの比が２．０以上であるよ
うな太細混繊未延伸糸を延伸するに際し、延伸された太
細混繊糸にループ状りルミを生じることなく安定して高
品位の太細混繊糸を製造する方法を提供するものである
。
繊糸の製造方法に関する。更に詳しくは、単糸デニール
が最も細い糸条群の平均デニールと単糸デニールが最も
太い糸条群の平均デニールとの比が２．０以上であるよ
うな太細混繊未延伸糸を延伸するに際し、延伸された太
細混繊糸にループ状りルミを生じることなく安定して高
品位の太細混繊糸を製造する方法を提供するものである
。
従来、混繊糸の製造方法としては、異種繊度のフィラメ
ントを各々の工程で合糸する方法や、同一口金面に異っ
た大きさの吐出孔を配置した紡糸口金を用いて溶融紡糸
段階から混繊糸を作る方法などが知られている。しかし
いずれも、延伸後に太単繊維がループ状りルミを生じ易
いという問題点を有しており、特に最小単糸デニールと
最大単糸デニールとの比が２．０以上であるような太細
比の太きい組合せにおいてはその傾向が顕著である。こ
のため延伸糸をパーン解舒する際の糸切れ発生や仮撚加
工工程、製織工程等における糸道通過性が著しく悪化し
、単糸切れや全糸切れによる操業性低下および品質低下
を招いているが、その解決方法は未だ提供されていない
。従って、これらの問題点を回避する手段として、でき
るだけ高次加工サイド、すなわち延伸工程よりも仮撚加
工工程や製織工程で合糸する方法が一般的により多〈実
施されている。しかしながら高次加工サイドでの金糸は
延伸工程や紡糸工程での金糸よりもコスト高になり、混
繊糸の混繊状態も糸条間で片寄りを生じやすく、混繊糸
の品位が低下するという決定的な欠点を有している。
ントを各々の工程で合糸する方法や、同一口金面に異っ
た大きさの吐出孔を配置した紡糸口金を用いて溶融紡糸
段階から混繊糸を作る方法などが知られている。しかし
いずれも、延伸後に太単繊維がループ状りルミを生じ易
いという問題点を有しており、特に最小単糸デニールと
最大単糸デニールとの比が２．０以上であるような太細
比の太きい組合せにおいてはその傾向が顕著である。こ
のため延伸糸をパーン解舒する際の糸切れ発生や仮撚加
工工程、製織工程等における糸道通過性が著しく悪化し
、単糸切れや全糸切れによる操業性低下および品質低下
を招いているが、その解決方法は未だ提供されていない
。従って、これらの問題点を回避する手段として、でき
るだけ高次加工サイド、すなわち延伸工程よりも仮撚加
工工程や製織工程で合糸する方法が一般的により多〈実
施されている。しかしながら高次加工サイドでの金糸は
延伸工程や紡糸工程での金糸よりもコスト高になり、混
繊糸の混繊状態も糸条間で片寄りを生じやすく、混繊糸
の品位が低下するという決定的な欠点を有している。
本発明の目的は上述のような従来技術の問題に鑑み、最
小単糸デニールと最大単糸デニールとの比が２．０以上
であるような太細混繊未延伸糸を延伸する場合であって
も、延伸後に太単繊維にループ状りルミを発生すること
がないようにした太細混繊糸の製造方法を提供せんとす
ることにある。
小単糸デニールと最大単糸デニールとの比が２．０以上
であるような太細混繊未延伸糸を延伸する場合であって
も、延伸後に太単繊維にループ状りルミを発生すること
がないようにした太細混繊糸の製造方法を提供せんとす
ることにある。
上記目的を達成する本発明は、最小の平均単糸デニール
Ｄ１と最大の平均単糸デニールＤ０との比が２．０以上
である太細混繊未延伸糸を延伸するに際し、前記混繊未
延伸糸を最小平均単糸デニールの未延伸糸群と最大平均
単糸デニールの未延伸条群との平均伸度差が１２０％以
下で、かつ延伸張力差が０．５ｇ／ｄ以下であるような
構成にし、該混繊未延伸糸を加熱延伸ピン又は加熱回転
ローラを使用して延伸することを特徴とするものである
。
Ｄ１と最大の平均単糸デニールＤ０との比が２．０以上
である太細混繊未延伸糸を延伸するに際し、前記混繊未
延伸糸を最小平均単糸デニールの未延伸糸群と最大平均
単糸デニールの未延伸条群との平均伸度差が１２０％以
下で、かつ延伸張力差が０．５ｇ／ｄ以下であるような
構成にし、該混繊未延伸糸を加熱延伸ピン又は加熱回転
ローラを使用して延伸することを特徴とするものである
。
本発明の混繊糸はポリエステル系、ポリアミド系、ポリ
オレフィン系等の熱可塑性ポリマーからなり、かつ２以
上の異種デニールのフィラメント群が混合されたもので
ある。そして延伸前の混繊未延伸糸は、構成フィラメン
ト群のうち、最小の平均単糸デニールＤ１と最大の平均
単糸デニールＤ。との比が２．０以上であるものを対象
とする。このような混繊未延伸糸は紡糸工程で同一口金
から直接得るようにしてもよく、或いは別々の紡糸工程
で紡糸したものを延伸工程前に合糸して混繊するもので
あってもよい。
オレフィン系等の熱可塑性ポリマーからなり、かつ２以
上の異種デニールのフィラメント群が混合されたもので
ある。そして延伸前の混繊未延伸糸は、構成フィラメン
ト群のうち、最小の平均単糸デニールＤ１と最大の平均
単糸デニールＤ。との比が２．０以上であるものを対象
とする。このような混繊未延伸糸は紡糸工程で同一口金
から直接得るようにしてもよく、或いは別々の紡糸工程
で紡糸したものを延伸工程前に合糸して混繊するもので
あってもよい。
゛このような混繊未延伸糸が具備すべき特性要件は、最
小平均単糸デニールの未延伸糸群と最大平均単糸デニー
ルの未延伸糸条群との平均伸度差が１２０％以下で、か
つ延伸張力差がｏ、５ｇ／ｄ以下であるような構成であ
ることが必要である。
小平均単糸デニールの未延伸糸群と最大平均単糸デニー
ルの未延伸糸条群との平均伸度差が１２０％以下で、か
つ延伸張力差がｏ、５ｇ／ｄ以下であるような構成であ
ることが必要である。
延伸後の混繊糸が発生するループ状のクルミは、第１図
に示すように延伸糸パーン２０の表面に太単繊維が多数
のループ状のタルミ２１として生ずる場合もあり、寸だ
第２図に示す延伸糸パーン２２のように表面にはループ
状りルミはないが、混繊糸を解除したとき発生するルー
プ状タルミ２３もある。このように延伸されだ混繊糸が
ループ状りルミを生成するのは、混繊糸を構成する異繊
度糸条間で、延伸直後の瞬間収縮率が異なるために生じ
るものであり、瞬間収縮率の差をできるだけ小さくする
ことがループ状りルミの生成を抑制することになる。一
方、未延伸糸の伸度差とループ状りルミの発生数の関係
をみると第３図のようであり、伸度差が大きくなるほど
クルミ発生が増大する。まだ延伸張力差とループ状りル
ミの発生数の関係をみると第４図のようであり、延伸張
力差が大きくなるほどクルミが増大することがわかる。
に示すように延伸糸パーン２０の表面に太単繊維が多数
のループ状のタルミ２１として生ずる場合もあり、寸だ
第２図に示す延伸糸パーン２２のように表面にはループ
状りルミはないが、混繊糸を解除したとき発生するルー
プ状タルミ２３もある。このように延伸されだ混繊糸が
ループ状りルミを生成するのは、混繊糸を構成する異繊
度糸条間で、延伸直後の瞬間収縮率が異なるために生じ
るものであり、瞬間収縮率の差をできるだけ小さくする
ことがループ状りルミの生成を抑制することになる。一
方、未延伸糸の伸度差とループ状りルミの発生数の関係
をみると第３図のようであり、伸度差が大きくなるほど
クルミ発生が増大する。まだ延伸張力差とループ状りル
ミの発生数の関係をみると第４図のようであり、延伸張
力差が大きくなるほどクルミが増大することがわかる。
本発明者等はこのような点から瞬間収縮率の差を小さく
することを検討した結果、未延伸糸の伸度として単糸デ
ニールが最も細い糸条群の平均伸度Ｅ、（％）と最も太
い糸条群の平均伸度をＥ。（制との差（Ｅｎ−Ｅｌ）を
１２０％以下、好ましくは１００チ以下、更に好ましく
は７０係以下とすべきであり、且つ、延伸時の延伸張力
として単糸デニールが最も細い糸条群の延伸張力Ｔ１（
ｇ／ｄ）と最も太い糸条群の延伸張力Ｔｎ（ｇ／ｄ）と
の差（ＴＩ−Ｔ、）をｏ、ｓｇ／ｄ以下、好ましくは０
．３ｇ／ｄ以下であるようにコントロールされた未延伸
糸を使用する必要があることを見い出した。上記平均伸
度差および延伸張力差をそれぞれ１２０チ以下、ｏ、ｓ
ｇ／ｃ＋以下となるようにコントロールされた未延伸糸
を得る具体的方法は次の通りである。紡糸工程で同一口
金を用いて混繊糸を製造する場合には、口金面の吐出孔
配列を冷却風の吹出面に最も近い位置に最小デニール糸
を吐出する吐出孔群を配置し、順次太デニール糸を吐出
する吐出孔群となるように平行ブロック配列した口金と
し、かつ冷却風の温度が１５〜３０°Ｃ，＋１速が１５
〜４０ｍ／７で±２ｍ／ｍｍの範囲に制御された定常流
で冷却して巻き取るようにするのが有効である。
することを検討した結果、未延伸糸の伸度として単糸デ
ニールが最も細い糸条群の平均伸度Ｅ、（％）と最も太
い糸条群の平均伸度をＥ。（制との差（Ｅｎ−Ｅｌ）を
１２０％以下、好ましくは１００チ以下、更に好ましく
は７０係以下とすべきであり、且つ、延伸時の延伸張力
として単糸デニールが最も細い糸条群の延伸張力Ｔ１（
ｇ／ｄ）と最も太い糸条群の延伸張力Ｔｎ（ｇ／ｄ）と
の差（ＴＩ−Ｔ、）をｏ、ｓｇ／ｄ以下、好ましくは０
．３ｇ／ｄ以下であるようにコントロールされた未延伸
糸を使用する必要があることを見い出した。上記平均伸
度差および延伸張力差をそれぞれ１２０チ以下、ｏ、ｓ
ｇ／ｃ＋以下となるようにコントロールされた未延伸糸
を得る具体的方法は次の通りである。紡糸工程で同一口
金を用いて混繊糸を製造する場合には、口金面の吐出孔
配列を冷却風の吹出面に最も近い位置に最小デニール糸
を吐出する吐出孔群を配置し、順次太デニール糸を吐出
する吐出孔群となるように平行ブロック配列した口金と
し、かつ冷却風の温度が１５〜３０°Ｃ，＋１速が１５
〜４０ｍ／７で±２ｍ／ｍｍの範囲に制御された定常流
で冷却して巻き取るようにするのが有効である。
この場合、最小平均単糸デニールに対する最大平均単糸
デニールの比が３．０以上になるような繊度差の大きな
混繊未延伸糸であるときは太デニールの未延伸糸群は糸
断面形状を異形断力又は中空断面にすることが有効であ
る。また別々の紡糸工程で紡糸した箇々の未延伸糸を延
伸工程における延伸ゾーンの前の糸道工程等で引き揃え
て混繊糸にする場合には、各々の紡糸工程の紡糸速度を
単糸デニールが太くなるに従って、速くする方向で調整
するのが有効である。
デニールの比が３．０以上になるような繊度差の大きな
混繊未延伸糸であるときは太デニールの未延伸糸群は糸
断面形状を異形断力又は中空断面にすることが有効であ
る。また別々の紡糸工程で紡糸した箇々の未延伸糸を延
伸工程における延伸ゾーンの前の糸道工程等で引き揃え
て混繊糸にする場合には、各々の紡糸工程の紡糸速度を
単糸デニールが太くなるに従って、速くする方向で調整
するのが有効である。
更に本発明では、加熱延伸ピン、又は加熱回転ローラを
用いて延伸することが必要である。
用いて延伸することが必要である。
加熱延伸ピンの場合には、延伸ピン径１５〜４０朋φ、
延伸ピン表面温度９０〜１４０’Ｃとすることが望まし
く、その延伸ピンに１回又は２回捲回して、延伸ピンの
前後で張力勾配をかけて延伸するようにする。また、加
熱回転ローラの場合には表面温度７５〜１０５°Ｃに加
熱することが望ましく、その回転ローラに０．０４秒以
上接触走行させた後、該ローラと周速度の異なる回転ロ
ーラの間で適正倍率をかけて延伸するようにする。
延伸ピン表面温度９０〜１４０’Ｃとすることが望まし
く、その延伸ピンに１回又は２回捲回して、延伸ピンの
前後で張力勾配をかけて延伸するようにする。また、加
熱回転ローラの場合には表面温度７５〜１０５°Ｃに加
熱することが望ましく、その回転ローラに０．０４秒以
上接触走行させた後、該ローラと周速度の異なる回転ロ
ーラの間で適正倍率をかけて延伸するようにする。
更には、前記加熱回転ローラで糸条を予熱した後、前記
延伸ピンに１回又は、２回捲回して延伸する方法で延伸
しても差し支えない。延伸された糸条は熱処理せずにパ
ーン又はチーズに巻き上げてもよいし、熱板又は加熱回
転ローラ等を用いて熱処理してからパーン又はチーズに
巻き上げてもよい。
延伸ピンに１回又は、２回捲回して延伸する方法で延伸
しても差し支えない。延伸された糸条は熱処理せずにパ
ーン又はチーズに巻き上げてもよいし、熱板又は加熱回
転ローラ等を用いて熱処理してからパーン又はチーズに
巻き上げてもよい。
第５図は上述した本発明の方法のうち、別々の紡糸工程
で得た異繊度未延伸糸Ａ、Ｂ、Ｃを延伸工程の前で合糸
して延伸する場合の一例を示すものである。
で得た異繊度未延伸糸Ａ、Ｂ、Ｃを延伸工程の前で合糸
して延伸する場合の一例を示すものである。
第５図において、ドラムから引き出されたそれぞれの未
延伸糸Ａ、Ｂ、Ｃは糸道規制ガイド１で、一本の太細混
繊未延伸糸条２に収束され、弾性体からなる加圧用ロー
ラ３と定速回転する金属ローラ４で速度規制される。し
かる後、加熱回転ローラ５で予熱され、加熱延伸ピン６
に１〜２回捲回されて、熱板７で熱処理され回転ローラ
８へ導かれる。ローラ４と５の周速度比は０．３〜２．
０係の範囲でストレッチ状態に設定した方が糸道安定性
がよい。ロー２４と８の周速度は延伸倍率を決めるもの
であり、未延伸糸の糸質により適正倍率に設定される。
延伸糸Ａ、Ｂ、Ｃは糸道規制ガイド１で、一本の太細混
繊未延伸糸条２に収束され、弾性体からなる加圧用ロー
ラ３と定速回転する金属ローラ４で速度規制される。し
かる後、加熱回転ローラ５で予熱され、加熱延伸ピン６
に１〜２回捲回されて、熱板７で熱処理され回転ローラ
８へ導かれる。ローラ４と５の周速度比は０．３〜２．
０係の範囲でストレッチ状態に設定した方が糸道安定性
がよい。ロー２４と８の周速度は延伸倍率を決めるもの
であり、未延伸糸の糸質により適正倍率に設定される。
回転ローラ８を通過しだ太細混繊糸は糸道規制ガイド９
を通過した後、バルーンをえかきながらパーン１０に巻
き上げられて延伸工程を完結する。
を通過した後、バルーンをえかきながらパーン１０に巻
き上げられて延伸工程を完結する。
上述のようにして製造された太細混繊糸は最小平均単糸
デニールと最大平均単糸デニールとの比が２．０以上の
混繊未延伸糸を延伸するものでありながら、ループ状り
ルミの発生することはない。以下にこれを実施例により
具体的に説明する。
デニールと最大平均単糸デニールとの比が２．０以上の
混繊未延伸糸を延伸するものでありながら、ループ状り
ルミの発生することはない。以下にこれを実施例により
具体的に説明する。
なお、実施例中においてループ状タルミ測定は試技５０
Ｃｒｎのサンプルに０．５ ｇ／ｄの荷重を静かにかけ
て１分間放置した後リラックスさせ、発生したクルミを
肉眼測定する方法であり、それぞれ２０回以上測定した
ものの平均値を〔ケ／ｍ〕単位で表示したものである。
Ｃｒｎのサンプルに０．５ ｇ／ｄの荷重を静かにかけ
て１分間放置した後リラックスさせ、発生したクルミを
肉眼測定する方法であり、それぞれ２０回以上測定した
ものの平均値を〔ケ／ｍ〕単位で表示したものである。
実施例
固有粘度０．６６で酸化チタンをＱ、５ｗｔ％含有する
ポリエチレンテレフタレートチップを吐出孔数３６ Ｈ
、２４Ｈおよび１２Ｉ（の口金を用いて、紡糸温度２９
５°Ｃで溶融紡糸した後、冷風（２０°Ｃ９３０ｍ／ｍ
ｉｎ ）で冷却して、引取速度を種々変更した条件で紡
糸した。得られた未延伸糸の組み合せで別表に記載の混
繊糸構成となし、第９図に示しだ延伸装置を用いて、延
伸倍率３．０倍、延伸速度３５０ ”／ｍｉｎ 加熱回
転ローラの表面温度８５°Ｃ１延伸ピン径２０ｍｍφ、
延伸ピン表面温度１２５°Ｃ９熱板温度１２０°Ｃの条
件で延伸した。更に得られた延伸糸を仮撚加工した。
ポリエチレンテレフタレートチップを吐出孔数３６ Ｈ
、２４Ｈおよび１２Ｉ（の口金を用いて、紡糸温度２９
５°Ｃで溶融紡糸した後、冷風（２０°Ｃ９３０ｍ／ｍ
ｉｎ ）で冷却して、引取速度を種々変更した条件で紡
糸した。得られた未延伸糸の組み合せで別表に記載の混
繊糸構成となし、第９図に示しだ延伸装置を用いて、延
伸倍率３．０倍、延伸速度３５０ ”／ｍｉｎ 加熱回
転ローラの表面温度８５°Ｃ１延伸ピン径２０ｍｍφ、
延伸ピン表面温度１２５°Ｃ９熱板温度１２０°Ｃの条
件で延伸した。更に得られた延伸糸を仮撚加工した。
別表において、実験４１．２および３は、未延伸糸の伸
度差および延伸張力差が本発明の最も望ましい領域内に
あるため、ループ状りルミの発生はほとんどない。従っ
て、仮撚加工時の糸切れもほとんどなく、良好な織物品
位を有する太細混繊糸が得られた。実験／１６４および
５は未延伸糸の伸度差および延伸張力差がかなり大きく
なったため、ループ状りルミが増加し、仮撚加工時の糸
切れも増加傾向を示したが、得られだ混繊糸の織物品位
は良好であった。他方、実験／Ｉ６６は未延伸糸の伸度
および延伸張力差とも、本発明の領域から外れたため、
ループ状りルミが急増した。従って、仮撚加工時の糸切
れも増大し、得られた太細混繊糸の織物品位も劣悪なも
のであった。
度差および延伸張力差が本発明の最も望ましい領域内に
あるため、ループ状りルミの発生はほとんどない。従っ
て、仮撚加工時の糸切れもほとんどなく、良好な織物品
位を有する太細混繊糸が得られた。実験／１６４および
５は未延伸糸の伸度差および延伸張力差がかなり大きく
なったため、ループ状りルミが増加し、仮撚加工時の糸
切れも増加傾向を示したが、得られだ混繊糸の織物品位
は良好であった。他方、実験／Ｉ６６は未延伸糸の伸度
および延伸張力差とも、本発明の領域から外れたため、
ループ状りルミが急増した。従って、仮撚加工時の糸切
れも増大し、得られた太細混繊糸の織物品位も劣悪なも
のであった。
（本頁以下余白）
第１図及び第２図はそれぞれループ状りルミを発生した
延伸糸パーンを示す正面図、第３図は未延伸糸の伸度差
とループ状りルミとの関係図、第４図は延伸張力差とル
ープ状りルミとの関係図、第５図は本発明を実施するた
めの延伸工程の一例を示す概略図である。 Ａ、Ｂ、Ｃ・・・未延伸糸、５・・・加熱回転ローラ、
６・・・加熱延伸ピン、８・・・回転ローラ。 代理人 弁理士 小 川 信 − 弁理士 野 口 賢 照 弁理士 斎 下 和 彦 （１３）
延伸糸パーンを示す正面図、第３図は未延伸糸の伸度差
とループ状りルミとの関係図、第４図は延伸張力差とル
ープ状りルミとの関係図、第５図は本発明を実施するた
めの延伸工程の一例を示す概略図である。 Ａ、Ｂ、Ｃ・・・未延伸糸、５・・・加熱回転ローラ、
６・・・加熱延伸ピン、８・・・回転ローラ。 代理人 弁理士 小 川 信 − 弁理士 野 口 賢 照 弁理士 斎 下 和 彦 （１３）
Claims (1)
- 最小の平均単糸デニールＤ１と最大の平均単糸デニール
Ｄ。との比が２．０以上である太細混繊未延伸糸を延伸
するに際し、前記混繊未延伸糸を最小平均単糸デニール
の未延伸糸群と最大平均単糸デニールの未延伸条群との
平均伸度差が１２０係以下で、かつ延伸張力差が０．５
ｇ／ｄ以下であるような構成にし、該混繊未延伸糸を加
熱延伸ピン又は加熱回転ローラを使用して延伸すること
を特徴とする太細混繊糸の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19095683A JPS6088147A (ja) | 1983-10-14 | 1983-10-14 | 太細混繊糸の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19095683A JPS6088147A (ja) | 1983-10-14 | 1983-10-14 | 太細混繊糸の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6088147A true JPS6088147A (ja) | 1985-05-17 |
Family
ID=16266468
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19095683A Pending JPS6088147A (ja) | 1983-10-14 | 1983-10-14 | 太細混繊糸の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6088147A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62156327A (ja) * | 1985-12-28 | 1987-07-11 | 日本エステル株式会社 | 異繊度異伸度混繊糸 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5516956A (en) * | 1978-07-19 | 1980-02-06 | Toyo Boseki | Production of spun like yarn |
-
1983
- 1983-10-14 JP JP19095683A patent/JPS6088147A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5516956A (en) * | 1978-07-19 | 1980-02-06 | Toyo Boseki | Production of spun like yarn |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62156327A (ja) * | 1985-12-28 | 1987-07-11 | 日本エステル株式会社 | 異繊度異伸度混繊糸 |
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