JPS6092084A - 高速ｍｉｇ溶接法 - Google Patents
高速ｍｉｇ溶接法Info
- Publication number
- JPS6092084A JPS6092084A JP19909583A JP19909583A JPS6092084A JP S6092084 A JPS6092084 A JP S6092084A JP 19909583 A JP19909583 A JP 19909583A JP 19909583 A JP19909583 A JP 19909583A JP S6092084 A JPS6092084 A JP S6092084A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- welding
- electrode
- tig
- mig
- distance
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K9/00—Arc welding or cutting
- B23K9/16—Arc welding or cutting making use of shielding gas
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Plasma & Fusion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Arc Welding In General (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の利用分野」
本発明はＭＩＧ溶接とＴＩＧ浴接全接金組合浴接Ｖこお
いて、重速時ＴＩＧ溶接に起因する溶接欠陥全排除して
高品質で、高能率な浴接をｂ］能ならしめる高速ＭＩＧ
溶接法に関するものである。。
いて、重速時ＴＩＧ溶接に起因する溶接欠陥全排除して
高品質で、高能率な浴接をｂ］能ならしめる高速ＭＩＧ
溶接法に関するものである。。
ＴＬＧ溶接の非消耗電極とＭＩＧ溶接の消耗電極を組合
せた溶接法は、特願昭４８−１２２８４１号、特願昭５
３−７４８１号などがあり、浴着量の増大、ブローホー
ルの阻止等の効果のため高品質、高能率俗接法として用
いられている１、また、％願昭５６−９９８４４号は先
行電極ケ非消耗電極とし、銅の溶接に用いられている。
せた溶接法は、特願昭４８−１２２８４１号、特願昭５
３−７４８１号などがあり、浴着量の増大、ブローホー
ルの阻止等の効果のため高品質、高能率俗接法として用
いられている１、また、％願昭５６−９９８４４号は先
行電極ケ非消耗電極とし、銅の溶接に用いられている。
こｔしらにいずれモ非消耗−極で消耗電極の加熱、溶接
金属の温度上昇を目的としているので非消耗電極と消耗
電極は接近した状態で用いられでいる。、一般に非消耗
′電極はＴＩＧ、消耗−極はＭＩＧが用いらｔしている
。
金属の温度上昇を目的としているので非消耗電極と消耗
電極は接近した状態で用いられでいる。、一般に非消耗
′電極はＴＩＧ、消耗−極はＭＩＧが用いらｔしている
。
通常〜ＩＩＧ溶接において浴接速度ケ増丁と、溶融池前
半部と佐半邪の温度差が大となり、これがため溶融池表
面には、その温度差に基つく強力な表面張力流が生じ、
溶融池前半部の溶融金属はこの＃ｔ、１％ Ｕ）たぬ後
カへ運ばれハンヒンクビードト呼ハれる不連続ビード全
形成する。Ｊ溶融池前半部と後半部の温度差全小きくす
るには被溶接材の平熱が鳴動的である。そのため特願昭
５６−９９８４４号のように先行電極を非消耗電極とす
れば、非消耗電極アークで後行電極に対する局部平熱効
果が得られ、従来の１竜極のＭＩＧ法等に比べ溶接速度
が向上する。しかしＭＩＧの溶接速度を速くするにはＴ
ＩＧの溶接電流を増さなけれはならない。
半部と佐半邪の温度差が大となり、これがため溶融池表
面には、その温度差に基つく強力な表面張力流が生じ、
溶融池前半部の溶融金属はこの＃ｔ、１％ Ｕ）たぬ後
カへ運ばれハンヒンクビードト呼ハれる不連続ビード全
形成する。Ｊ溶融池前半部と後半部の温度差全小きくす
るには被溶接材の平熱が鳴動的である。そのため特願昭
５６−９９８４４号のように先行電極を非消耗電極とす
れば、非消耗電極アークで後行電極に対する局部平熱効
果が得られ、従来の１竜極のＭＩＧ法等に比べ溶接速度
が向上する。しかしＭＩＧの溶接速度を速くするにはＴ
ＩＧの溶接電流を増さなけれはならない。
しかしＴＩＧの溶接邂流？増すと電流の２乗に比例して
アーク力も増加する１、そのため、ＴＩＧ電流を増して
予熱効果全高めようとすると、逆にＴＩＧのアーク力が
溶融全綱の後方への流ｉ″Ｌ全促進させるようＫＭ＜た
め後方の流れが早くなり、ハンピングやアンダカントと
呼ばれる不良ビードを形成するようになるので大幅な溶
接速度の向上は望めない。
アーク力も増加する１、そのため、ＴＩＧ電流を増して
予熱効果全高めようとすると、逆にＴＩＧのアーク力が
溶融全綱の後方への流ｉ″Ｌ全促進させるようＫＭ＜た
め後方の流れが早くなり、ハンピングやアンダカントと
呼ばれる不良ビードを形成するようになるので大幅な溶
接速度の向上は望めない。
第１図ｕＭ Ｉ ＧｉＷ！’１Ｗ流ｉ １５０Ａ、 ’
ｒｉ極間距離Ｈ４ｍｍの条件でステンレス鋼全溶接した
場合の溶接速度限界と’ｌ’ｌ０１１（流の関係會示す
。溶接速度限界はハンピング、アンダヵットビードが発
生しはじめる溶接速度でるる。ＴＩＧ電流が少ない場合
、アーク力の影響が少なく、予熱効果の影響の方が大き
く溶接速度限界は高くなる。しかしＴＩＧ電流が増えて
くると低くなりＴＩＧ寛流；４００Ａでは予熱温度は大
幅に高くなるが、それ以上にアーク圧力の溶融金属に作
用するカが大きくなり、ＭＩＧ単独の場合より低くなる
。
ｒｉ極間距離Ｈ４ｍｍの条件でステンレス鋼全溶接した
場合の溶接速度限界と’ｌ’ｌ０１１（流の関係會示す
。溶接速度限界はハンピング、アンダヵットビードが発
生しはじめる溶接速度でるる。ＴＩＧ電流が少ない場合
、アーク力の影響が少なく、予熱効果の影響の方が大き
く溶接速度限界は高くなる。しかしＴＩＧ電流が増えて
くると低くなりＴＩＧ寛流；４００Ａでは予熱温度は大
幅に高くなるが、それ以上にアーク圧力の溶融金属に作
用するカが大きくなり、ＭＩＧ単独の場合より低くなる
。
本発明は前述のような、ＴＩＧのアーク力によるハンピ
ングビードの発生全抑制して、高速度でも良好なビード
が得られる溶接法を提供°ノーるものである。
ングビードの発生全抑制して、高速度でも良好なビード
が得られる溶接法を提供°ノーるものである。
本発明の要旨とするところは、ＴＩＧのアーク力の影＃
全受けないで、先行電極の’１” Ｉ Ｇアークによる
予熱効果が有効的に得られる電極間距離及びアーク力の
影響が少なく、局部平熱に理想的な温度分布が得られる
ＴＩＧの被溶接材と電極先端間の距離を実験的にめ、Ｔ
Ｉ Ｇを付加したＭＩＧ溶接法の高速化全実現したも
のである。第２図は被浴接材と′電極先端間の距離ＡＬ
とアーク圧力（７）関係を示す。ＡＬが３ｍｍ以上にな
るとアーク圧力は急激に低下し、８ｍｍ以上では、ＡＬ
が１ｍｍの約１１５に低下し、それ以上ではほす１一定
となる。また、第３図はＡＬが２ ｍ Ｉｎとｇｍｍの
溶接進行方向と直角方向の温度分布を示すが、ＡＬが２
ｎｔｍＯ曲ｌ１ｌｊａではアーク直下部は高温になるが
、温度分布の広がりは小さい、それに対し９ｍｍ（曲ｌ
ＩＭｂ）では広い範囲が高温に加熱される。
全受けないで、先行電極の’１” Ｉ Ｇアークによる
予熱効果が有効的に得られる電極間距離及びアーク力の
影響が少なく、局部平熱に理想的な温度分布が得られる
ＴＩＧの被溶接材と電極先端間の距離を実験的にめ、Ｔ
Ｉ Ｇを付加したＭＩＧ溶接法の高速化全実現したも
のである。第２図は被浴接材と′電極先端間の距離ＡＬ
とアーク圧力（７）関係を示す。ＡＬが３ｍｍ以上にな
るとアーク圧力は急激に低下し、８ｍｍ以上では、ＡＬ
が１ｍｍの約１１５に低下し、それ以上ではほす１一定
となる。また、第３図はＡＬが２ ｍ Ｉｎとｇｍｍの
溶接進行方向と直角方向の温度分布を示すが、ＡＬが２
ｎｔｍＯ曲ｌ１ｌｊａではアーク直下部は高温になるが
、温度分布の広がりは小さい、それに対し９ｍｍ（曲ｌ
ＩＭｂ）では広い範囲が高温に加熱される。
そのため、ＡＬは長いのが望ましい。しかし被溶接材と
′１極先端間の距離ＡＬが１３ｍｍ以上となるとＴＩＧ
アークが不安定となり、ビード外観が悪くなる１、第４
図は電極間距離と溶接速度限界の関係を示す。電極間距
離が大きくなると溶接速度限界は高くなり、１０ｍｍ以
上ではほぼ一定となる。しかし１６ｍｍ以上では低下す
る。これは距離が大きくなると、熱の拡散により平熱効
果が小さくなるためである。以上の結果より、電極間距
離を１０〜１７ｍｍ、被溶接材と電極先端の距離を８〜
１２ｍｍにすれは、ＭＩＧ溶接の商運化が図れる。
′１極先端間の距離ＡＬが１３ｍｍ以上となるとＴＩＧ
アークが不安定となり、ビード外観が悪くなる１、第４
図は電極間距離と溶接速度限界の関係を示す。電極間距
離が大きくなると溶接速度限界は高くなり、１０ｍｍ以
上ではほぼ一定となる。しかし１６ｍｍ以上では低下す
る。これは距離が大きくなると、熱の拡散により平熱効
果が小さくなるためである。以上の結果より、電極間距
離を１０〜１７ｍｍ、被溶接材と電極先端の距離を８〜
１２ｍｍにすれは、ＭＩＧ溶接の商運化が図れる。
次に上記組合せでステンレス鋼の突合せ溶接ヲ行った例
について説明する。第５図本発明実施例の装置の構成図
である。溶接トーチは先行％極のＴＩＧと後行電極のＭ
ＩＧから構成されており直流電源１からそれぞれｔ光切
換回路２．７’ｉ通って供給され被溶接材６間にアーク
７．８を発生させ浴接を行う。ＴＩＧ電極はタングステ
ン電極９でありＭＩＧ！極はワイヤ送給装置４で連続的
に送給されるワイヤ１０である。制御装置３は各電極に
流れる溶接電流を制御すると共に’Ｉ’ＩＯとＭＩＧに
交互に溶接電流を供給する制御を行う。さらｖｃＭＩＧ
電流に応じワイヤ送給量の指令を出す。
について説明する。第５図本発明実施例の装置の構成図
である。溶接トーチは先行％極のＴＩＧと後行電極のＭ
ＩＧから構成されており直流電源１からそれぞれｔ光切
換回路２．７’ｉ通って供給され被溶接材６間にアーク
７．８を発生させ浴接を行う。ＴＩＧ電極はタングステ
ン電極９でありＭＩＧ！極はワイヤ送給装置４で連続的
に送給されるワイヤ１０である。制御装置３は各電極に
流れる溶接電流を制御すると共に’Ｉ’ＩＯとＭＩＧに
交互に溶接電流を供給する制御を行う。さらｖｃＭＩＧ
電流に応じワイヤ送給量の指令を出す。
ワイヤ送給制御装置５ではこの指令に基つきワイヤ送給
装置全動作させる。図示していないが、ＴＩＧとＭＩＧ
畦極で構成される溶接トーチは浴接線しこ沿って移動す
る。また溶接部及び′電極はシールドガスでおおわれる
構造となっている４、本装置金用い１板厚３ｎ１ｍのス
テンレス根（ＳＯ８３０４）を突合せ浴接し７た。ＭＩ
ＧワイヤはＹ２Ｏ２（φ１．２）、′電極間距離はＨ１
２ｍｍ、被溶接材と非消耗電極先端の距離ｉ９ｎ１ｍ、
切換周波数； ２００Ｈ２，シールドガスＡｒ、ＴＩＧ
亀ｉ、３９０Ａ。
装置全動作させる。図示していないが、ＴＩＧとＭＩＧ
畦極で構成される溶接トーチは浴接線しこ沿って移動す
る。また溶接部及び′電極はシールドガスでおおわれる
構造となっている４、本装置金用い１板厚３ｎ１ｍのス
テンレス根（ＳＯ８３０４）を突合せ浴接し７た。ＭＩ
ＧワイヤはＹ２Ｏ２（φ１．２）、′電極間距離はＨ１
２ｍｍ、被溶接材と非消耗電極先端の距離ｉ９ｎ１ｍ、
切換周波数； ２００Ｈ２，シールドガスＡｒ、ＴＩＧ
亀ｉ、３９０Ａ。
ＭＩＧｚ流；１５０Ａの条件で溶接したところ浴接速度
３ ｍ ／ ０１１ ｎで、裏波ビードも裏向で、余盛
りの少ない平滑な溶接ビードが得られた。
３ ｍ ／ ０１１ ｎで、裏波ビードも裏向で、余盛
りの少ない平滑な溶接ビードが得られた。
サラに厚さ５ ｍ ｍのステンレス板でも、ＭＩＧｔｉ
；２００Ａ、ＴＩＧ’Ｋｉ；４５０Ａで、２ｍ／ ｍ
ｉ ｎの高速で良好なビードを得ることができた。実施
例の溶接ではＭＩＧ４Ｔｈのみを溶接進行方向と反対方
向に垂直面より２０°＃４けた（前進角）が、両電極を
傾けても良い。
；２００Ａ、ＴＩＧ’Ｋｉ；４５０Ａで、２ｍ／ ｍ
ｉ ｎの高速で良好なビードを得ることができた。実施
例の溶接ではＭＩＧ４Ｔｈのみを溶接進行方向と反対方
向に垂直面より２０°＃４けた（前進角）が、両電極を
傾けても良い。
ＴＩＧのアーク力の影響が少なく、ＭＩＧアークの予熱
効果全有効的に利用できるため、ＭＩＧ溶接の商運化が
図れる。そのため浴接能率が者しく向上する。。
効果全有効的に利用できるため、ＭＩＧ溶接の商運化が
図れる。そのため浴接能率が者しく向上する。。
第１図μ従来法でのＴ １１ Ｇ溶徽喝流と酊接速度限
界の関１糸を示す線図、第２図はＴｉＧ電極先端と被浴
接材間の距離とアーク力の関係を示す線図、第３図は温
度分布を示す線図、第４図はＩ−極間距離と溶接速度限
界の関係を示すＩｆＭ図、第５図は本発明法を実施する
装置の例のブロック図である。 １・・・溶接電源、２．２’・・・電流切換回路、３・
・・制御装置、４・・・ワイヤ送給装置、５・・・ワイ
ヤ送給制御ゲステン電極（ＴＩＧ）、１（１・・・ワイ
ヤ第１図 桔７０ を梅先蝋と砿うＩ材間り距島隻Ａｔ−師弧）帆３の 第年国 電極／’／］距離ノ（ｒｈ側ジ
界の関１糸を示す線図、第２図はＴｉＧ電極先端と被浴
接材間の距離とアーク力の関係を示す線図、第３図は温
度分布を示す線図、第４図はＩ−極間距離と溶接速度限
界の関係を示すＩｆＭ図、第５図は本発明法を実施する
装置の例のブロック図である。 １・・・溶接電源、２．２’・・・電流切換回路、３・
・・制御装置、４・・・ワイヤ送給装置、５・・・ワイ
ヤ送給制御ゲステン電極（ＴＩＧ）、１（１・・・ワイ
ヤ第１図 桔７０ を梅先蝋と砿うＩ材間り距島隻Ａｔ−師弧）帆３の 第年国 電極／’／］距離ノ（ｒｈ側ジ
Claims (1)
- １、各電極に交互に溶接電流を流してなるＴ Ｉ Ｇ溶
接とＭＩＧ浴接を組合せた溶接法において、先行の電極
をＴＩＧとし、かつＴＩＧ％極の電極先端と被浴接材間
の距離？］ｌ−８〜１２１旧ｎとすると共に、両電極の
中心線の延長が被浴接材上で交わる電極間比＊’に４〜
１７ｍｍとすることを特徴とする高速ＭＩＧ溶接法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19909583A JPS6092084A (ja) | 1983-10-26 | 1983-10-26 | 高速ｍｉｇ溶接法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19909583A JPS6092084A (ja) | 1983-10-26 | 1983-10-26 | 高速ｍｉｇ溶接法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6092084A true JPS6092084A (ja) | 1985-05-23 |
Family
ID=16402031
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19909583A Pending JPS6092084A (ja) | 1983-10-26 | 1983-10-26 | 高速ｍｉｇ溶接法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6092084A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013099755A (ja) * | 2011-11-07 | 2013-05-23 | Toyota Motor Corp | アーク溶接方法 |
| WO2013118865A1 (ja) * | 2012-02-08 | 2013-08-15 | 大陽日酸株式会社 | 複合溶接方法及び複合溶接用の溶接トーチ |
-
1983
- 1983-10-26 JP JP19909583A patent/JPS6092084A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013099755A (ja) * | 2011-11-07 | 2013-05-23 | Toyota Motor Corp | アーク溶接方法 |
| WO2013118865A1 (ja) * | 2012-02-08 | 2013-08-15 | 大陽日酸株式会社 | 複合溶接方法及び複合溶接用の溶接トーチ |
| JP2013158826A (ja) * | 2012-02-08 | 2013-08-19 | Taiyo Nippon Sanso Corp | 複合溶接方法及び複合溶接用の溶接トーチ |
| US9925622B2 (en) | 2012-02-08 | 2018-03-27 | Taiyo Nippon Sanso Corporation | Hybrid welding method and welding torch for hybrid welding |
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