JPS6096163A - 車両用磁石式発電機の回転子 - Google Patents
車両用磁石式発電機の回転子Info
- Publication number
- JPS6096163A JPS6096163A JP58200418A JP20041883A JPS6096163A JP S6096163 A JPS6096163 A JP S6096163A JP 58200418 A JP58200418 A JP 58200418A JP 20041883 A JP20041883 A JP 20041883A JP S6096163 A JPS6096163 A JP S6096163A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- magnet
- rotor
- yoke
- pole surface
- magnets
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
- H02K1/00—Details of the magnetic circuit
- H02K1/06—Details of the magnetic circuit characterised by the shape, form or construction
- H02K1/22—Rotating parts of the magnetic circuit
- H02K1/27—Rotor cores with permanent magnets
- H02K1/2706—Inner rotors
- H02K1/2713—Inner rotors the magnetisation axis of the magnets being axial, e.g. claw-pole type
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Permanent Field Magnets Of Synchronous Machinery (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は車両に塔載してバッテリの充電用として用いる
車両用磁石式発電機の回転子構造に関し、特に回転子磁
石を複数個並列に設けた構造に関するものである。
車両用磁石式発電機の回転子構造に関し、特に回転子磁
石を複数個並列に設けた構造に関するものである。
従来例の問題点
一般に車両用発電機は回転界磁型の同期発電機が用いら
れ、励磁用の巻線を有し、さらに巻線への給電用として
ブラシ、スリップリングを有し、寿命の劣化あるいは効
率の低下を招く。また一部の車両用発電機には単一のフ
ェライト磁石を用いた製品があるが、巻線式に比べ体格
が大きくなっているのが現状である。
れ、励磁用の巻線を有し、さらに巻線への給電用として
ブラシ、スリップリングを有し、寿命の劣化あるいは効
率の低下を招く。また一部の車両用発電機には単一のフ
ェライト磁石を用いた製品があるが、巻線式に比べ体格
が大きくなっているのが現状である。
発明の目的及び代表的構成
従って、本発明はブラシレス構造の磁石式発電機の回転
子磁石を複数個並列に設けることにより磁石の動作点を
エネルギ積の高い所に設定した小型で安価な回転子構造
を提供することを目的とする。本発明の好ましい実施態
様によれば、回転軸方向に着磁されて重畳的に配置され
た複数のリング状フェライト磁石と、各磁石の一方の磁
極面及び対向磁極面にそれぞれ接した円板状の第１及び
第２の継鉄であって外周部に沿った複数の隔置された第
１凸出部及び第２凸山部を有し該凸出部が交互に整列し
て回転子外周磁極面を形成する前記第１及び第２継鉄と
を有する磁石式発電機の回転子が提供される。以下実施
例を示す図面を参照して本発明をさらに説明する。
子磁石を複数個並列に設けることにより磁石の動作点を
エネルギ積の高い所に設定した小型で安価な回転子構造
を提供することを目的とする。本発明の好ましい実施態
様によれば、回転軸方向に着磁されて重畳的に配置され
た複数のリング状フェライト磁石と、各磁石の一方の磁
極面及び対向磁極面にそれぞれ接した円板状の第１及び
第２の継鉄であって外周部に沿った複数の隔置された第
１凸出部及び第２凸山部を有し該凸出部が交互に整列し
て回転子外周磁極面を形成する前記第１及び第２継鉄と
を有する磁石式発電機の回転子が提供される。以下実施
例を示す図面を参照して本発明をさらに説明する。
実施例の説明
第１図は第１実施例の回転子の軸方向断面図を示し、第
２図は同回転子の左側側面図に相当し、主に磁石磁極面
（Ｎｌ ３）に接して設けられる円板状の第１継鉄３ａ
′及びその第１凸出部３１ａ′、第２継鉄３ ｂ／の凸
出部である第２凸出部３１ｂ′の整列状態を示す。第６
図は第１図の回転子を組込んだ発電機の軸方向断面図を
示す。参照符号１は非磁性材より成る回転軸、２．２′
は回転軸に嵌着されて軸方向に着磁された円筒状又はリ
ング状のフェライト磁石、３ａ、３ａ’は前述の如く外
周部に設って隔置されて設けられた複数の第１凸出部３
１ａ、３１ａ’を有する第１継鉄、３ｂ、３ｂ’は同様
の第２凸出部３ ｌ ｂ 、 ３ ｌ ｂ’を有する第
２継鉄、４はカラー、５はプリー、６は冷却用ファン、
７ ａ 、ｊ ｂはステータフランジ、８は固定子鉄心
、９は固定子コイル、ｉＱａ、ｉｏｂはベアリングをそ
れぞれ示す。また、図示の如く、Ｄｌ はリング状磁石
２．２′の内径、ＤＯは外径、Ｄ火は第１継鉄、第２継
鉄の外径、Ｌｍ は磁石の着磁方向厚み、Ｌは空隙の軸
方向の長さをそれぞれ示す。
２図は同回転子の左側側面図に相当し、主に磁石磁極面
（Ｎｌ ３）に接して設けられる円板状の第１継鉄３ａ
′及びその第１凸出部３１ａ′、第２継鉄３ ｂ／の凸
出部である第２凸出部３１ｂ′の整列状態を示す。第６
図は第１図の回転子を組込んだ発電機の軸方向断面図を
示す。参照符号１は非磁性材より成る回転軸、２．２′
は回転軸に嵌着されて軸方向に着磁された円筒状又はリ
ング状のフェライト磁石、３ａ、３ａ’は前述の如く外
周部に設って隔置されて設けられた複数の第１凸出部３
１ａ、３１ａ’を有する第１継鉄、３ｂ、３ｂ’は同様
の第２凸出部３ ｌ ｂ 、 ３ ｌ ｂ’を有する第
２継鉄、４はカラー、５はプリー、６は冷却用ファン、
７ ａ 、ｊ ｂはステータフランジ、８は固定子鉄心
、９は固定子コイル、ｉＱａ、ｉｏｂはベアリングをそ
れぞれ示す。また、図示の如く、Ｄｌ はリング状磁石
２．２′の内径、ＤＯは外径、Ｄ火は第１継鉄、第２継
鉄の外径、Ｌｍ は磁石の着磁方向厚み、Ｌは空隙の軸
方向の長さをそれぞれ示す。
本例の如く２個のリング状磁石２，２′を用いる場合は
、例えば図示の如く回転軸上に第１継鉄３ａを嵌着し、
これに磁石２のＮ極面を重畳させＳ極面上に第２継鉄３
ｂ、３ｂ’を重畳し、さらに磁石２′のＳ他面を該集２
継鉄に接触重畳させ、外側のＮ極面上に凧１継鉄３ａ′
を重畳してカシ−４で固着して回転子が構成されろ。固
定子との間の空隙を形成するために各継鉄の第１凸出部
及び第２凸出部は軸方向に平行に折り曲けられて交互に
整列しており、第１継鉄は各磁石のＮ極面に、第２継鉄
はＳ極面に磁気的に接続しているので第２図の如く第１
凸出部がＮ極となり第２凸山部がＳ極となって、固定子
鉄子８に対して交互に磁極面を形成する（第６図）。本
発明は斯かる構造により、各磁石より生じる磁束を並列
に取り出して加算的に空隙に作用させ、空隙磁束密度を
高めようとするものである。すなわち磁石の動作点にお
けるエネルギ積ＢＨ（Ｂは発生磁束密度、Ｈは磁界）の
向上を図ろうとするものであるが、磁石の着磁方向の厚
みを減少すると減磁作用のため磁束密度も減少する場合
があるので磁石による空隙磁束密度Ｂｇ と磁石着磁方
向の厚みＬｍ との関係を以下に数式を用いて吟味する
。
、例えば図示の如く回転軸上に第１継鉄３ａを嵌着し、
これに磁石２のＮ極面を重畳させＳ極面上に第２継鉄３
ｂ、３ｂ’を重畳し、さらに磁石２′のＳ他面を該集２
継鉄に接触重畳させ、外側のＮ極面上に凧１継鉄３ａ′
を重畳してカシ−４で固着して回転子が構成されろ。固
定子との間の空隙を形成するために各継鉄の第１凸出部
及び第２凸出部は軸方向に平行に折り曲けられて交互に
整列しており、第１継鉄は各磁石のＮ極面に、第２継鉄
はＳ極面に磁気的に接続しているので第２図の如く第１
凸出部がＮ極となり第２凸山部がＳ極となって、固定子
鉄子８に対して交互に磁極面を形成する（第６図）。本
発明は斯かる構造により、各磁石より生じる磁束を並列
に取り出して加算的に空隙に作用させ、空隙磁束密度を
高めようとするものである。すなわち磁石の動作点にお
けるエネルギ積ＢＨ（Ｂは発生磁束密度、Ｈは磁界）の
向上を図ろうとするものであるが、磁石の着磁方向の厚
みを減少すると減磁作用のため磁束密度も減少する場合
があるので磁石による空隙磁束密度Ｂｇ と磁石着磁方
向の厚みＬｍ との関係を以下に数式を用いて吟味する
。
一般的に磁石を用いた場合の交流発電機の空隙磁束密度
ＢｇはＢｇ ＝ ＬｍＡｍＢｒ ／ （ＬｍＡｇｆ ＋
μｒＡｍＬｇｒ）の計算式でめられる（Ｌｍ：磁石の
着磁方向の厚み、Ａｍ：磁石主平面８’ｔ ＝ （Ｄｏ
−Ｄｔ） π／ ４、Ｂｒ：４石の残留磁束密度、Ａｇ
：空隙断面積＝ （以＋Ｌｇ）πＬα／θ、Ｌｇ：空隙
長（径方向）、α：第１（又は第２）凸出部の角度、０
：凸出部ピンチ、ｆ：漏洩係数、μｒ：＃石の可逆透磁
率、ｒ：起磁力損失係数）。
ＢｇはＢｇ ＝ ＬｍＡｍＢｒ ／ （ＬｍＡｇｆ ＋
μｒＡｍＬｇｒ）の計算式でめられる（Ｌｍ：磁石の
着磁方向の厚み、Ａｍ：磁石主平面８’ｔ ＝ （Ｄｏ
−Ｄｔ） π／ ４、Ｂｒ：４石の残留磁束密度、Ａｇ
：空隙断面積＝ （以＋Ｌｇ）πＬα／θ、Ｌｇ：空隙
長（径方向）、α：第１（又は第２）凸出部の角度、０
：凸出部ピンチ、ｆ：漏洩係数、μｒ：＃石の可逆透磁
率、ｒ：起磁力損失係数）。
従来の技術（例えば実新公告隘昭５８−７８２１ ）に
基づいて磁石を１個用いる場合につぎ、磁石材質にフェ
ライト（ＪＩＳ、ＭＰＢ３８０Ｈ）を用いてＬｍ ＝
１ ＋６ ＣｍＸＡｍ ＝ ４０ ｃｎｒ”、Ｂｒ ＝
４ ＫＧａｕｓｓ 。
基づいて磁石を１個用いる場合につぎ、磁石材質にフェ
ライト（ＪＩＳ、ＭＰＢ３８０Ｈ）を用いてＬｍ ＝
１ ＋６ ＣｍＸＡｍ ＝ ４０ ｃｎｒ”、Ｂｒ ＝
４ ＫＧａｕｓｓ 。
Ａｇ ＝ ２０ ｃｍ”、ｆ＝１．６、μｒ＝＝１．０
７、Ｌｇ 〜９．１ ｃｍ、 ｒ ＝ １．６の代表的
数値例に・つきＢｇをめると Ｂｇ＝１．６ｘ４０ｘ４０００／（１，６ｘ２０ｘ１．
６＋１．０７×４０×θ、１ ｘｌ、５）＝４５１０Ｇ
ａｕｓｓとなり巻線式発電機（ｒ） ６０００ Ｇａｕ
ｓｓ 〜７０００ （）ａｕｓｓに比べて大きく下回る
。
７、Ｌｇ 〜９．１ ｃｍ、 ｒ ＝ １．６の代表的
数値例に・つきＢｇをめると Ｂｇ＝１．６ｘ４０ｘ４０００／（１，６ｘ２０ｘ１．
６＋１．０７×４０×θ、１ ｘｌ、５）＝４５１０Ｇ
ａｕｓｓとなり巻線式発電機（ｒ） ６０００ Ｇａｕ
ｓｓ 〜７０００ （）ａｕｓｓに比べて大きく下回る
。
しかるに回転子即ち磁石全体の体積を同一として磁石枚
数を増加して第１図および第２図の如く２枚にすれば、
前記Ｂｇ の計算式において磁石の厚みＬｍは１／２に
なり、また磁石を並列に使用するため１枚の磁石が負担
する空隙の軸方向の長さはＬ／２ となり、それによっ
て対応する等測的空隙断面積ＥＡｇは ＥＡｇ ＝ （Ｄ叉＋Ｌｇ）πＬα／２θとＡｇ／２に
なる。
数を増加して第１図および第２図の如く２枚にすれば、
前記Ｂｇ の計算式において磁石の厚みＬｍは１／２に
なり、また磁石を並列に使用するため１枚の磁石が負担
する空隙の軸方向の長さはＬ／２ となり、それによっ
て対応する等測的空隙断面積ＥＡｇは ＥＡｇ ＝ （Ｄ叉＋Ｌｇ）πＬα／２θとＡｇ／２に
なる。
従って磁石厚みは１．６／２＝０．８ｃｍでＢＡ、ｇは
２０／２−１２−１Ｏでこれら数値を用いて等測的Ｆ、
Ｂｇを計算すると ＥＢｇ＝ｏ、８ｘ４０ｘ４０００／（０，８ｘ１０ｘ１
．６＋１、［１７ｘ４０Ｘ０．１ ｘｌ、３）＝６９７
０Ｇａｕｓｓ となり巻線式と同等の空隙磁束密度がイ
υられる。こｉｔは磁石の動作点におけるエネルギー積
が向上していることを示している。本実施例ではフェラ
イト磁石２枚を軸方向に極性を反転させて着磁して磁気
回路的に並列使用することにより小型軽量で、しかもフ
ェライト磁石を用いることがら低コストの車両用発電気
を提供出来る。
２０／２−１２−１Ｏでこれら数値を用いて等測的Ｆ、
Ｂｇを計算すると ＥＢｇ＝ｏ、８ｘ４０ｘ４０００／（０，８ｘ１０ｘ１
．６＋１、［１７ｘ４０Ｘ０．１ ｘｌ、３）＝６９７
０Ｇａｕｓｓ となり巻線式と同等の空隙磁束密度がイ
υられる。こｉｔは磁石の動作点におけるエネルギー積
が向上していることを示している。本実施例ではフェラ
イト磁石２枚を軸方向に極性を反転させて着磁して磁気
回路的に並列使用することにより小型軽量で、しかもフ
ェライト磁石を用いることがら低コストの車両用発電気
を提供出来る。
前記Ｂｇをめる式に関し、ｎ枚の磁石を設は一枚の着磁
方向の厚みを−４として重畳磁石の全体積をＬｍの厚み
を有する１個の磁石と同じにした場合の各磁石による等
価的。Ｂｇは−ＬｍＡｍＢ７〔； （ＬｍＡｇ ｔ ）
十ｎ （μｒＡｍＬｇ ｒ ） 〕で与えられる。
方向の厚みを−４として重畳磁石の全体積をＬｍの厚み
を有する１個の磁石と同じにした場合の各磁石による等
価的。Ｂｇは−ＬｍＡｍＢ７〔； （ＬｍＡｇ ｔ ）
十ｎ （μｒＡｍＬｇ ｒ ） 〕で与えられる。
分母はｎの双曲線関数となっているので最不値を与える
ｎは ｎ ＝ （ＬｍＡｇｆ／ｐｒＡｍＬｇｒ）” と
なりＥＥ ｇは最大値をとる。従って回転子の体格から
制限されてＬｍ 、 Ａｍ 、 Ａｇ 、 Ｌｇ 、
ｆ 、 ｒが適宜選択されると１より大きい整数値ｎ（
ｎ−Ｎ）が存在して磁石１個を用いる場合のＢｇよりも
ｎ個用いる場合の等価的。Ｂｇが大となり磁石のエネル
ギ鎖が向上される。ｎが１からＮに向って増加するに従
って、Ｂｇも増加し、Ｎより増加する婉Ｂｇは減少する
ことになる。上記数値例を用いてｎ ＝ ３．４．５の
場合の。Ｂｇをめて比較すると次表の如くなり、ｎ＝３
の時にＥＢｇが 最も犬きくなることが分る。
ｎは ｎ ＝ （ＬｍＡｇｆ／ｐｒＡｍＬｇｒ）” と
なりＥＥ ｇは最大値をとる。従って回転子の体格から
制限されてＬｍ 、 Ａｍ 、 Ａｇ 、 Ｌｇ 、
ｆ 、 ｒが適宜選択されると１より大きい整数値ｎ（
ｎ−Ｎ）が存在して磁石１個を用いる場合のＢｇよりも
ｎ個用いる場合の等価的。Ｂｇが大となり磁石のエネル
ギ鎖が向上される。ｎが１からＮに向って増加するに従
って、Ｂｇも増加し、Ｎより増加する婉Ｂｇは減少する
ことになる。上記数値例を用いてｎ ＝ ３．４．５の
場合の。Ｂｇをめて比較すると次表の如くなり、ｎ＝３
の時にＥＢｇが 最も犬きくなることが分る。
第４図、第５図は第２、第３の実施例を夫れ夫れ示し、
上記関係に従ってＬｍ、Ａｇ等の回転子構造パラメータ
を適宜選択して使用磁石２の枚数を６枚、４枚とした構
造である。各磁石の磁束は継鉄３を通して矢印１１で示
されろ磁路に従って空ｌ！）２ＶＣ印加される。磁石間
に挾持される継鉄は各磁椿面に対し別個に設けられるよ
うに図示されているが、場合によってはこれらは一体構
成の単１０円板状継鉄を磁石間に挾持するようにしても
良いことは明らかである。これら実施例では固定子鉄心
８の積厚を増加させて発電機外径りは増加させることな
〈従来品と同一の形状、寸法の部品を多く共用出来るの
で、発電出力増減の要求に対してもｈ↑量産効果上昇に
寄与して低コストの発電機を提供できる。
上記関係に従ってＬｍ、Ａｇ等の回転子構造パラメータ
を適宜選択して使用磁石２の枚数を６枚、４枚とした構
造である。各磁石の磁束は継鉄３を通して矢印１１で示
されろ磁路に従って空ｌ！）２ＶＣ印加される。磁石間
に挾持される継鉄は各磁椿面に対し別個に設けられるよ
うに図示されているが、場合によってはこれらは一体構
成の単１０円板状継鉄を磁石間に挾持するようにしても
良いことは明らかである。これら実施例では固定子鉄心
８の積厚を増加させて発電機外径りは増加させることな
〈従来品と同一の形状、寸法の部品を多く共用出来るの
で、発電出力増減の要求に対してもｈ↑量産効果上昇に
寄与して低コストの発電機を提供できる。
前記実施例で磁石の枚数は差数であるが回転子構造パラ
メータによっては磁石のエネルギ積を最大とするｎ ＝
（ＬｍＡｇｆ／ｌｔｒＡｍＬｇｒ ）２ は必らずし
も整数値をとらない。従って前記実施例においてさらに
回転子構造パラメータの値を選択して磁石エネルギ積の
最大値に磁石動作点を設定することが考えられろ。即ち
本発明の第４実施例では磁気回路のパーミアンス係数Ｐ
ｃをＰｃ＝ＬｍＡ、ｇｆ／ＡｍＬｇｒとするとき ｎ２
＝ＬｍＡｇｆ／μｒＡｍＬｇｒの関係よりＡｇ；／Ａｍ
＝ ｎ２（’ＰｃＬｇ２ｒ／ＡｇＬｍｆ ）なる関係
（但しｎは前記Ｎに等しい整数）が成立するように各パ
ラメータを選択する。このとき磁石の最小体積を以って
その磁石の最大エネルギ積な達成することができ、磁石
の持つエネルギが有効に使用出来る。
メータによっては磁石のエネルギ積を最大とするｎ ＝
（ＬｍＡｇｆ／ｌｔｒＡｍＬｇｒ ）２ は必らずし
も整数値をとらない。従って前記実施例においてさらに
回転子構造パラメータの値を選択して磁石エネルギ積の
最大値に磁石動作点を設定することが考えられろ。即ち
本発明の第４実施例では磁気回路のパーミアンス係数Ｐ
ｃをＰｃ＝ＬｍＡ、ｇｆ／ＡｍＬｇｒとするとき ｎ２
＝ＬｍＡｇｆ／μｒＡｍＬｇｒの関係よりＡｇ；／Ａｍ
＝ ｎ２（’ＰｃＬｇ２ｒ／ＡｇＬｍｆ ）なる関係
（但しｎは前記Ｎに等しい整数）が成立するように各パ
ラメータを選択する。このとき磁石の最小体積を以って
その磁石の最大エネルギ積な達成することができ、磁石
の持つエネルギが有効に使用出来る。
上記従来の代表的数値例の場合Ｐｃ＝＝１．２で与えら
れるので、磁石のエネルギ積が最大となる動作点、パー
ミアンス係数Ｐｃ＝１．２になるように空隙断面ｉＡｇ
と磁石新面積石の比をＡｇ／Ａｍ＝ＰｃＬｇｒ／Ｌｍｆ
＝ １．２ Ｘ、Ｑ、１ｘ １．３／ ０．８ Ｘ １
．６＝０．１２２に選定すれば磁石体積を最小限にする
ことが可能である。
れるので、磁石のエネルギ積が最大となる動作点、パー
ミアンス係数Ｐｃ＝１．２になるように空隙断面ｉＡｇ
と磁石新面積石の比をＡｇ／Ａｍ＝ＰｃＬｇｒ／Ｌｍｆ
＝ １．２ Ｘ、Ｑ、１ｘ １．３／ ０．８ Ｘ １
．６＝０．１２２に選定すれば磁石体積を最小限にする
ことが可能である。
発明の効果
以上の如く本発明は磁石の動作点をエネルギ積の高い点
に設定するべく、複数枚の磁石を用いて磁気エネルギを
並列使用する構造としたので種々の発電機出力に対し設
計の自由度が増し回転子の小型化を可能にし且つ部品の
共通使用も可能とするので量産効果を高め安価な発電機
の提供に寄与出来る。
に設定するべく、複数枚の磁石を用いて磁気エネルギを
並列使用する構造としたので種々の発電機出力に対し設
計の自由度が増し回転子の小型化を可能にし且つ部品の
共通使用も可能とするので量産効果を高め安価な発電機
の提供に寄与出来る。
第１図は本発明回転子の第１実施例を示す軸方向断面図
、第２図は同実廁例回転子のｆｉ１１面図、第６図は同
回転子を組込んだ発電機の軸方向断面図、第４図、第５
図は夫れ夫れ第２、第６実施例を組込んだ発電機の軸方
向断面図を示す。 １・・・回転軸、２．２′・・・磁石、３（３ａ、３ａ
’。 ３ ｂ 、 ３ ｂ’）−継鉄、３１ ＆’ 、 ’、
３１ ｂ’−・凸出部。 牙１図 り一 牙２図 牙３図 牙４図 第５図
、第２図は同実廁例回転子のｆｉ１１面図、第６図は同
回転子を組込んだ発電機の軸方向断面図、第４図、第５
図は夫れ夫れ第２、第６実施例を組込んだ発電機の軸方
向断面図を示す。 １・・・回転軸、２．２′・・・磁石、３（３ａ、３ａ
’。 ３ ｂ 、 ３ ｂ’）−継鉄、３１ ＆’ 、 ’、
３１ ｂ’−・凸出部。 牙１図 り一 牙２図 牙３図 牙４図 第５図
Claims (1)
- 回転子の軸方向に着磁され該軸方向に並置された複数の
リング状磁石と、各磁石の一方の磁極面（Ｎ）及び対向
磁極面（Ｓ）にそれぞれ接する第１及び第２の円板状継
鉄と、該第１及び第２の円板状継鉄の外周部にそれぞれ
隔置して設けられた第１凸出部及び第２凸出部が交互に
整列している回転子外周磁極面とを有することを特徴と
する車両用磁石式発電機の回転子。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58200418A JPS6096163A (ja) | 1983-10-26 | 1983-10-26 | 車両用磁石式発電機の回転子 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58200418A JPS6096163A (ja) | 1983-10-26 | 1983-10-26 | 車両用磁石式発電機の回転子 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6096163A true JPS6096163A (ja) | 1985-05-29 |
Family
ID=16423980
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58200418A Pending JPS6096163A (ja) | 1983-10-26 | 1983-10-26 | 車両用磁石式発電機の回転子 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6096163A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103095004A (zh) * | 2011-10-31 | 2013-05-08 | 阿斯莫有限公司 | 转子及电动机 |
| JP2013223254A (ja) * | 2012-04-12 | 2013-10-28 | Asmo Co Ltd | 電動パワーステアリングシステム用モータのロータ及び電動パワーステアリングシステム用モータ |
| US9490671B2 (en) | 2011-10-31 | 2016-11-08 | Asmo Co., Ltd. | Rotor and motor |
| US9502931B2 (en) | 2012-03-23 | 2016-11-22 | Asmo Co., Ltd. | Brushless motor |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5831771B2 (ja) * | 1978-06-05 | 1983-07-08 | ゼネラル インスツルメント コ−ポレ−シヨン | 薄型押ボタン同調器 |
-
1983
- 1983-10-26 JP JP58200418A patent/JPS6096163A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5831771B2 (ja) * | 1978-06-05 | 1983-07-08 | ゼネラル インスツルメント コ−ポレ−シヨン | 薄型押ボタン同調器 |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103095004A (zh) * | 2011-10-31 | 2013-05-08 | 阿斯莫有限公司 | 转子及电动机 |
| CN103095004B (zh) * | 2011-10-31 | 2016-09-28 | 阿斯莫有限公司 | 转子及电动机 |
| US9490671B2 (en) | 2011-10-31 | 2016-11-08 | Asmo Co., Ltd. | Rotor and motor |
| US9502931B2 (en) | 2012-03-23 | 2016-11-22 | Asmo Co., Ltd. | Brushless motor |
| US9893576B2 (en) | 2012-03-23 | 2018-02-13 | Asmo Co., Ltd. | Brushless motor with cog-shaped rotor core having poles with auxiliary magnets and shaft-fixing portions |
| US9966807B2 (en) | 2012-03-23 | 2018-05-08 | Asmo Co., Ltd. | Brushless motor |
| JP2013223254A (ja) * | 2012-04-12 | 2013-10-28 | Asmo Co Ltd | 電動パワーステアリングシステム用モータのロータ及び電動パワーステアリングシステム用モータ |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP2695332B2 (ja) | 永久磁石界磁形回転子 | |
| JP3152405B2 (ja) | 電動機 | |
| US6313558B1 (en) | Electric rotary machine having concentrated winding stator | |
| US6265801B1 (en) | Permanent magnet type electrical rotating machine | |
| US7595575B2 (en) | Motor/generator to reduce cogging torque | |
| US20060284507A1 (en) | Axial air gap-type electric motor | |
| US20090127960A1 (en) | Anisotropic permanent magnet motor | |
| JPS63257448A (ja) | 電子的に整流されるコレクタのない直流モータ | |
| JPS62147938A (ja) | 永久磁石ロ−タ | |
| JP2013188131A (ja) | 永久磁石モータ | |
| JP2009044866A (ja) | アキシャルエアギャップ型電動機 | |
| JP2010246367A (ja) | 回転機用コア部材及び回転機 | |
| JP2007074870A (ja) | 永久磁石埋込型ロータおよび永久磁石埋込型モータ | |
| CN100477446C (zh) | 旋转电机 | |
| JP2003348805A (ja) | 発電機 | |
| RU2321143C2 (ru) | Электродвигатель с постоянными магнитами | |
| JPH0479741A (ja) | 永久磁石回転子 | |
| US20060022553A1 (en) | Rotating electric machine | |
| US3940645A (en) | Small-sized synchronous motor | |
| JP6277648B2 (ja) | 磁石埋込型ロータ | |
| WO2020073804A1 (zh) | 方向性硅钢片轴向磁场电动机 | |
| JP2014054092A (ja) | アキシャルギャップ型ブラシレスモータ | |
| JP7258824B2 (ja) | 回転電機 | |
| JPS61244250A (ja) | 交流電動機 | |
| JP4154957B2 (ja) | マグネット内装型ロータおよびそれを用いたブラシレスモータ |