JPS6096301A - スラブ材の縮幅方法及び装置 - Google Patents
スラブ材の縮幅方法及び装置Info
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- JPS6096301A JPS6096301A JP20150283A JP20150283A JPS6096301A JP S6096301 A JPS6096301 A JP S6096301A JP 20150283 A JP20150283 A JP 20150283A JP 20150283 A JP20150283 A JP 20150283A JP S6096301 A JPS6096301 A JP S6096301A
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- press
- slab
- press tool
- rectangular
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B15/00—Arrangements for performing additional metal-working operations specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills
- B21B15/0035—Forging or pressing devices as units
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/02—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling heavy work, e.g. ingots, slabs, blooms, or billets, in which the cross-sectional form is unimportant ; Rolling combined with forging or pressing
- B21B1/024—Forging or pressing
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21J—FORGING; HAMMERING; PRESSING METAL; RIVETING; FORGE FURNACES
- B21J1/00—Preparing metal stock or similar ancillary operations prior, during or post forging, e.g. heating or cooling
- B21J1/04—Shaping in the rough solely by forging or pressing
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21J—FORGING; HAMMERING; PRESSING METAL; RIVETING; FORGE FURNACES
- B21J5/00—Methods for forging, hammering, or pressing; Special equipment or accessories therefor
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の利用分野〕
本発明は矩形材の縮幅方法及び装置に係わり、特に材料
の長手方向全体に亘って均一に縮幅するようにした矩形
材の縮幅方法及び装置に関する。
の長手方向全体に亘って均一に縮幅するようにした矩形
材の縮幅方法及び装置に関する。
近時、鉄鋼業界においては、断面が矩形状をなす長尺板
状の材料（矩形材と略称される）、特に薄板材の素材と
なる熱間圧延用の矩形材について、板幅を自在に調整す
る技術を確立することが大きな課題となっている。これ
はスラブが従来の分塊製造法に代って連続鋳造法（以下
連鋳法という）によって製造される場合が多くなったた
めである。
状の材料（矩形材と略称される）、特に薄板材の素材と
なる熱間圧延用の矩形材について、板幅を自在に調整す
る技術を確立することが大きな課題となっている。これ
はスラブが従来の分塊製造法に代って連続鋳造法（以下
連鋳法という）によって製造される場合が多くなったた
めである。
即ち、連鋳法では、操業中にスラブの板幅を変更するこ
とは鋳造用ノズルの構造上の理由などから困難であり、
生産性を考慮した場合は常に一定の板幅のスラブを製造
することが望ましく、従って次の圧延工程において板幅
の変更等を行なうことが望まれるからである。
とは鋳造用ノズルの構造上の理由などから困難であり、
生産性を考慮した場合は常に一定の板幅のスラブを製造
することが望ましく、従って次の圧延工程において板幅
の変更等を行なうことが望まれるからである。
このような事情の下で、例えば特開昭５５−４８４０１
号に示されているように、圧延工程でスラブ幅を変更す
る方法として、スラブの先後端をテーパブレスによりエ
ツジングした後に、竪型ローラでスラブ全長に亘る幅変
更圧延を行なう方法が知られている。
号に示されているように、圧延工程でスラブ幅を変更す
る方法として、スラブの先後端をテーパブレスによりエ
ツジングした後に、竪型ローラでスラブ全長に亘る幅変
更圧延を行なう方法が知られている。
ところでこの方法では、テーパプレスによるエツジング
加工の際は第１図に示すように、テーパブレス１の圧縮
部の半径が無限大に近く、従って材料２の板幅中央部ま
で加圧力が及び板幅中央部がやや厚いｉｔ ｔｔ”平坦
な形状となる。しかし、竪型圧延ロールによる縮幅作業
の場合は、例えば第２図に示すようにロール３の直径が
１２００〜２０００■程度と小さいことから、材料２の
中央部分まで加圧力が及びに＜＜、板幅端部が局部的に
肉厚となるいわゆるドックボーン４が発生し易い。
加工の際は第１図に示すように、テーパブレス１の圧縮
部の半径が無限大に近く、従って材料２の板幅中央部ま
で加圧力が及び板幅中央部がやや厚いｉｔ ｔｔ”平坦
な形状となる。しかし、竪型圧延ロールによる縮幅作業
の場合は、例えば第２図に示すようにロール３の直径が
１２００〜２０００■程度と小さいことから、材料２の
中央部分まで加圧力が及びに＜＜、板幅端部が局部的に
肉厚となるいわゆるドックボーン４が発生し易い。
したがって、このように、平坦に縮幅された長手方向両
端部と、ドックボーン４を生じた両端部以外の部分とを
有する材料２にあっては、断面積においても両端部とそ
れ以外の部分との間で差が発生しており、水平圧延によ
る板幅方向の減厚を行なった場合には、例えば第３図に
示すように、長手方向中央部ではドックボーンの板幅外
方への幅戻りが生じる。そしてその結果、材料２は長手
方向両端部の板幅が狭く、中央部側が広い形状となり、
製品としての板幅を一定にする必要上、広がり部分を切
除する必要が生じ、歩留りが低下するという問題点を生
じている。例えば幅広部分の板幅ｂＯは１２００１！＋
１、狭い部分の板幅すは１１７０■程度となり、約３０
ｍの差が生じるものである。
端部と、ドックボーン４を生じた両端部以外の部分とを
有する材料２にあっては、断面積においても両端部とそ
れ以外の部分との間で差が発生しており、水平圧延によ
る板幅方向の減厚を行なった場合には、例えば第３図に
示すように、長手方向中央部ではドックボーンの板幅外
方への幅戻りが生じる。そしてその結果、材料２は長手
方向両端部の板幅が狭く、中央部側が広い形状となり、
製品としての板幅を一定にする必要上、広がり部分を切
除する必要が生じ、歩留りが低下するという問題点を生
じている。例えば幅広部分の板幅ｂＯは１２００１！＋
１、狭い部分の板幅すは１１７０■程度となり、約３０
ｍの差が生じるものである。
なお、ドックボーン４を発生させないためには計算上竪
ロール３を１５〜２０ｍの直径とする必要があるが、実
際上このような大きなロールを製作することは不可能で
ある。
ロール３を１５〜２０ｍの直径とする必要があるが、実
際上このような大きなロールを製作することは不可能で
ある。
本発明はこのような事情に鑑みてなされたもので、材料
の長手方向全体に亘って一様な板幅に縮幅することがで
きる矩形材の縮幅方法及び装置を提供することを目的と
する。
の長手方向全体に亘って一様な板幅に縮幅することがで
きる矩形材の縮幅方法及び装置を提供することを目的と
する。
本発明に係る矩形材の縮幅方法では、材料の先端部分に
ついては平行な加圧面をもち、かつ材料の走行方向とほ
ぼ直交する方向に移動する一対のプレス工具によって縮
幅し、先端以外の部分については、材料の走行方向に向
って次第にその間隔が幅狭となるテーパ状配置の加圧面
を有し、かつ材料の走行方向とほぼ直交する方向に振動
する一対のプレス工具によって縮幅することを特徴とす
る。
ついては平行な加圧面をもち、かつ材料の走行方向とほ
ぼ直交する方向に移動する一対のプレス工具によって縮
幅し、先端以外の部分については、材料の走行方向に向
って次第にその間隔が幅狭となるテーパ状配置の加圧面
を有し、かつ材料の走行方向とほぼ直交する方向に振動
する一対のプレス工具によって縮幅することを特徴とす
る。
また、本発明に係る矩形材の縮幅装置では、圧縮用材料
の走行ラインの両側部に互いの加圧面を対向させて平行
に配置され、その各加圧面の材料走行方向前部をそれぞ
れ平行部、後部をそれぞれテーパ部とされた一対のプレ
ス工具と、この各プレス工具を材料走行方向とほぼ直交
する方向に加圧及び振動する加圧手段及び振動手段と、
材料の先端がプレス工具の平行部に配置したことを検出
し、その加圧手段を動作させると共に、所定加圧後に振
動手段を動作させる制御装置とを具備することを特徴と
する。
の走行ラインの両側部に互いの加圧面を対向させて平行
に配置され、その各加圧面の材料走行方向前部をそれぞ
れ平行部、後部をそれぞれテーパ部とされた一対のプレ
ス工具と、この各プレス工具を材料走行方向とほぼ直交
する方向に加圧及び振動する加圧手段及び振動手段と、
材料の先端がプレス工具の平行部に配置したことを検出
し、その加圧手段を動作させると共に、所定加圧後に振
動手段を動作させる制御装置とを具備することを特徴と
する。
以下、本発明の一実施例を第４図乃至第８図を参照して
説明する。
説明する。
まず、矩形材の縮幅装置について説明する。
１１はプレス工具で、圧縮用材料１２の両側部に互いの
加圧面１３を対向させて一対、平行に配置されている。
加圧面１３を対向させて一対、平行に配置されている。
この各プレス工具１１の加圧面１３は材料走行方向前部
を夫々平行部１３人、後部を夫々テーパ部１３Ｂとされ
ている。このテーパ部１３Ｂのテーパ角度θは例えば１
５°に設定されている。
を夫々平行部１３人、後部を夫々テーパ部１３Ｂとされ
ている。このテーパ部１３Ｂのテーパ角度θは例えば１
５°に設定されている。
プレス工具１１はそれぞれロッド１４を介してシリンダ
装置、例えば油圧シリンダ１５に支持されている。各シ
リンダ装置１５にはサーボパルブ１６を介してポンプ１
７及びタンク１８が接続されている。サーボバルブ１６
には指令器１９が接続され、シリンダ装置１５を介して
プレス工具１１の動作指令を与えるようにしている。即
ち、シリンダ装置１５はプレス工具１１の加圧手段及び
振動手段としての機能を与えられ、指令器１９からのサ
ーボバルブ１６への動作指令を、一方向にのみ与える場
合に加圧手段としての機能を発揮し、正逆方向の動作指
令を与えることにより振動手段としての機能を発揮する
ものである。なお、２０は材料走行用のピンチローラで
、両端部を軸受２１で支持され、モータ２２によって駆
動されるようになっている。このモータ２２には回転数
検出用の検出器２３が設けられ、前記指令器１９の始動
、あるいは停止指令などを与えるようにしている。
装置、例えば油圧シリンダ１５に支持されている。各シ
リンダ装置１５にはサーボパルブ１６を介してポンプ１
７及びタンク１８が接続されている。サーボバルブ１６
には指令器１９が接続され、シリンダ装置１５を介して
プレス工具１１の動作指令を与えるようにしている。即
ち、シリンダ装置１５はプレス工具１１の加圧手段及び
振動手段としての機能を与えられ、指令器１９からのサ
ーボバルブ１６への動作指令を、一方向にのみ与える場
合に加圧手段としての機能を発揮し、正逆方向の動作指
令を与えることにより振動手段としての機能を発揮する
ものである。なお、２０は材料走行用のピンチローラで
、両端部を軸受２１で支持され、モータ２２によって駆
動されるようになっている。このモータ２２には回転数
検出用の検出器２３が設けられ、前記指令器１９の始動
、あるいは停止指令などを与えるようにしている。
次に縮幅方法について説明する。
各プレス工具１１け、サーボバルブ１６を介して互いに
同期動作する。即ち、第５図に実線矢印人で示す圧縮動
作と点線矢印Ｂで示す開放動作とが夫々同期的に行なわ
れる。材料としてのスラブ１２は、プレス工具１１がＢ
方向忙開放される際に、矢印Ｃ方向に送られ前進する。
同期動作する。即ち、第５図に実線矢印人で示す圧縮動
作と点線矢印Ｂで示す開放動作とが夫々同期的に行なわ
れる。材料としてのスラブ１２は、プレス工具１１がＢ
方向忙開放される際に、矢印Ｃ方向に送られ前進する。
また、Ａ方向への圧縮時はスラブ１２の送りが停止され
る。
る。
プレス工具１１の開放時におけるスラブ１２の進み量Ｓ
は、スラブの縮幅量Δｂ＝Ｂ−ｂ、プレス工具の繰り返
し圧縮サイクルをＮ１振幅をａ１テーパ角をθとして、 Ｓ ＝ ａ ／ ｔａｎθ ・・・・・・・・・・・・
・・・・・・（１）でめ得る。また、スラブの平均進み
速度Ｖは、Ｖ＝ＳＮ＝ａＮ／ｌａａθ ・・・・・・・
・・・・・・・・・・・（２）となる。かくして、スラ
ブ全長に亘りプレスにょる縮幅が可能になる。
は、スラブの縮幅量Δｂ＝Ｂ−ｂ、プレス工具の繰り返
し圧縮サイクルをＮ１振幅をａ１テーパ角をθとして、 Ｓ ＝ ａ ／ ｔａｎθ ・・・・・・・・・・・・
・・・・・・（１）でめ得る。また、スラブの平均進み
速度Ｖは、Ｖ＝ＳＮ＝ａＮ／ｌａａθ ・・・・・・・
・・・・・・・・・・・（２）となる。かくして、スラ
ブ全長に亘りプレスにょる縮幅が可能になる。
縮幅作用を行なう場合には、まず、プレス工具１１間隔
を大きくしておき、スラブ１２をテープ工具の底部に設
けられた平行部１３Ａ内まで退転、ここでスラブの進入
運動を停止させる（第６図（４））。その後、プレス工
具１１を規定の位置までスラブ縮幅方向Ａに移動させて
圧縮を行なう（第６図＠）。初定量圧縮後、プレス工具
１１のＢ方向への開放を行ない、その後、振動、即ち押
圧Ａ。
を大きくしておき、スラブ１２をテープ工具の底部に設
けられた平行部１３Ａ内まで退転、ここでスラブの進入
運動を停止させる（第６図（４））。その後、プレス工
具１１を規定の位置までスラブ縮幅方向Ａに移動させて
圧縮を行なう（第６図＠）。初定量圧縮後、プレス工具
１１のＢ方向への開放を行ない、その後、振動、即ち押
圧Ａ。
開放Ｂの繰シ返し動作を行ない、スラブ１２のプレス工
具１１への送如込みを（１）、 （２）式に従って行な
えばよい（第６図０）。
具１１への送如込みを（１）、 （２）式に従って行な
えばよい（第６図０）。
詳述すると、スラブ１２は、初めにプレス工具１１内に
搬送され、且つその先端が、プレス工具１１の平行部１
３Ａ内に入るように停止されるが、この停止は、搬送装
置による測長法、即ちモータ２２の回転数検出器２３に
よるローラの回転数！より間接的に測定する方法、或い
はプレス工具位置に設けた光学的位置検出器等によりス
ラブ位置をで示すＢ′位置まで大きいストロークで圧縮
し、然るのちは指令器１９０指令値ａｓｉａ２πＮｔ
に従い、プレス工具の開放及び抑圧を繰り返すものであ
る。
搬送され、且つその先端が、プレス工具１１の平行部１
３Ａ内に入るように停止されるが、この停止は、搬送装
置による測長法、即ちモータ２２の回転数検出器２３に
よるローラの回転数！より間接的に測定する方法、或い
はプレス工具位置に設けた光学的位置検出器等によりス
ラブ位置をで示すＢ′位置まで大きいストロークで圧縮
し、然るのちは指令器１９０指令値ａｓｉａ２πＮｔ
に従い、プレス工具の開放及び抑圧を繰り返すものであ
る。
プレス工具１１の開き量は例えばａ＝１００■で、この
開放の間にスラブ１２は矢印Ｃ方向にピンチローラ２０
によυ送られる。１回当りの送り量Ｓは例えばＳ＝３７
３ｍである。
開放の間にスラブ１２は矢印Ｃ方向にピンチローラ２０
によυ送られる。１回当りの送り量Ｓは例えばＳ＝３７
３ｍである。
（９）
プレス工具１１の抑圧及び開放運動は、ポンプ１７より
各サーボバルブ１６に高圧油を送り、トのサーボバルブ
１６は制御指令器１９の指令に基づき必要油量をシリン
ダ装置１５に供給し、サーボバルブ１６からの戻如油は
タンク１８に戻される。シリンダ装置１５に送られた高
圧油により、シリンダ装置１５のピストンが作動され、
プレス工具１４が、押圧及び開放運動を繰す返す。
各サーボバルブ１６に高圧油を送り、トのサーボバルブ
１６は制御指令器１９の指令に基づき必要油量をシリン
ダ装置１５に供給し、サーボバルブ１６からの戻如油は
タンク１８に戻される。シリンダ装置１５に送られた高
圧油により、シリンダ装置１５のピストンが作動され、
プレス工具１４が、押圧及び開放運動を繰す返す。
以上の繰り返し作業を行ない、スラブ全長に亘る縮幅が
終了し、次のスラブの縮幅のためにプレス工具は第４図
の１位蓋まで進遅する。
終了し、次のスラブの縮幅のためにプレス工具は第４図
の１位蓋まで進遅する。
以下、同じようにプレス工具１１による縮幅作業が行な
われる。
われる。
なお、縮幅される熱間−材スラブ１２としては、例えば
厚み２３０闘、幅１５００ｍ、長さ１４０００ｍ程度の
大きさとし、温度は１０５０〜なお、θ＝１５°の場合
のプレス工具に必要な圧（１０） 締力Ｆは約２０００ｍである。
厚み２３０闘、幅１５００ｍ、長さ１４０００ｍ程度の
大きさとし、温度は１０５０〜なお、θ＝１５°の場合
のプレス工具に必要な圧（１０） 締力Ｆは約２０００ｍである。
プレス工具１１の開度量ａ＝１００■とすれば、プレス
工具１１の１サイクル当シに対するスラブ１２の進み量
Ｓは前述（１）式よシ５＝３７３１１１である。
工具１１の１サイクル当シに対するスラブ１２の進み量
Ｓは前述（１）式よシ５＝３７３１１１である。
また、Ｎ ＝ ０．５ ／ ＦＨＪとすれば、スラブ１
２の平均処理速度ＶＦｉ、（２１式よりＶ＝１８６．５
１賞となる。
２の平均処理速度ＶＦｉ、（２１式よりＶ＝１８６．５
１賞となる。
さらに、１２，０００ＩＩＩ＋の長さのスラブの縮幅を
終了する時間は約６４秒である。
終了する時間は約６４秒である。
以上の実施例によれば、スラブ幅全長に亘り、はぼ第１
図に示すような横断面形状に縮幅ができ、次工程水平圧
延後も第６図に示すような、先後端に幅落ちのない縮幅
が可能となった。
図に示すような横断面形状に縮幅ができ、次工程水平圧
延後も第６図に示すような、先後端に幅落ちのない縮幅
が可能となった。
また、直接テーパ面を用いてプレスするような場合と異
なり、スラブ先端に、いわゆる「つの（角）」や凹みが
生じるとともない。即ち、第７図に示すように、互いに
近接状態で待機するプレス工具１１にスラブ１２を搬送
し、との状態よりプレス工具１１を入方向に押し込み、
スラブの幅圧縮を行ない、次にプレス工具１１をＢ方向
に開（１１） 放し、開放した分だけスラブを前進させ、再び圧縮を行
ない、この動作を繰シ返すことによυ板幅Ｂからｂまで
縮幅を行なうことも可能である。
なり、スラブ先端に、いわゆる「つの（角）」や凹みが
生じるとともない。即ち、第７図に示すように、互いに
近接状態で待機するプレス工具１１にスラブ１２を搬送
し、との状態よりプレス工具１１を入方向に押し込み、
スラブの幅圧縮を行ない、次にプレス工具１１をＢ方向
に開（１１） 放し、開放した分だけスラブを前進させ、再び圧縮を行
ない、この動作を繰シ返すことによυ板幅Ｂからｂまで
縮幅を行なうことも可能である。
しかしながら、このようなプレスによる圧縮法では次の
ような欠点が生ずる。
ような欠点が生ずる。
（１）第１にスラブ１２を待機するプレス工具１１に送
る場合、スラブ１２のエツジがプレス工具１１に当り、
ｒ角」２４を発生する（第７図囚）。
る場合、スラブ１２のエツジがプレス工具１１に当り、
ｒ角」２４を発生する（第７図囚）。
（３）上記凹み２５を除去するには、プレス工具のテー
パ角θを７．５度以下に小さくしなければならないが、
このように角度θを小さくすると、次の理由により、プ
レス工具１１のＡ方向圧縮力が極端に犬きくなる。
パ角θを７．５度以下に小さくしなければならないが、
このように角度θを小さくすると、次の理由により、プ
レス工具１１のＡ方向圧縮力が極端に犬きくなる。
即ち、プレス工具１１のテーパ部１３Ｂが材められるが
、θが小さいと、ｌは犬となるからである。材料の変形
抵抗をにヤとすれば、ｋｍ・（１２） ｔに比例して圧縮荷重は大となり、圧縮を行なう装置が
膨大になり不利である。
、θが小さいと、ｌは犬となるからである。材料の変形
抵抗をにヤとすれば、ｋｍ・（１２） ｔに比例して圧縮荷重は大となり、圧縮を行なう装置が
膨大になり不利である。
これに対し、プレス圧縮開始時にプレス平行部内にスラ
ブ先端を位置せしめ、プレス圧縮を行ない、引き続き、
所定のプレス工具の振動運動により、プレス全長に対す
る縮幅を行なう前記実施例によれば、スラブ先端部に発
生する角１及び凹みを生じることなく、均一な縮幅が可
能となった。
ブ先端を位置せしめ、プレス圧縮を行ない、引き続き、
所定のプレス工具の振動運動により、プレス全長に対す
る縮幅を行なう前記実施例によれば、スラブ先端部に発
生する角１及び凹みを生じることなく、均一な縮幅が可
能となった。
さらに、第７図に示す方法では、スラブ１２とプレス工
具１１との間での摩擦係数の大小の問題から、スラブ１
２が屡々スリップし、先端部の圧縮に失敗するととがあ
るが、前記実施例のように、プレス工具１１の平行部１
３Ａで圧縮を開始することにより、スリップの問題は皆
無となった。
具１１との間での摩擦係数の大小の問題から、スラブ１
２が屡々スリップし、先端部の圧縮に失敗するととがあ
るが、前記実施例のように、プレス工具１１の平行部１
３Ａで圧縮を開始することにより、スリップの問題は皆
無となった。
なお、前記実施例では、プレス工具１１の振動を第８図
に示すように正弦波ａｓｉ＋＋２πＮ土で与えたが、第
９図に示すように、３角波形等で与えても同様の効果が
奏される。
に示すように正弦波ａｓｉ＋＋２πＮ土で与えたが、第
９図に示すように、３角波形等で与えても同様の効果が
奏される。
（１３）
降はストロークの小さい振幅ａでプレス工具の振同様の
プレス工具抑圧動力源を用いるならば、前述（２）式に
従い、スラブ１２の縮幅移送速度ＶはＪＩＮ（Ｃ比例す
る。従って、振幅ａを大にする際には工具の繰り返しサ
イクルＮを小さくすればよい。
プレス工具抑圧動力源を用いるならば、前述（２）式に
従い、スラブ１２の縮幅移送速度ＶはＪＩＮ（Ｃ比例す
る。従って、振幅ａを大にする際には工具の繰り返しサ
イクルＮを小さくすればよい。
即ち、ａＮが一定となるように、振幅ａ１サイクルＮを
適切に選定することができる。
適切に選定することができる。
さらに、前記実施例では、熱間スラブ材を例に説明した
が、冷間あるいはスラブより亀薄い板材に対しても勿論
適用可能である。
が、冷間あるいはスラブより亀薄い板材に対しても勿論
適用可能である。
さらにまた、前記実施例では圧延機構をシリンダ装置と
したが、これに限らず、電動クランク等の他の抑圧機構
を用いても本発明の目的を達成できることは明らかであ
る。
したが、これに限らず、電動クランク等の他の抑圧機構
を用いても本発明の目的を達成できることは明らかであ
る。
以上のように、本発明によれば、矩形材を長手方向全体
に亘って均一に縮幅することができ、異（１４） 形発生を防止し、歩留りを向上できる等の優れた効果が
奏される。
に亘って均一に縮幅することができ、異（１４） 形発生を防止し、歩留りを向上できる等の優れた効果が
奏される。
第１図〜第３図は従来例を示すもので、第１図はテーパ
ブレスによる加工部の断面図、第２図はローラ圧縮によ
る加工部の断面図、第３図は圧延製品を示す平面図、第
５図〜第８図は本発明の一実施例を示すもので、第４図
は全体構成を示す概略図、第５図はプレス工具を示す拡
大図、第６図は作用を示す説明図、第７図は参考用比較
例を示す説明図、第８図は指令器による信号を示す模式
図、第９図は本発明の他の実施例を示す模式図である。 １１・・・プレス工具、１２・・・材料（スラブ）、１
３・・・加圧面、１３Ａ・・・平行部、１３Ｂ・・・テ
ーバ部、１５・・・加圧手段（振動手段）（シリンダ装
置）、１６．１７，１８．１９・・・制御装置。 代理人 弁理士 鵜沼辰之 （１５） も６日 も′１図 （Ａ） ＣＢ） も８図１ （Ｃ） 宅ｑｖ
ブレスによる加工部の断面図、第２図はローラ圧縮によ
る加工部の断面図、第３図は圧延製品を示す平面図、第
５図〜第８図は本発明の一実施例を示すもので、第４図
は全体構成を示す概略図、第５図はプレス工具を示す拡
大図、第６図は作用を示す説明図、第７図は参考用比較
例を示す説明図、第８図は指令器による信号を示す模式
図、第９図は本発明の他の実施例を示す模式図である。 １１・・・プレス工具、１２・・・材料（スラブ）、１
３・・・加圧面、１３Ａ・・・平行部、１３Ｂ・・・テ
ーバ部、１５・・・加圧手段（振動手段）（シリンダ装
置）、１６．１７，１８．１９・・・制御装置。 代理人 弁理士 鵜沼辰之 （１５） も６日 も′１図 （Ａ） ＣＢ） も８図１ （Ｃ） 宅ｑｖ
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、断面が矩形状をなす長尺板状の材料を長手方向に送
行させながら、幅方向から圧縮力を加えて前記材料を長
手方向全体に亘って縮幅する矩形材の縮幅方法において
、材料の先端部分については、平行な加圧面をもち、か
つ材料の走行方向と略直交する方向に移動する一対のプ
レス工具によって縮幅し、先端以外の部分については、
材料の走行方向に向って次第にその間隔が幅狭となるテ
ーノく状配置の加圧面を有し、かつ材料の走行方向と略
直交する方向に振動する一対のプレス工具によって縮幅
することを特徴とする矩形材の縮幅方法。 ２、材料の先端部分とそれ以外の部分に加える圧縮力は
略同−位置で作用させることを特徴とする特許請求の範
囲第１項記載の矩形材の縮幅方法。 ３、圧縮用材料の走行ラインの幅方向両側部に材料圧縮
用の加圧面を互いに対向して配置され、夫夫その加圧面
の材料送行方向前部を平行部とされ、後部をテーパ部と
された一対のプレス工具と、この各プレス工具を材料送
行方向と略直交する方向に加圧及び振動させる加圧手段
及び振動手段と、材料の先端がプレス工具の平行部に配
置したことを検出し、前記加圧手段を動作させると共に
、所定加圧後に前記振動手段を動作させる制御装置とを
具備してなる矩形材の縮幅装置。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58201502A JP2538855B2 (ja) | 1983-10-27 | 1983-10-27 | スラブ材の縮幅方法及び装置 |
| EP83111957A EP0112516B1 (en) | 1982-12-01 | 1983-11-29 | Press apparatus for reducing slab width |
| DE8383111957T DE3376530D1 (en) | 1982-12-01 | 1983-11-29 | Press apparatus for reducing slab width |
| KR1019830005655A KR910007294B1 (ko) | 1982-12-01 | 1983-11-30 | 프레스식 슬래브폭 감소방법 및 장치 |
| US06/556,944 US4578983A (en) | 1982-12-01 | 1983-12-01 | Press type method of and apparatus for reducing slab width |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58201502A JP2538855B2 (ja) | 1983-10-27 | 1983-10-27 | スラブ材の縮幅方法及び装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6096301A true JPS6096301A (ja) | 1985-05-29 |
| JP2538855B2 JP2538855B2 (ja) | 1996-10-02 |
Family
ID=16442113
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58201502A Expired - Lifetime JP2538855B2 (ja) | 1982-12-01 | 1983-10-27 | スラブ材の縮幅方法及び装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2538855B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62212033A (ja) * | 1986-03-11 | 1987-09-18 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 熱間スラブのプレス幅圧下方法 |
| JPS6422403A (en) * | 1987-07-20 | 1989-01-25 | Sumitomo Metal Ind | Method for sizing slab width by press |
| JP2005535459A (ja) * | 2002-08-16 | 2005-11-24 | マシーン ソリューションズ インコーポレイテッド | すえ込み技術 |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS564304A (en) * | 1979-06-23 | 1981-01-17 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Manufacturing apparatus for continuously cast billet |
| JPS56114561A (en) * | 1980-02-13 | 1981-09-09 | Nippon Steel Corp | Width adjusting method of end part in slab lengthwise direction |
| JPS56117010A (en) * | 1980-02-20 | 1981-09-14 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Fire extinguisher for combustor |
| JPS5717313A (en) * | 1980-07-02 | 1982-01-29 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | Broadside screw-down rolling device using eccentric mechanism |
-
1983
- 1983-10-27 JP JP58201502A patent/JP2538855B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (4)
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| JP2005535459A (ja) * | 2002-08-16 | 2005-11-24 | マシーン ソリューションズ インコーポレイテッド | すえ込み技術 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2538855B2 (ja) | 1996-10-02 |
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