JPS6096825A - 汚泥類の焼却方法 - Google Patents
汚泥類の焼却方法Info
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- JPS6096825A JPS6096825A JP58205401A JP20540183A JPS6096825A JP S6096825 A JPS6096825 A JP S6096825A JP 58205401 A JP58205401 A JP 58205401A JP 20540183 A JP20540183 A JP 20540183A JP S6096825 A JPS6096825 A JP S6096825A
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23G—CREMATION FURNACES; CONSUMING WASTE PRODUCTS BY COMBUSTION
- F23G7/00—Incinerators or other apparatus for consuming industrial waste, e.g. chemicals
- F23G7/001—Incinerators or other apparatus for consuming industrial waste, e.g. chemicals for sludges or waste products from water treatment installations
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- General Engineering & Computer Science (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［発明の技術分野］
本発明は、下水処理場またはし尿処理場などで発生する
汚泥や塵芥等（汚泥類という）を焼却する方法に関する
。
汚泥や塵芥等（汚泥類という）を焼却する方法に関する
。
［発明の技術的背景とその問題点］
従来、この種の汚泥類を焼却するに当って、竪型多段焼
却炉が汎く用いられている。一方、下水汚泥の脱水に際
して、脱水ケーキのエネルギー価値を高め、あるいは投
棄場所の確保難に対処するための減容化等を目的として
、石灰系凝集剤に代って高分子凝集剤を用いることが近
年特に多くなっている。
却炉が汎く用いられている。一方、下水汚泥の脱水に際
して、脱水ケーキのエネルギー価値を高め、あるいは投
棄場所の確保難に対処するための減容化等を目的として
、石灰系凝集剤に代って高分子凝集剤を用いることが近
年特に多くなっている。
しかし、この高分子凝集剤を用いると、第１表に示すよ
うに、高分子ケーキのエネルギー価値が石灰ケーキに比
して高く焼却に当って有利である反面、焼却炉からの排
ガスの臭気濃度が、第１図に示すように２石灰ケーキを
焼却する場合より高いという問題がある。
うに、高分子ケーキのエネルギー価値が石灰ケーキに比
して高く焼却に当って有利である反面、焼却炉からの排
ガスの臭気濃度が、第１図に示すように２石灰ケーキを
焼却する場合より高いという問題がある。
第１図によれば、臭気濃度は１オーダも高いことが判る
。
。
第１表
排ガスの脱臭を図るには、第１に特公昭Ｑ−２０５８８
号公報記載のように竪型多段焼却炉自体の構造に工夫し
たものがあるが、炉の構造が複雑になるとともに、乾燥
ゾーンが間接加熱であるため、必らずしも十分な脱臭効
果が得られない。第２に、乾燥段より排出した臭気ガス
（約２００〜４００℃）の全量を、脱臭炉において７０
０°Ｃ以上にｙ１温し、直下燃焼により高温酸化脱臭を
図る方法があるが、この方法の最大の欠点は昇温に当っ
ての燃費が嵩むことである。第３に、触媒酸化による方
法があるが、この方法は触媒層を通すため、事前に電気
集塵機で脱塵する必要があり、また脱臭温度が第２の方
法より低い約４００°Ｃ程度であるので、燃費は第２の
方法に比し節約できるが触媒層を通過させるための動力
費比は増大し、さらに、触媒は高価なものである共に、
入替補充の運転費も無視できない。
号公報記載のように竪型多段焼却炉自体の構造に工夫し
たものがあるが、炉の構造が複雑になるとともに、乾燥
ゾーンが間接加熱であるため、必らずしも十分な脱臭効
果が得られない。第２に、乾燥段より排出した臭気ガス
（約２００〜４００℃）の全量を、脱臭炉において７０
０°Ｃ以上にｙ１温し、直下燃焼により高温酸化脱臭を
図る方法があるが、この方法の最大の欠点は昇温に当っ
ての燃費が嵩むことである。第３に、触媒酸化による方
法があるが、この方法は触媒層を通すため、事前に電気
集塵機で脱塵する必要があり、また脱臭温度が第２の方
法より低い約４００°Ｃ程度であるので、燃費は第２の
方法に比し節約できるが触媒層を通過させるための動力
費比は増大し、さらに、触媒は高価なものである共に、
入替補充の運転費も無視できない。
このように、いずれにしても従来法においては、炉から
の排出ガスの熱を回収して汚泥類の乾燥を行うことは行
われていない。そして、別途脱臭設備が不要で、燃費が
著しく低い方法についての開示もない。
の排出ガスの熱を回収して汚泥類の乾燥を行うことは行
われていない。そして、別途脱臭設備が不要で、燃費が
著しく低い方法についての開示もない。
［発明の目的］
本発明は、前記従来の問題点を解決するために提案され
たもので、その目的とするところは、炉の構造の複雑化
を防止し、燃費および運転費が軽減し、しがも脱臭効率
が高い汚泥類の焼却方法を提供することにある。そして
、脱臭効率の点については、臭気濃度の法規制では、工
場地帯で１０００、準工場地帯で５００ 、住宅地で３
００となっているが、本発明は少なくとも３００〜５０
０以下を達成しようとしている。
たもので、その目的とするところは、炉の構造の複雑化
を防止し、燃費および運転費が軽減し、しがも脱臭効率
が高い汚泥類の焼却方法を提供することにある。そして
、脱臭効率の点については、臭気濃度の法規制では、工
場地帯で１０００、準工場地帯で５００ 、住宅地で３
００となっているが、本発明は少なくとも３００〜５０
０以下を達成しようとしている。
［発明の構成］
この１］的を達成するための第１発明は、汚泥類を竪型
多段炉で焼却するとともに、前記多段炉の燃焼段から高
温の燃焼カスを全敬抜き出し、これを十分な滞留時間を
もって高温酸化脱臭を行い、その後熱回収設備へ導き熱
回収をなし、その回収熱を汚泥類の予備乾燥用熱源とす
ることを特徴とするものである。
多段炉で焼却するとともに、前記多段炉の燃焼段から高
温の燃焼カスを全敬抜き出し、これを十分な滞留時間を
もって高温酸化脱臭を行い、その後熱回収設備へ導き熱
回収をなし、その回収熱を汚泥類の予備乾燥用熱源とす
ることを特徴とするものである。
またｗｒＪ２発明は、汚泥類を竪型多段炉で焼却すると
ともに、前記多段炉の燃焼段における高温の燃焼ガスの
一部を乾燥段に通気して乾燥を行い、乾燥排ガスの実質
的に全ｔＩｉを燃焼段の下部または冷却段の上部に返送
することを連続的に行い、前記燃焼ガスの残量を抜き出
し、これを十分な滞留時間をもって高温酸化脱臭を行い
、その後熱回収設備へ導き熱回収をなし、その回収熱を
汚泥類の予備乾燥用熱源とすることを特徴とするもので
ある。
ともに、前記多段炉の燃焼段における高温の燃焼ガスの
一部を乾燥段に通気して乾燥を行い、乾燥排ガスの実質
的に全ｔＩｉを燃焼段の下部または冷却段の上部に返送
することを連続的に行い、前記燃焼ガスの残量を抜き出
し、これを十分な滞留時間をもって高温酸化脱臭を行い
、その後熱回収設備へ導き熱回収をなし、その回収熱を
汚泥類の予備乾燥用熱源とすることを特徴とするもので
ある。
このように、本発明は、乾燥段から排出される低温のガ
スに対して脱臭を図るものでなく、燃焼段から７００〜
９００°Ｃの高温のまま抜き出し、十分な滞留時間をも
たせて臭気成分を高温酸化脱臭させることにより、単に
滞留室を設けるのみで、特別な脱臭設備を不要とし、し
かも脱臭効果として従来と同等かそれ以上のものを得る
ものである。また幸い滞留室を出たガスは、なお高温で
あるので、その熱を熱回収設備たとえば熱交換器あるい
は廃熱ボイラーにおいて回収し汚泥類の予備乾燥機の熱
源として利用することにより、処理系全体の省エネルギ
ーを図るものである。
スに対して脱臭を図るものでなく、燃焼段から７００〜
９００°Ｃの高温のまま抜き出し、十分な滞留時間をも
たせて臭気成分を高温酸化脱臭させることにより、単に
滞留室を設けるのみで、特別な脱臭設備を不要とし、し
かも脱臭効果として従来と同等かそれ以上のものを得る
ものである。また幸い滞留室を出たガスは、なお高温で
あるので、その熱を熱回収設備たとえば熱交換器あるい
は廃熱ボイラーにおいて回収し汚泥類の予備乾燥機の熱
源として利用することにより、処理系全体の省エネルギ
ーを図るものである。
さらに、熱量不足のこともある場合には、第２発明に従
って、燃焼ガスの一部を乾燥段に通風させることにより
汚泥類の乾燥を行い、乾燥排ガスは実質的に全量を燃焼
段の下部または冷却段上部に返送することにより熱量不
足を解消し、乾燥排ガス中の臭気成分を燃焼段において
高温燃焼分解させようとするものである。
って、燃焼ガスの一部を乾燥段に通風させることにより
汚泥類の乾燥を行い、乾燥排ガスは実質的に全量を燃焼
段の下部または冷却段上部に返送することにより熱量不
足を解消し、乾燥排ガス中の臭気成分を燃焼段において
高温燃焼分解させようとするものである。
なお、乾燥段および燃焼段なる語の定義として足ったも
のは現在ない。しかし、着火以前の段を乾燥段、着火・
燃焼が行なわれている段を燃焼段と通常呼ぶ。
のは現在ない。しかし、着火以前の段を乾燥段、着火・
燃焼が行なわれている段を燃焼段と通常呼ぶ。
したがって、処理ケーキの水分量に応じてその境界は変
動する。ただ一般的には、５０Ｔ／Ｄ〜３００Ｔ／Ｄ処
理量の焼却炉では、８段構成の場合、乾燥段：上から４
段、燃焼段：その下２段、冷却段：下２段、また１２段
構成の場合、乾燥段ニーＬから６〜８段、燃焼段、：そ
の下２〜３段、冷却段：燃焼段の下全段程度である。
動する。ただ一般的には、５０Ｔ／Ｄ〜３００Ｔ／Ｄ処
理量の焼却炉では、８段構成の場合、乾燥段：上から４
段、燃焼段：その下２段、冷却段：下２段、また１２段
構成の場合、乾燥段ニーＬから６〜８段、燃焼段、：そ
の下２〜３段、冷却段：燃焼段の下全段程度である。
［発明の具体例］
次に本発明をまずｔ５２図に示す第１具体例によって説
明する。
明する。
１は竪型多段焼却炉本体で、その構造例は前述の特公昭
４４−２０５８８号あるいは４８−３８２６９号公報等
によって公知のものであるためその詳細説明は省略する
。この本体ｌ内は上から順に乾燥段ニ、燃焼段ＩＩおよ
び冷却段■に区分できる。なお、燃料系および回転軸に
対する軸冷空気については図示を省略しである。
４４−２０５８８号あるいは４８−３８２６９号公報等
によって公知のものであるためその詳細説明は省略する
。この本体ｌ内は上から順に乾燥段ニ、燃焼段ＩＩおよ
び冷却段■に区分できる。なお、燃料系および回転軸に
対する軸冷空気については図示を省略しである。
被焼却汚泥２は、スタートアップ時または予備乾燥機３
の故障時には本体ｌの炉頂役人ＩＴＪ ４から投入され
るが、通常運転時にはｐ備乾燥機３を経て乾燥段ニド部
の投入１」５から投入される。燃焼段ＩＩ上部からは７
００〜８００℃通常７５０〜８００°Ｃの高温燃焼排ガ
ス６が抜き出され、滞留室７に導かれ、ここで０．５秒
以上かつ８００〜８００°Ｃの状態を保つことによって
、排ガス申のＣＯやＨ２Ｓ等の臭気成分が高温酸化脱臭
される。その脱臭済ガスは熱交換器８を経て、２００〜
５００℃まで温度低下しガス処理設備としての吸収冷却
塔および電気集塵機を順に通った後、誘引送風機により
煙突から排出される（後工程についてはいずれも図示せ
ず）。一方、熱交換器８には乾燥用空気９が通され、滞
留室７から排出された脱臭済の高温カスにより加熱され
、自らは高温空気となって予備乾燥機３へ与えられ、汚
泥の乾燥に用いられる。乾燥に供せられた使用済空気ｌ
Ｏは除湿器１１において除湿が図られた後、再び熱交換
器８へ戻り循環使用されるようになっている。１２は新
低温空気で、除湿器１１の出側に吹込まれる。乾燥用循
環空気の一部は熱交換器８の入側および／または出側に
おいて分岐され燃焼用空気１３Ａ、ｉａＢとして燃焼段
Ｈの下部に吹込まれる。この吸込は、比較的温度の高い
空気を燃焼用として用いることができるとともに、循環
空気のダスト等の法線を防止するために行なわれる。
の故障時には本体ｌの炉頂役人ＩＴＪ ４から投入され
るが、通常運転時にはｐ備乾燥機３を経て乾燥段ニド部
の投入１」５から投入される。燃焼段ＩＩ上部からは７
００〜８００℃通常７５０〜８００°Ｃの高温燃焼排ガ
ス６が抜き出され、滞留室７に導かれ、ここで０．５秒
以上かつ８００〜８００°Ｃの状態を保つことによって
、排ガス申のＣＯやＨ２Ｓ等の臭気成分が高温酸化脱臭
される。その脱臭済ガスは熱交換器８を経て、２００〜
５００℃まで温度低下しガス処理設備としての吸収冷却
塔および電気集塵機を順に通った後、誘引送風機により
煙突から排出される（後工程についてはいずれも図示せ
ず）。一方、熱交換器８には乾燥用空気９が通され、滞
留室７から排出された脱臭済の高温カスにより加熱され
、自らは高温空気となって予備乾燥機３へ与えられ、汚
泥の乾燥に用いられる。乾燥に供せられた使用済空気ｌ
Ｏは除湿器１１において除湿が図られた後、再び熱交換
器８へ戻り循環使用されるようになっている。１２は新
低温空気で、除湿器１１の出側に吹込まれる。乾燥用循
環空気の一部は熱交換器８の入側および／または出側に
おいて分岐され燃焼用空気１３Ａ、ｉａＢとして燃焼段
Ｈの下部に吹込まれる。この吸込は、比較的温度の高い
空気を燃焼用として用いることができるとともに、循環
空気のダスト等の法線を防止するために行なわれる。
また通常は、燃焼ガスの全量を抜き出して滞留室７へそ
のまま導くが、汚泥の種別によって熱量不足を生しるこ
とがある。この場合、乾燥段Ｉでの乾燥を十分に行うべ
く、燃焼カスの一部を乾燥段Ｉに通気し、汚泥の乾燥を
行い、炉頂から抜き出し、循環ファン１４により循環路
１５を通して燃焼段ＩＩの下部（図示例）または冷却段
ＩＩＩ」二部へ連続的に返送するようにる。返送ガスは
燃焼段ＩＩにて脱臭が図られる。勿論、この場合も乾燥
段ＩＩ ｌ一部から抽気するが、この抽気量と循環路１
５を通る＠環量とは汚泥の種別や性状により適宜決定さ
れる。
のまま導くが、汚泥の種別によって熱量不足を生しるこ
とがある。この場合、乾燥段Ｉでの乾燥を十分に行うべ
く、燃焼カスの一部を乾燥段Ｉに通気し、汚泥の乾燥を
行い、炉頂から抜き出し、循環ファン１４により循環路
１５を通して燃焼段ＩＩの下部（図示例）または冷却段
ＩＩＩ」二部へ連続的に返送するようにる。返送ガスは
燃焼段ＩＩにて脱臭が図られる。勿論、この場合も乾燥
段ＩＩ ｌ一部から抽気するが、この抽気量と循環路１
５を通る＠環量とは汚泥の種別や性状により適宜決定さ
れる。
第２図は第２具体例を示したもので、上記例と異なる所
は、脱臭剤ガスを廃熱ボイラー１６に通して熱回収を図
り、蒸気１７として乾燥機３へその熱源として供給する
ものである。また燃焼用空気１３Ｇは、新低温空気１２
を予熱器１８により予熱して得る。予熱器１８の熱源は
、熱回収蒸気から得ればよい。熱量不足の場合、前記例
と同様に乾燥済ガスの循環に加えて、専焼ボイラー１８
による熱を与えることができる。
は、脱臭剤ガスを廃熱ボイラー１６に通して熱回収を図
り、蒸気１７として乾燥機３へその熱源として供給する
ものである。また燃焼用空気１３Ｇは、新低温空気１２
を予熱器１８により予熱して得る。予熱器１８の熱源は
、熱回収蒸気から得ればよい。熱量不足の場合、前記例
と同様に乾燥済ガスの循環に加えて、専焼ボイラー１８
による熱を与えることができる。
このように、炉頂からの＋ＪＩガスに対して脱臭処理を
行うのではなくして、燃焼段上部から抜き出した燃焼ガ
スに対して脱臭処理に行うものであるため、燃焼ガスが
７００〜８００℃の高温であるから、特別の脱臭炉は不
要で単に十分な滞留時間を確保するための滞留室を設け
るのみで、高温酸化脱臭が可能であり、処理設備が安価
であり、しかも所望の脱臭効果を得ることができる。さ
らに、脱臭後の排ガスを乾燥用熱源として回収するもの
であるから、処理系全体の燃料もしくは電力消費量が著
しく少くて済む。
行うのではなくして、燃焼段上部から抜き出した燃焼ガ
スに対して脱臭処理に行うものであるため、燃焼ガスが
７００〜８００℃の高温であるから、特別の脱臭炉は不
要で単に十分な滞留時間を確保するための滞留室を設け
るのみで、高温酸化脱臭が可能であり、処理設備が安価
であり、しかも所望の脱臭効果を得ることができる。さ
らに、脱臭後の排ガスを乾燥用熱源として回収するもの
であるから、処理系全体の燃料もしくは電力消費量が著
しく少くて済む。
他方、熱量不足の場合、燃焼ガスの一部を乾燥段に通気
し乾燥を行うことによりこれを解消でき、しかも燃焼段
の下部または冷却段上部に戻すべく循環させるので、燃
焼段にて高温燃焼分解させ脱臭を図ると、脱臭と熱量不
足の解消とを同時に達成できる。
し乾燥を行うことによりこれを解消でき、しかも燃焼段
の下部または冷却段上部に戻すべく循環させるので、燃
焼段にて高温燃焼分解させ脱臭を図ると、脱臭と熱量不
足の解消とを同時に達成できる。
［実施例］
次に実施例を示す。
（実施例１）
外形２３６０ｍ／ｍ ＋段数８段のＩＯＴ／日 竪型多
段炉において、含水率７８ｚ９発熱量４３００ｋｃａ
ｌ／ｋｇ−固形物ノスラッジを全量抽気により脱臭後７
００〜θ００°Ｃの燃焼排ガスを３００℃まで木管ボイ
ラー（蒸気発生量３００ ｋｇ／Ｈ）にて熱回収し、熱
回収された７ ｋｇ／ｃｒｎ’蒸気をＩＯＴ／１Ｊ−伝
熱式低速型乾燥機に供給し、スラッジ水分を３０２まで
乾燥させて、そのドレンを４ ｋｇ／ｃｒｎ’でボイラ
ーに戻した。乾燥後のスラッジを炉の４段目より投入し
焼却したものと従来の直ド脱臭法（すなわち、４０’Ｏ
まで冷却し排煙処理した拮ガスを直下脱臭後の排ガスと
熱交換し、５００°Ｃまで１温したのち、八−すにより
７５０°Ｃまでｙ１温し脱臭する）との比較を第１表に
示す。
段炉において、含水率７８ｚ９発熱量４３００ｋｃａ
ｌ／ｋｇ−固形物ノスラッジを全量抽気により脱臭後７
００〜θ００°Ｃの燃焼排ガスを３００℃まで木管ボイ
ラー（蒸気発生量３００ ｋｇ／Ｈ）にて熱回収し、熱
回収された７ ｋｇ／ｃｒｎ’蒸気をＩＯＴ／１Ｊ−伝
熱式低速型乾燥機に供給し、スラッジ水分を３０２まで
乾燥させて、そのドレンを４ ｋｇ／ｃｒｎ’でボイラ
ーに戻した。乾燥後のスラッジを炉の４段目より投入し
焼却したものと従来の直ド脱臭法（すなわち、４０’Ｏ
まで冷却し排煙処理した拮ガスを直下脱臭後の排ガスと
熱交換し、５００°Ｃまで１温したのち、八−すにより
７５０°Ｃまでｙ１温し脱臭する）との比較を第１表に
示す。
第 １ 表
（実施例２）
外径２３Ｈｍ／ｍ 、段数８段のＩＯＴ／日 竪型多段
炉において含水率７８χ９発熱量４３００ｋｃａｌ／ｋ
ｇ−ｄｓ＋７） スラッジを全量抽気により脱臭後？０
０〜ｓｏｏ’ｃの燃焼排ガスを３０Ｏ℃まで熱交換によ
り熱回収し、熱回収されたｅｏｏ’ｃ空気を直接乾燥機
に供給し、スラッジ水分を３０１まで乾燥させる。乾燥
後の水分を多量に含んだ１５０ ℃の空気を４０°Ｃま
で冷却し、除湿した。除湿後の空気の一部を炉に供給し
、不足分を大気でおぎない、混合空気を再度、直接乾燥
機用熱源として利用する。乾燥後のスラッジは具体例１
と同様に炉に投入し、従来の直下脱臭法との比較を第２
表に示す。
炉において含水率７８χ９発熱量４３００ｋｃａｌ／ｋ
ｇ−ｄｓ＋７） スラッジを全量抽気により脱臭後？０
０〜ｓｏｏ’ｃの燃焼排ガスを３０Ｏ℃まで熱交換によ
り熱回収し、熱回収されたｅｏｏ’ｃ空気を直接乾燥機
に供給し、スラッジ水分を３０１まで乾燥させる。乾燥
後の水分を多量に含んだ１５０ ℃の空気を４０°Ｃま
で冷却し、除湿した。除湿後の空気の一部を炉に供給し
、不足分を大気でおぎない、混合空気を再度、直接乾燥
機用熱源として利用する。乾燥後のスラッジは具体例１
と同様に炉に投入し、従来の直下脱臭法との比較を第２
表に示す。
第２表
〔発明の効果〕
以上の通り、本発明によれば、１税臭に当って単純な構
成により経／／ｆ的に、しかも高い効率をもって脱臭を
行うことができ、さらに熱回収を行うことにより系全体
の省エネルギー化を達成できる。
成により経／／ｆ的に、しかも高い効率をもって脱臭を
行うことができ、さらに熱回収を行うことにより系全体
の省エネルギー化を達成できる。
第１図は竪型多段焼却炉による石灰ケーキと高分子凝集
ケーキとの焼却υ１ガスの臭気濃度の比較を示す相関図
、第２図および第３図は本発明の具体例を示す概略図で
ある。 ■・・・炉本体 ２ 、、、、汚泥 ３ 、、、、乾燥器 ６−、、、高温燃焼排ガス７ 、
、、、滞留室 ８．、、、、熱交換器１５、、、、循環
路 １Ｂ、、、、廃熱ボイラー特許出願人 岩 崎 臣
良
ケーキとの焼却υ１ガスの臭気濃度の比較を示す相関図
、第２図および第３図は本発明の具体例を示す概略図で
ある。 ■・・・炉本体 ２ 、、、、汚泥 ３ 、、、、乾燥器 ６−、、、高温燃焼排ガス７ 、
、、、滞留室 ８．、、、、熱交換器１５、、、、循環
路 １Ｂ、、、、廃熱ボイラー特許出願人 岩 崎 臣
良
Claims (2)
- （１）汚泥類を竪型多段炉で焼却するとともに前記多段
炉の燃焼段から高温の燃焼ガスを全量抜き出し、これを
十分な滞留時間をもって高温酸化脱臭を行い、その後熱
回収設備へ導き熱回収をなし、その回収熱を汚泥類の予
備乾燥用熱源とすることを特徴とする汚泥類の焼却方法
。 - （２）汚泥類を竪型多段炉で焼却するとともに前記多段
炉の焼却段における高温の燃焼ガスの一部を乾燥段に通
気して乾燥を行い、乾燥排ガスの実質的に全量を燃焼段
の下部または冷却段上部に返送することを連続的に行い
、前記燃焼ガスの残量を抜き出し、これを十分な滞留時
間をもって高温酸化脱臭を行い、その後熱回収設備へ導
き熱回収をなし、その回収熱を汚泥類の予備乾燥用熱コ
；（とすることを特徴とする汚泥類の焼却方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58205401A JPS6096825A (ja) | 1983-10-31 | 1983-10-31 | 汚泥類の焼却方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58205401A JPS6096825A (ja) | 1983-10-31 | 1983-10-31 | 汚泥類の焼却方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6096825A true JPS6096825A (ja) | 1985-05-30 |
Family
ID=16506218
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58205401A Pending JPS6096825A (ja) | 1983-10-31 | 1983-10-31 | 汚泥類の焼却方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6096825A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02192506A (ja) * | 1989-01-21 | 1990-07-30 | Ngk Insulators Ltd | 多段焼却炉の燃焼制御方法 |
| US7695701B2 (en) | 2008-03-07 | 2010-04-13 | Du Pont | Process for treating acid gas in staged furnaces with inter-stage heat recovery |
| JP4755250B2 (ja) * | 2005-06-21 | 2011-08-24 | 中国科学院工程熱物理研究所 | 複合乾燥機並びに複合乾燥機付きのウェット汚泥の焼却処理装置及びその方法 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS454000Y1 (ja) * | 1969-06-19 | 1970-02-24 | ||
| JPS56133522A (en) * | 1980-03-22 | 1981-10-19 | Kawasaki Heavy Ind Ltd | Method and device for burning of sludge in multistage incinerator |
-
1983
- 1983-10-31 JP JP58205401A patent/JPS6096825A/ja active Pending
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS454000Y1 (ja) * | 1969-06-19 | 1970-02-24 | ||
| JPS56133522A (en) * | 1980-03-22 | 1981-10-19 | Kawasaki Heavy Ind Ltd | Method and device for burning of sludge in multistage incinerator |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02192506A (ja) * | 1989-01-21 | 1990-07-30 | Ngk Insulators Ltd | 多段焼却炉の燃焼制御方法 |
| JP4755250B2 (ja) * | 2005-06-21 | 2011-08-24 | 中国科学院工程熱物理研究所 | 複合乾燥機並びに複合乾燥機付きのウェット汚泥の焼却処理装置及びその方法 |
| US7695701B2 (en) | 2008-03-07 | 2010-04-13 | Du Pont | Process for treating acid gas in staged furnaces with inter-stage heat recovery |
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