JPS6098178A - 地熱発電プラント - Google Patents
地熱発電プラントInfo
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- JPS6098178A JPS6098178A JP58205521A JP20552183A JPS6098178A JP S6098178 A JPS6098178 A JP S6098178A JP 58205521 A JP58205521 A JP 58205521A JP 20552183 A JP20552183 A JP 20552183A JP S6098178 A JPS6098178 A JP S6098178A
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- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 89
- 238000010248 power generation Methods 0.000 claims abstract description 15
- 239000012530 fluid Substances 0.000 claims abstract description 10
- 238000000926 separation method Methods 0.000 abstract 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 14
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 10
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 7
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 7
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 6
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- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 238000000034 method Methods 0.000 description 2
- 238000009835 boiling Methods 0.000 description 1
- 230000005611 electricity Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F03—MACHINES OR ENGINES FOR LIQUIDS; WIND, SPRING, OR WEIGHT MOTORS; PRODUCING MECHANICAL POWER OR A REACTIVE PROPULSIVE THRUST, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- F03G—SPRING, WEIGHT, INERTIA OR LIKE MOTORS; MECHANICAL-POWER PRODUCING DEVICES OR MECHANISMS, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR OR USING ENERGY SOURCES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- F03G4/00—Devices for producing mechanical power from geothermal energy
- F03G4/074—Safety arrangements
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Sustainable Energy (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Engine Equipment That Uses Special Cycles (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は例えば地熱井から得られる蒸気と熱水の混合流
体を気水分離して得られた蒸気を発電機用蒸気タービン
に供給して発電に供せしめる地熱発電プラントに関する
。
体を気水分離して得られた蒸気を発電機用蒸気タービン
に供給して発電に供せしめる地熱発電プラントに関する
。
第１図および第２図を参照して従来例を説明する。第１
図はいわゆるシングルフラッシュシステムと称される地
熱発電グランドの概略構成を示す系統図である。図中符
号１は地熱井を示しこの地熱井１から配管２を介して気
水分離器Ｃ ３Ｖ蒸気および熱水の混合流体が導入される。
図はいわゆるシングルフラッシュシステムと称される地
熱発電グランドの概略構成を示す系統図である。図中符
号１は地熱井を示しこの地熱井１から配管２を介して気
水分離器Ｃ ３Ｖ蒸気および熱水の混合流体が導入される。
この気水分離器３で分離された蒸気は蒸気配管４を介し
て発電機５Ａに連結された蒸気タービン５に送られる。
て発電機５Ａに連結された蒸気タービン５に送られる。
蒸気タービン５にて仕事をなした蒸気は復水器８に導入
され復水となる。また気水分離器３で分離された熱水は
集水タンク６内に集水された後廃熱水として排水される
。
され復水となる。また気水分離器３で分離された熱水は
集水タンク６内に集水された後廃熱水として排水される
。
一方第２図に示すのはいわゆるダブルフラッシュシステ
ムと称される地熱発電プラントであシ、上記集水タンク
６内に集水された熱水をフラッシャ７に導入しよシ低い
圧力迄膨張させ得られた蒸気を前記蒸気タービン５の途
中段に供給し蒸気タービン５の出力の増大を図っている
。
ムと称される地熱発電プラントであシ、上記集水タンク
６内に集水された熱水をフラッシャ７に導入しよシ低い
圧力迄膨張させ得られた蒸気を前記蒸気タービン５の途
中段に供給し蒸気タービン５の出力の増大を図っている
。
上記構成によると、シングルフラッシュシステムの場合
には熱水の有効利用を図っていないので効率が低く、ま
たダブルフラッシュシステムの場合には熱水の有効利用
を図っている分だけ効率を向上させることができるが、
反面蒸気タービン５として混圧タービンを用いる必要が
あり、また蒸気の輸送方式として二相流体輸送方式を採
用しなければならず、これを採用しない場合には高圧・
低圧の２系列の蒸気輸送管を設ける８票がある等システ
ムが複雑になってしまう。さらにフラッシャ７で熱水を
膨張させる際熱水のエネルギを直接動力として利用する
のではなく熱として回収しているので熱水の効率的な利
用が図れないという不具合があった。
には熱水の有効利用を図っていないので効率が低く、ま
たダブルフラッシュシステムの場合には熱水の有効利用
を図っている分だけ効率を向上させることができるが、
反面蒸気タービン５として混圧タービンを用いる必要が
あり、また蒸気の輸送方式として二相流体輸送方式を採
用しなければならず、これを採用しない場合には高圧・
低圧の２系列の蒸気輸送管を設ける８票がある等システ
ムが複雑になってしまう。さらにフラッシャ７で熱水を
膨張させる際熱水のエネルギを直接動力として利用する
のではなく熱として回収しているので熱水の効率的な利
用が図れないという不具合があった。
本発明は以上の点にもとづいてなされたものでその目的
とするところは、気水分離器により分離された熱水のエ
ネルギの有効利用を可能とし、それによって全体の効率
を向上させることができる地熱発電プラントを提供する
ことにある。
とするところは、気水分離器により分離された熱水のエ
ネルギの有効利用を可能とし、それによって全体の効率
を向上させることができる地熱発電プラントを提供する
ことにある。
すなわち本発明による地熱発電プラントは、地熱井から
導入した蒸気および熱水の混合流体を気水分離して、分
離された蒸気を発電機用タービンに供給する地熱発電プ
ラントにおいて、上記混合流体を気水分離した際分離さ
れた熱水によシ熱水タービンを駆動させ、この熱水ター
ビンの駆動によシ熱水タービンに連結された蒸気圧縮機
を駆動させ、この蒸気圧縮機により熱水タービンからの
排気蒸気を圧縮して前記発電４幾用タービンに供給する
構成である。
導入した蒸気および熱水の混合流体を気水分離して、分
離された蒸気を発電機用タービンに供給する地熱発電プ
ラントにおいて、上記混合流体を気水分離した際分離さ
れた熱水によシ熱水タービンを駆動させ、この熱水ター
ビンの駆動によシ熱水タービンに連結された蒸気圧縮機
を駆動させ、この蒸気圧縮機により熱水タービンからの
排気蒸気を圧縮して前記発電４幾用タービンに供給する
構成である。
以下第３図ないし第９図を参照して不発り］の３つの実
施例を説明する。第３図は不発Ｕ３Ｊ−１による第１の
実施例を示す１次蒸気合流式シングルフラッシュシステ
ムによる地熱発電プラントの概略系統図である。図中符
号１０１は」也謬゛井を示しこの地熱井から配管１０２
を介して気水分離器１０３に蒸気および熱水の混合流体
−７Ｊ’＝ ４人される。この気水分離器１０３で分離
さ才ｔた蒸気（以後１次蒸気と称す）は蒸気配管１０４
を介して発電機１１）５Ａに連結された蒸気タービル外 ン１０５に送られ発電にソされる。イ上小をなした蒸気
は復水器１１７に導入されイ夏水となる。
施例を説明する。第３図は不発Ｕ３Ｊ−１による第１の
実施例を示す１次蒸気合流式シングルフラッシュシステ
ムによる地熱発電プラントの概略系統図である。図中符
号１０１は」也謬゛井を示しこの地熱井から配管１０２
を介して気水分離器１０３に蒸気および熱水の混合流体
−７Ｊ’＝ ４人される。この気水分離器１０３で分離
さ才ｔた蒸気（以後１次蒸気と称す）は蒸気配管１０４
を介して発電機１１）５Ａに連結された蒸気タービル外 ン１０５に送られ発電にソされる。イ上小をなした蒸気
は復水器１１７に導入されイ夏水となる。
一方上記気水分離器１０３で分ｖｌ（ｔされた熱水は集
水タンク１０６に集水されさらに熱水タービン１０ｇに
供給される。この熱水タービン１０８には増速機１０９
を介して蒸気圧縮機１１０が連結されており、蒸気圧縮
機１１０は熱水タービン１０８を駆動源としている。そ
して集水タンク１０６から供給される熱水により熱水タ
ービン１ｏｓが駆動し、この熱水タービンＩｏｓからの
排気は別に設けられた気水分離器１１）に導入され気水
分離される。分離された蒸気（以後２次蒸気と称す）の
一部は配管１１２を介して前記蒸気圧縮機１１０に移送
され圧縮された後配管１１３を介して前記蒸気配管１０
４に送られ１次蒸気と合流して蒸気タービン１０５に送
られる。また残りの蒸気は発電以外の多目的利用に供さ
れる。なお図中符号１１６は集水タンクを示し、気水分
離器１１１からの熱水を集水した後廃熱水として排水す
る構成である。
水タンク１０６に集水されさらに熱水タービン１０ｇに
供給される。この熱水タービン１０８には増速機１０９
を介して蒸気圧縮機１１０が連結されており、蒸気圧縮
機１１０は熱水タービン１０８を駆動源としている。そ
して集水タンク１０６から供給される熱水により熱水タ
ービン１ｏｓが駆動し、この熱水タービンＩｏｓからの
排気は別に設けられた気水分離器１１）に導入され気水
分離される。分離された蒸気（以後２次蒸気と称す）の
一部は配管１１２を介して前記蒸気圧縮機１１０に移送
され圧縮された後配管１１３を介して前記蒸気配管１０
４に送られ１次蒸気と合流して蒸気タービン１０５に送
られる。また残りの蒸気は発電以外の多目的利用に供さ
れる。なお図中符号１１６は集水タンクを示し、気水分
離器１１１からの熱水を集水した後廃熱水として排水す
る構成である。
次に第４図を参照して第２の実施例としての１次蒸気合
流式ダブルフラッシュシステムによる地熱発電プラント
の構成について説明する。
流式ダブルフラッシュシステムによる地熱発電プラント
の構成について説明する。
この第２の実施例の場合には前記第１の実施例において
発電以外の多目的利用に使用していた２次蒸気を配管１
１４を介して蒸気タービン１０５の途中段に直接供給す
る構成である。
発電以外の多目的利用に使用していた２次蒸気を配管１
１４を介して蒸気タービン１０５の途中段に直接供給す
る構成である。
次に第５図を参照して第３の実施例としての全量圧縮式
ダブルフラッフニジステムによる地熱発電プラントの構
成について説明する。この第３の実施例は気水分離器１
１１で得られた蒸気の総てを蒸気圧縮機１１０に供給し
、蒸気圧縮機で圧縮された蒸気を配管１１５を介して蒸
気タービン１０５の途中段に直接供給する（１′９成で
ある。なおこの第３の実施例および上述した第２の実施
例とともに他の構成は前記第１の実施例と同様でありそ
の説明は省略した。
ダブルフラッフニジステムによる地熱発電プラントの構
成について説明する。この第３の実施例は気水分離器１
１１で得られた蒸気の総てを蒸気圧縮機１１０に供給し
、蒸気圧縮機で圧縮された蒸気を配管１１５を介して蒸
気タービン１０５の途中段に直接供給する（１′９成で
ある。なおこの第３の実施例および上述した第２の実施
例とともに他の構成は前記第１の実施例と同様でありそ
の説明は省略した。
次に第１ないし第３の実施例の効果を従来と比較しなが
ら述べる。いま１次蒸気圧力（Ｐｌ）を５ ｋｙ／ｙｎ
’ａｂｓ ％圧縮前の２次蒸気圧力（Ｐ２）をｌ ｋ１
ｍ２ａｂ”蒸気タービン排気圧力（Ｐｅ）を０．１ｋｇ
／ｃＩｎ２ａｂｓとし、気水分離器１０３，１１１およ
び配管内の圧力損失はないものとし、また熱水タービン
効率（ηｈ）をｓｏＬ蒸気圧縮機効率（ηＣ）を８０％
、蒸気タービン効率（η８）を８０％と仮定する。
ら述べる。いま１次蒸気圧力（Ｐｌ）を５ ｋｙ／ｙｎ
’ａｂｓ ％圧縮前の２次蒸気圧力（Ｐ２）をｌ ｋ１
ｍ２ａｂ”蒸気タービン排気圧力（Ｐｅ）を０．１ｋｇ
／ｃＩｎ２ａｂｓとし、気水分離器１０３，１１１およ
び配管内の圧力損失はないものとし、また熱水タービン
効率（ηｈ）をｓｏＬ蒸気圧縮機効率（ηＣ）を８０％
、蒸気タービン効率（η８）を８０％と仮定する。
まず第１図で示した従来のシングルフラッシュシステム
の場合には、気水分離器３で分離された圧力５ ｋｉｃ
ｙ２ａｂｓの飽和熱水（エンタルピｈ１’ ＝１５２−
１３ ｋｃａｌＡｇ）は集水タンク６を介して廃熱水と
して排水されるので当然のことながら熱水の有効利用を
図ることはでき力い。
の場合には、気水分離器３で分離された圧力５ ｋｉｃ
ｙ２ａｂｓの飽和熱水（エンタルピｈ１’ ＝１５２−
１３ ｋｃａｌＡｇ）は集水タンク６を介して廃熱水と
して排水されるので当然のことながら熱水の有効利用を
図ることはでき力い。
次に第２図に示した従来のダブルフラッジ−システムの
場合について第６図のｔ−ｓ１図を参照して説明する。
場合について第６図のｔ−ｓ１図を参照して説明する。
なお第６図中線図（５）は飽和線、（Ｂ）は蒸気タービ
ン膨張線を示す。まず圧力５ ｋｇＡＭ＋２ａ ｂ ａ
の飽和熱水をフラッシャ７によシ１ｋｆｌ／ｃｍ２ａ
ｂ ｓまでフラッジ−されることによって得られる圧力
１１４／ｍ２ａｂｓの飽和蒸気（エンタルピｈ２” ＝
６３８．８１ ｋｃａｌ／（ｇ）および飽和熱水（エ
ンタルピｈ２’ ＝ ９９．１７ ｋｃａｌＡｃｇ）は
圧力５嬌偏２ａｂｓの飽和熱水Ｉ ＴＯＮ／）］当９以
下のような量で飽和熱水＞ −ａ２＝ １−０．０９８
２ ＝ ０．９０１９ ＴＯＮ／）（圧力Ｉ Ｐ、ｙ／
ｚ２ａｂｓ （７）飽和蒸気０．０９８１ ＴＯＮ／Ｈ
が蒸気タービン５内で帆１ ｋｇ／ｃｔｎ２ａｂｓ （
：ｒ−：／タルビは５５７．０ ｋｃａｌ／ｋｇ） ”
！で膨張して発生する出力（Ｐ、）は である。すなわち前記第１図に示したシングルフラッシ
ュシステムの場合に比べて廃熱水ＩＴＯＮ／Ｈ当り７．
４６ ｋＷの出力が増大することになる。そしてこれは
熱水と蒸気との比が５＝１のときにはおよそ３０係の出
力増大となる。
ン膨張線を示す。まず圧力５ ｋｇＡＭ＋２ａ ｂ ａ
の飽和熱水をフラッシャ７によシ１ｋｆｌ／ｃｍ２ａ
ｂ ｓまでフラッジ−されることによって得られる圧力
１１４／ｍ２ａｂｓの飽和蒸気（エンタルピｈ２” ＝
６３８．８１ ｋｃａｌ／（ｇ）および飽和熱水（エ
ンタルピｈ２’ ＝ ９９．１７ ｋｃａｌＡｃｇ）は
圧力５嬌偏２ａｂｓの飽和熱水Ｉ ＴＯＮ／）］当９以
下のような量で飽和熱水＞ −ａ２＝ １−０．０９８
２ ＝ ０．９０１９ ＴＯＮ／）（圧力Ｉ Ｐ、ｙ／
ｚ２ａｂｓ （７）飽和蒸気０．０９８１ ＴＯＮ／Ｈ
が蒸気タービン５内で帆１ ｋｇ／ｃｔｎ２ａｂｓ （
：ｒ−：／タルビは５５７．０ ｋｃａｌ／ｋｇ） ”
！で膨張して発生する出力（Ｐ、）は である。すなわち前記第１図に示したシングルフラッシ
ュシステムの場合に比べて廃熱水ＩＴＯＮ／Ｈ当り７．
４６ ｋＷの出力が増大することになる。そしてこれは
熱水と蒸気との比が５＝１のときにはおよそ３０係の出
力増大となる。
次に本発明の第１の実施例による１次蒸気合流式シング
ルフラッシュシステムの場合について第７図および第８
図のｉ−ａ線図を参照して説明する。なお第７図および
第８図中線図（４）は飽和線、（Ｂ）は蒸気タービン膨
張線、（Ｃ）は熱水タービン膨張線、（ハ）は蒸気圧縮
機圧縮線をそれぞれ示す。圧力５ ｋｇ７ｃｍ２ａｂｓ
の飽和熱水を熱水タービン１０８でｌ ｋｇ／ｃＪ ａ
ｂｓ ｔで膨張させて得られる出力は熱水Ｉ ＴＯＮ／
ＩＩあたり次のような値である。
ルフラッシュシステムの場合について第７図および第８
図のｉ−ａ線図を参照して説明する。なお第７図および
第８図中線図（４）は飽和線、（Ｂ）は蒸気タービン膨
張線、（Ｃ）は熱水タービン膨張線、（ハ）は蒸気圧縮
機圧縮線をそれぞれ示す。圧力５ ｋｇ７ｃｍ２ａｂｓ
の飽和熱水を熱水タービン１０８でｌ ｋｇ／ｃＪ ａ
ｂｓ ｔで膨張させて得られる出力は熱水Ｉ ＴＯＮ／
ＩＩあたり次のような値である。
熱水タービン１θ８の排気を気水分離して得られる圧力
１ ｋｇ／Ｃｎｒ２ａｂｓの飽和蒸気および飽和熱水の
量はそれぞれ次のような値となる。
１ ｋｇ／Ｃｎｒ２ａｂｓの飽和蒸気および飽和熱水の
量はそれぞれ次のような値となる。
１５０３８−９９．１７
飽第１１蒸気（０２′）＝ ６３８．８□−９９□７＝
０．０９４９ ＴＯＮ／Ｈ１）４オ１］熱水（１−Ｇ
２’） ＝ １−０．０９４９＝０．９０５１ Ｔｏ凡
４１いま圧力１１（ｉ７／ｚ２ａｂｓの飽和蒸気Ｉ Ｔ
ＯＮ／ｉ（を圧力５ ｋ４ｆｉｒｎ２ａｂ ｓまで圧縮
するのに必要な動力ＣＰＣ＞は ７１８１−（３３８，１ ｐ、、＝＝ ＝ １１５．２ ｋＷ Ｏ，８６ＸＯ，８ したがって熱水タービン１０８でイ０られる出力２．０
３ ｋＷによって圧縮できる蒸気の量（Ｇ３）はＪｔ’
ｌ速機１０９の損失を無しとすればそして圧縮された蒸
気が蒸気タービン１０５内でなす仕事は、 したがって第１図に示した従来のシングルフラッシュシ
ステムに比べて廃熱水Ｉ ＴＯＮ／Ｈ当シ２．７８ ｋ
Ｗの出力増大を図ることができ構成の複雑なダブルフラ
ッシュシステムとしなくても出力を増大させることがで
きる。なお残りの２次蒸気の量（Ｇ４）は Ｇ４＝ Ｇ２’−Ｇ、＝ ０．０９４９−０．０１７Ｇ
＝ ０．０７７３ ＴＯＮ、４（となりこれらは発電
以外の多目的利用に供せられる。
０．０９４９ ＴＯＮ／Ｈ１）４オ１］熱水（１−Ｇ
２’） ＝ １−０．０９４９＝０．９０５１ Ｔｏ凡
４１いま圧力１１（ｉ７／ｚ２ａｂｓの飽和蒸気Ｉ Ｔ
ＯＮ／ｉ（を圧力５ ｋ４ｆｉｒｎ２ａｂ ｓまで圧縮
するのに必要な動力ＣＰＣ＞は ７１８１−（３３８，１ ｐ、、＝＝ ＝ １１５．２ ｋＷ Ｏ，８６ＸＯ，８ したがって熱水タービン１０８でイ０られる出力２．０
３ ｋＷによって圧縮できる蒸気の量（Ｇ３）はＪｔ’
ｌ速機１０９の損失を無しとすればそして圧縮された蒸
気が蒸気タービン１０５内でなす仕事は、 したがって第１図に示した従来のシングルフラッシュシ
ステムに比べて廃熱水Ｉ ＴＯＮ／Ｈ当シ２．７８ ｋ
Ｗの出力増大を図ることができ構成の複雑なダブルフラ
ッシュシステムとしなくても出力を増大させることがで
きる。なお残りの２次蒸気の量（Ｇ４）は Ｇ４＝ Ｇ２’−Ｇ、＝ ０．０９４９−０．０１７Ｇ
＝ ０．０７７３ ＴＯＮ、４（となりこれらは発電
以外の多目的利用に供せられる。
次に第２の実施例としての１次蒸気合流式ダブルフラッ
シュシステムの場合について説明する。この第２の実施
例の場合には前述したように供給させる構成である。そ
してその分による出力の増加は したがって第１図に示した従来のシングルフラッシュシ
ステムに比べて排熱水Ｉ ＴＯＮ／Ｉ（当シ（ｐＢ’
＋ｐ、” ）分の出力を増大させることができる。
シュシステムの場合について説明する。この第２の実施
例の場合には前述したように供給させる構成である。そ
してその分による出力の増加は したがって第１図に示した従来のシングルフラッシュシ
ステムに比べて排熱水Ｉ ＴＯＮ／Ｉ（当シ（ｐＢ’
＋ｐ、” ）分の出力を増大させることができる。
Ｐ、’ ＋Ｐ、” ＝ ２．７８＋５ＢＢ ＝ ８．６
６ ｋＷ−また第２図に示した従来のダブルフラッシュ
システムに比べて（ｐｓ／ 十ｐ、／／ −ｐｓ）分の
出力を増大さぜることかできる。
６ ｋＷ−また第２図に示した従来のダブルフラッシュ
システムに比べて（ｐｓ／ 十ｐ、／／ −ｐｓ）分の
出力を増大さぜることかできる。
（Ｐｓ十Ｐ３”）−Ｐ８＝８．６６−７．４６＝１．２
０ ｋＷ次に第９図のｉ−１＋線図を参照して第３の実
施例の場合について説明する。なお第９図中線図（４）
は飽和線、（Ｂ）は蒸気タービン膨張線、０）は蒸気圧
縮機圧縮綜をそれぞれ示す。この第３の実施例である全
量圧縮式ダブルフラッシュシステムは２次蒸気貴の総て
（Ｇ２’ −０，０９４９ＴＯＮ／Ｈ）を蒸気圧縮４９
Ｊ１１０に導入しており、熱水タービン１０８の出力２
．０３ ｋＷでこの２次蒸気全量を圧縮するとそのとき
のエンクルピ上昇は、となる。ここで蒸気圧縮機１１０
の効率は８０チであるから断熱圧縮した場合のエンクル
ビ上昇は Δｈａ＝Δｈ、 Ｘ Ｏ，８＝ １８．４０ｘ０．８
＝ １４．７２ ｋｃａｌ／Ｉ（１７である。したがっ
て第９図にも示すように２次蒸気は全量１．４２ ｋｇ
／２ｍ２ａｂｓまで圧縮されることになる。そしてこの
２次蒸気が蒸気タービン１０５内でする仕事（ｐｓ／＃
）は である。したがって第１図に示した従来のシングルフラ
ッシュシステムに比べて廃熱水ＩＴＯＮ／Ｈ当り８．６
２ ｋＷの出力増大を図ることができる〇また第２図に
示す従来のダブルフラッシュシステムに比べて（ｐＢ／
／／ ｐ、 ）分の出力の増大を図ることができる。
０ ｋＷ次に第９図のｉ−１＋線図を参照して第３の実
施例の場合について説明する。なお第９図中線図（４）
は飽和線、（Ｂ）は蒸気タービン膨張線、０）は蒸気圧
縮機圧縮綜をそれぞれ示す。この第３の実施例である全
量圧縮式ダブルフラッシュシステムは２次蒸気貴の総て
（Ｇ２’ −０，０９４９ＴＯＮ／Ｈ）を蒸気圧縮４９
Ｊ１１０に導入しており、熱水タービン１０８の出力２
．０３ ｋＷでこの２次蒸気全量を圧縮するとそのとき
のエンクルピ上昇は、となる。ここで蒸気圧縮機１１０
の効率は８０チであるから断熱圧縮した場合のエンクル
ビ上昇は Δｈａ＝Δｈ、 Ｘ Ｏ，８＝ １８．４０ｘ０．８
＝ １４．７２ ｋｃａｌ／Ｉ（１７である。したがっ
て第９図にも示すように２次蒸気は全量１．４２ ｋｇ
／２ｍ２ａｂｓまで圧縮されることになる。そしてこの
２次蒸気が蒸気タービン１０５内でする仕事（ｐｓ／＃
）は である。したがって第１図に示した従来のシングルフラ
ッシュシステムに比べて廃熱水ＩＴＯＮ／Ｈ当り８．６
２ ｋＷの出力増大を図ることができる〇また第２図に
示す従来のダブルフラッシュシステムに比べて（ｐＢ／
／／ ｐ、 ）分の出力の増大を図ることができる。
（Ｐ、′−Ｐ、 ） ＝ ８．６２−７．４６ ＝ １
．１６ ｋｗこのように第１ないし第３の実施例のいず
れの場合にも熱水の有効利用を効果的に図ることができ
効率の篩い地熱発電フ０ラントを提供することができる
。また第１ないし第３の実施例いずれの場合にも蒸気圧
縮機１１０によシ圧縮され乾き１ｆを与えられた蒸気が
蒸気タービン１０５＋ｊｑに流入するので、第１の実施
例は従来のシングルフラッシュシステムの場合より、第
２および第３の実施例は従来のダブルフラッシュシステ
ムの場合より蒸気タービン１０５内の湿９度が軽減され
る。
．１６ ｋｗこのように第１ないし第３の実施例のいず
れの場合にも熱水の有効利用を効果的に図ることができ
効率の篩い地熱発電フ０ラントを提供することができる
。また第１ないし第３の実施例いずれの場合にも蒸気圧
縮機１１０によシ圧縮され乾き１ｆを与えられた蒸気が
蒸気タービン１０５＋ｊｑに流入するので、第１の実施
例は従来のシングルフラッシュシステムの場合より、第
２および第３の実施例は従来のダブルフラッシュシステ
ムの場合より蒸気タービン１０５内の湿９度が軽減され
る。
以上詳述したように本発明による地熱発電プラントは、
地熱井から導入した蒸気および熱水の混合流体を気水分
離して、分＾１ｔされた蒸気を発電機用タービンに９（
給する地熱発電プラントにおいて、上記混合流体を気水
分Ｍ ｔ、た際分離された熱水により熱水タービンを駆
動させ、この熱水タービンのＨ２’ｌ動によシ熱水ター
ビンに連結された蒸気圧縮機を駆動させ、この蒸気圧縮
機により熱水タービンからの排気蒸気を圧縮して前記発
電機用タービンに供給する構成である。
地熱井から導入した蒸気および熱水の混合流体を気水分
離して、分＾１ｔされた蒸気を発電機用タービンに９（
給する地熱発電プラントにおいて、上記混合流体を気水
分Ｍ ｔ、た際分離された熱水により熱水タービンを駆
動させ、この熱水タービンのＨ２’ｌ動によシ熱水ター
ビンに連結された蒸気圧縮機を駆動させ、この蒸気圧縮
機により熱水タービンからの排気蒸気を圧縮して前記発
電機用タービンに供給する構成である。
したがって気水分離器により分離された熱水のエネルギ
を有効に利用することが可能となり、それによってプラ
ント全体の効率を向上させることができる。
を有効に利用することが可能となり、それによってプラ
ント全体の効率を向上させることができる。
第１図および第２図は従来例を示す地熱発電プラントの
概略系統図、第３図は本発明の第１の実施例を示す地熱
発電プラントの概略系統図、第４図は第２の実施例を示
す地熱発電プラントの概略系統図、第５図は第３実施例
を示す地熱発電プラントの概略系統図、第６図ないし第
９図は第１ないし第３の実施例の効果を説明する為の（
＋−，）線図である。 １０１・・・地熱井、１０３，１１１・・・気水分離器
、１０５・・・蒸気タービン、１０８・・・熱水タービ
ン、１１Ｏ・・・蒸気圧縮機。
概略系統図、第３図は本発明の第１の実施例を示す地熱
発電プラントの概略系統図、第４図は第２の実施例を示
す地熱発電プラントの概略系統図、第５図は第３実施例
を示す地熱発電プラントの概略系統図、第６図ないし第
９図は第１ないし第３の実施例の効果を説明する為の（
＋−，）線図である。 １０１・・・地熱井、１０３，１１１・・・気水分離器
、１０５・・・蒸気タービン、１０８・・・熱水タービ
ン、１１Ｏ・・・蒸気圧縮機。
Claims (1)
- 地熱井から導入した蒸気および熱水の混合流体を気水分
離して、分離された蒸気を発電機用タービンに供給する
地熱発電プラントにおいて、上記混合流体を気水分離し
た際分離された熱水によシ熱水タービンを駆動させ、こ
の熱水タービンの駆動によシ熱水タービンに連結された
蒸気圧縮機を駆動させ、この蒸気圧縮機によシ熱水ター
ビンからの排気蒸気を圧縮して前記発電機用タービンに
供給することを特徴とする地熱発電プラント。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58205521A JPS6098178A (ja) | 1983-11-01 | 1983-11-01 | 地熱発電プラント |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58205521A JPS6098178A (ja) | 1983-11-01 | 1983-11-01 | 地熱発電プラント |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6098178A true JPS6098178A (ja) | 1985-06-01 |
| JPH048632B2 JPH048632B2 (ja) | 1992-02-17 |
Family
ID=16508252
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58205521A Granted JPS6098178A (ja) | 1983-11-01 | 1983-11-01 | 地熱発電プラント |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6098178A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5970714A (en) * | 1992-10-02 | 1999-10-26 | Ormat Industries Ltd. | Geothermal power plant operating on high pressure geothermal fluid |
| JP2009068437A (ja) * | 2007-09-14 | 2009-04-02 | Hitachi Ltd | 重質油焚きガスタービンの発電システム |
-
1983
- 1983-11-01 JP JP58205521A patent/JPS6098178A/ja active Granted
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5970714A (en) * | 1992-10-02 | 1999-10-26 | Ormat Industries Ltd. | Geothermal power plant operating on high pressure geothermal fluid |
| JP2009068437A (ja) * | 2007-09-14 | 2009-04-02 | Hitachi Ltd | 重質油焚きガスタービンの発電システム |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH048632B2 (ja) | 1992-02-17 |
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