JPS61100657A - 生物学的アンモニア濃度測定装置 - Google Patents
生物学的アンモニア濃度測定装置Info
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- JPS61100657A JPS61100657A JP22224384A JP22224384A JPS61100657A JP S61100657 A JPS61100657 A JP S61100657A JP 22224384 A JP22224384 A JP 22224384A JP 22224384 A JP22224384 A JP 22224384A JP S61100657 A JPS61100657 A JP S61100657A
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- Purification Treatments By Anaerobic Or Anaerobic And Aerobic Bacteria Or Animals (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の属する技術分野〕
本発明は廃水の生物学的脱窒に際して、硝化プロセスに
おける曝気槽内のアンモニア濃度を曝気排ガスより測定
する生物学的アンモニア濃度測定装置に関する。
おける曝気槽内のアンモニア濃度を曝気排ガスより測定
する生物学的アンモニア濃度測定装置に関する。
環境汚染の進行に伴い、廃水中の栄養塩類、とりわけ窒
素およびリン化合物に起因する河川、湖沼、あるいは海
域の富栄養化現象が深刻な社会問題となっている。この
富栄養化の防止策として廃水中の窒素あるいはリン化合
物の除去技術が開発されている。このうち、窒素除去法
としては、生物学的脱窒法が最もを望とされている。こ
の方法は好気性条件において活性汚泥とともに生育する
硝化菌によりアンモニアを亜硝酸あるいは硝酸に酸化す
る硝化プロセスと、嫌気性条件下において通性嫌気性菌
が亜も）”ｊ酸あるいは硝酸イオンの酸素を吸収に利用
することにより亜硝酸あるいは硝酸イオンを窒素ガスに
還元する脱硝プロセスとからなる。これら両プロセスの
組合せにより廃水中の窒素化合物は最終的に窒素ガスと
して除去される。
素およびリン化合物に起因する河川、湖沼、あるいは海
域の富栄養化現象が深刻な社会問題となっている。この
富栄養化の防止策として廃水中の窒素あるいはリン化合
物の除去技術が開発されている。このうち、窒素除去法
としては、生物学的脱窒法が最もを望とされている。こ
の方法は好気性条件において活性汚泥とともに生育する
硝化菌によりアンモニアを亜硝酸あるいは硝酸に酸化す
る硝化プロセスと、嫌気性条件下において通性嫌気性菌
が亜も）”ｊ酸あるいは硝酸イオンの酸素を吸収に利用
することにより亜硝酸あるいは硝酸イオンを窒素ガスに
還元する脱硝プロセスとからなる。これら両プロセスの
組合せにより廃水中の窒素化合物は最終的に窒素ガスと
して除去される。
しかし、前述の硝化プロセスは硝化菌の増殖速度が遅（
、また、水温などの影響を受けやすいことからその管理
が難しく、したがって生物学的脱窒法を実用化する上で
硝化プロセスの適性な管理が最大の課題の一つである。
、また、水温などの影響を受けやすいことからその管理
が難しく、したがって生物学的脱窒法を実用化する上で
硝化プロセスの適性な管理が最大の課題の一つである。
硝化プロセスを管理するためには曝気槽内のアンモニア
濃度を測定し、アンモニアが確実に硝化されているかを
チェックする必要がある。このためには、アンモニアイ
オンの分析用として開発された選択性電極を使うことが
考えられた。しかし、イオン選択性電極は安定性に乏し
く、オンライン計器としての使用には必ずしも充分とは
いえない。
濃度を測定し、アンモニアが確実に硝化されているかを
チェックする必要がある。このためには、アンモニアイ
オンの分析用として開発された選択性電極を使うことが
考えられた。しかし、イオン選択性電極は安定性に乏し
く、オンライン計器としての使用には必ずしも充分とは
いえない。
そこで、本発明者らは先に検水中のを機窒素とアンモニ
ア性窒素を湯気排ガス測定にてオンライン測定する方法
を開発し、特許出願中である。
ア性窒素を湯気排ガス測定にてオンライン測定する方法
を開発し、特許出願中である。
（特願昭５３−２５１１３号）、この方法は第３図に示
されるように前曝気槽１、固定床もつ王曝気槽２）後湯
気槽３、酸素分析計４、二酸化炭素分析計５、演算器６
、検水サンプリングポンプ７、空気ポンプ８、定量パル
プ９で構成された装置を用い、前曝気槽１で検水中の酸
素と二酸化炭素を大気中のそれぞれの分圧に対する平？
Ｍ濃度にし、次いで主曝気槽２において固定に付着され
ている活性汚泥の作用によりＢＯＤ成分の酸化と窒素成
分の硝化を行い、最後に後曝気槽３で検水中の酸素およ
び二酸化炭素を再び大気中のそれぞれの分圧に対する平
衡濃度にして排出する。このときの主曝気槽２と後曝気
槽３で得られる酸素消費速度と二酸化炭素発生量の差よ
り検水中の有機窒素およびアンモニア性窒素を求めるも
のである。
されるように前曝気槽１、固定床もつ王曝気槽２）後湯
気槽３、酸素分析計４、二酸化炭素分析計５、演算器６
、検水サンプリングポンプ７、空気ポンプ８、定量パル
プ９で構成された装置を用い、前曝気槽１で検水中の酸
素と二酸化炭素を大気中のそれぞれの分圧に対する平？
Ｍ濃度にし、次いで主曝気槽２において固定に付着され
ている活性汚泥の作用によりＢＯＤ成分の酸化と窒素成
分の硝化を行い、最後に後曝気槽３で検水中の酸素およ
び二酸化炭素を再び大気中のそれぞれの分圧に対する平
衡濃度にして排出する。このときの主曝気槽２と後曝気
槽３で得られる酸素消費速度と二酸化炭素発生量の差よ
り検水中の有機窒素およびアンモニア性窒素を求めるも
のである。
すなわち、この方法は雪掻法とは異なり、検出端が下水
と直接接触することがないため、検出端のよごれから来
る検出機能の低下がなく、安定したオンライン測定が望
まれる。
と直接接触することがないため、検出端のよごれから来
る検出機能の低下がなく、安定したオンライン測定が望
まれる。
ところが、前述の公知方法には次の欠点が存することが
明らかになった。
明らかになった。
（１）二酸化炭素−は水中に多く溶解するため、二酸化
炭素生成量を測定するためには前曝気と後曝気を行って
流入水および流出水に含まれる二酸化炭素の影響を除去
する必要があった。しかし、検水として曝気槽内の活性
汚泥をサンプリングすると、活性汚泥中の硝化菌の作用
により前曝気中に硝化反応が進み、アンモニア濃度の測
定値が低く出る傾向にあった。
炭素生成量を測定するためには前曝気と後曝気を行って
流入水および流出水に含まれる二酸化炭素の影響を除去
する必要があった。しかし、検水として曝気槽内の活性
汚泥をサンプリングすると、活性汚泥中の硝化菌の作用
により前曝気中に硝化反応が進み、アンモニア濃度の測
定値が低く出る傾向にあった。
（２）測定に際して酸素分析計と二酸化炭素分析計が用
いられるが、これらはそれぞれ、測定原理が異なるため
、これら分析計間の相対誤差がアンモニア濃度の小さい
場合には測定誤差として大きく現れていた。
いられるが、これらはそれぞれ、測定原理が異なるため
、これら分析計間の相対誤差がアンモニア濃度の小さい
場合には測定誤差として大きく現れていた。
これらの欠点はアンモニア濃度の測定に当たり、二酸化
炭素の生成速度を測定することに起因している。
炭素の生成速度を測定することに起因している。
本発明の目的は生物学的脱窒法における硝化プロセスを
適正に管理するためのアンモニア濃度測定の必要性に鑑
みて、従来技術では測定が困難であったアンモニア濃度
の低い場合でも曝気槽内のアンモニア濃度をオンライン
で安定して測定できる生物学的アンモニア濃度測定装置
を提供することにある。
適正に管理するためのアンモニア濃度測定の必要性に鑑
みて、従来技術では測定が困難であったアンモニア濃度
の低い場合でも曝気槽内のアンモニア濃度をオンライン
で安定して測定できる生物学的アンモニア濃度測定装置
を提供することにある。
前述の目的を達成するため、本発明によれば、廃水を生
物学的に処理する活性汚泥処理工程における活性汚泥の
一部を一定量導入された小型曝気槽と、この槽内の活性
汚泥の酸素消費速度を測定する手段と、この槽内に硝化
抑制剤を注入する手段と、硝化抑制剤を前記小型曝気槽
内に注入しない場合と注入した場合の酸素消費量の差を
積分値として求める演算器とを備え、この積分値により
アンモニア濃度を測定することを特徴とする。
物学的に処理する活性汚泥処理工程における活性汚泥の
一部を一定量導入された小型曝気槽と、この槽内の活性
汚泥の酸素消費速度を測定する手段と、この槽内に硝化
抑制剤を注入する手段と、硝化抑制剤を前記小型曝気槽
内に注入しない場合と注入した場合の酸素消費量の差を
積分値として求める演算器とを備え、この積分値により
アンモニア濃度を測定することを特徴とする。
以下、本発明装置を具体的に説明する。
まず、本発明にかかる曝気排ガスによる生物学的アンモ
ニア濃度測定装置の原理を詳述すると次のとおりである
。
ニア濃度測定装置の原理を詳述すると次のとおりである
。
一般に、廃水を活性汚泥法により処理すると、ＢＯＤ成
分が酸化除去されると同時に廃水中のアンモニア成分が
亜硝酸あるいは硝酸に酸化される、いわゆる硝化作用が
現れる。これは活性汚泥中に生育する硝化菌によるもの
である。硝化菌にはアンモニアを亜硝酸に酸化するＮｉ
ｔｒｏｓｏｍｏｎａｓと亜硝酸を硝酸に酸化するＮ１ｔ
ｒｏｂａｃｔｏｒがある。これら硝化菌は独立栄養性細
菌と呼ばれ、二酸化炭素、すなわち、水中の炭酸塩を唯
一の炭素源として増殖する。これは廃水中の有機物を炭
素源として増殖するＲＯＤ酸化菌（従属栄養性ｍ菌）と
大きく異なる点である。また、ＢＯＤ酸化菌および硝化
菌はともに好気性細菌であるが、ＢＯＤ酸化菌は廃水中
の有機物を水と二酸化炭素に酸化する際のエネルギーを
増殖に利用するのに対し、硝化菌はアンモニアを亜硝酸
に、あるいは亜硝酸を硝酸に酸化する際のエネルギーに
よって増殖する。曝気槽内ではこれらの酸化反応と微生
物の増殖が行われるが、それぞれの化学量論式は以下の
とおりである。
分が酸化除去されると同時に廃水中のアンモニア成分が
亜硝酸あるいは硝酸に酸化される、いわゆる硝化作用が
現れる。これは活性汚泥中に生育する硝化菌によるもの
である。硝化菌にはアンモニアを亜硝酸に酸化するＮｉ
ｔｒｏｓｏｍｏｎａｓと亜硝酸を硝酸に酸化するＮ１ｔ
ｒｏｂａｃｔｏｒがある。これら硝化菌は独立栄養性細
菌と呼ばれ、二酸化炭素、すなわち、水中の炭酸塩を唯
一の炭素源として増殖する。これは廃水中の有機物を炭
素源として増殖するＲＯＤ酸化菌（従属栄養性ｍ菌）と
大きく異なる点である。また、ＢＯＤ酸化菌および硝化
菌はともに好気性細菌であるが、ＢＯＤ酸化菌は廃水中
の有機物を水と二酸化炭素に酸化する際のエネルギーを
増殖に利用するのに対し、硝化菌はアンモニアを亜硝酸
に、あるいは亜硝酸を硝酸に酸化する際のエネルギーに
よって増殖する。曝気槽内ではこれらの酸化反応と微生
物の増殖が行われるが、それぞれの化学量論式は以下の
とおりである。
まず、ＢＯＤ酸化菌については、有機物の酸化、細胞物
質の合成、細胞物質の酸化についてそれぞれ式（１）
、（２） 、および（３）が成り立つ。
質の合成、細胞物質の酸化についてそれぞれ式（１）
、（２） 、および（３）が成り立つ。
ＣｗＨｖＯｚ ＋Ｏ！−Ｃｏｔ ＋）ｌ、○ （１）
ＣＸ Ｈｖ Ｏｚ ＋Ｎ Ｈ３＋ Ｏ！−細胞物質＋Ｃ
Ｏ。
ＣＸ Ｈｖ Ｏｚ ＋Ｎ Ｈ３＋ Ｏ！−細胞物質＋Ｃ
Ｏ。
”ＨｚＯ（２）
細胞物質＋０２→ ＣＯｚ ＋ Ｈｚ Ｏ＋ Ｎ Ｈ３
（３）また、廃水中の有機性窒素Ｏｒｇ−Ｎは活性汚泥
で処理するとアンモニアになることが知られており、こ
れは式（４）で表される。
（３）また、廃水中の有機性窒素Ｏｒｇ−Ｎは活性汚泥
で処理するとアンモニアになることが知られており、こ
れは式（４）で表される。
Ｏｒｇ−Ｎ−ＮＨｓ （４）次
に、硝化菌によるアンモニアおよび亜硝酸の酸化反応は
、 Ｎｉｔｒｏｓｏｍｏｎａｓｓ ＮＨ４”÷１．５０ｔ → ２Ｈ” ＋Ｈ，Ｏ＋
Ｎｏｖ （５） ＮｉｔｒｏｂａｃＬｏｒ Ｎｏｔ 十０．５０ｔ −Ｎｏ；
（６）となり、全体で ＮＨ，。 ÷２０□ →Ｎｏ； ＋ ２Ｈ”
＋ ＨｚＯ（７）となる。
に、硝化菌によるアンモニアおよび亜硝酸の酸化反応は
、 Ｎｉｔｒｏｓｏｍｏｎａｓｓ ＮＨ４”÷１．５０ｔ → ２Ｈ” ＋Ｈ，Ｏ＋
Ｎｏｖ （５） ＮｉｔｒｏｂａｃＬｏｒ Ｎｏｔ 十０．５０ｔ −Ｎｏ；
（６）となり、全体で ＮＨ，。 ÷２０□ →Ｎｏ； ＋ ２Ｈ”
＋ ＨｚＯ（７）となる。
硝化菌はこれらの酸化反応のエネルギーを利用して増殖
するが、その増殖式はＮ１ｔｒｏｓｏｓｏｎａｓｓ、旧
けｏｂａｃｔｏｒの実験式をＣｓ Ｈ、Ｎ Ｏｘと仮定
すると、それぞれ式（８）および（９）で表される。
するが、その増殖式はＮ１ｔｒｏｓｏｓｏｎａｓｓ、旧
けｏｂａｃｔｏｒの実験式をＣｓ Ｈ、Ｎ Ｏｘと仮定
すると、それぞれ式（８）および（９）で表される。
１５ＣＣｈ ＋ １３ ＮＨ４°−１ＯＮＯ； ＋３
ＣｓＨｑＮＯｔ ＋ ２３Ｈ” ＋４Ｈ！Ｏ（８）Ｎ１
ｔｒｏｓｏｓｏｎａｓｓ ５ＣＯｘ ＋ＮＨａ” ＋１ＯＮＯ； ＋２ＨｔＯ−
１ＯＮＯｘ ＋ Ｃ５ＨｑＮＯｔ ＋ Ｈ”
（９）（Ｎｉｔｒｏｂａｃｔｏｒ） 全体として ２０ＣＯ，＋ １４ＮＨ４゜＝ ４ Ｃｓ Ｈｑ Ｎ
Ｏｔ ＋１ＯＮＯｘ ＋ ２４Ｈ” ＋ ２ＨｚＯ
（１０）Ｎｉｔｒｏｓｏｍｏｎａｓｓ ＋
Ｎ１ｔｒｏｂａｃｔｏｒとなる。
ＣｓＨｑＮＯｔ ＋ ２３Ｈ” ＋４Ｈ！Ｏ（８）Ｎ１
ｔｒｏｓｏｓｏｎａｓｓ ５ＣＯｘ ＋ＮＨａ” ＋１ＯＮＯ； ＋２ＨｔＯ−
１ＯＮＯｘ ＋ Ｃ５ＨｑＮＯｔ ＋ Ｈ”
（９）（Ｎｉｔｒｏｂａｃｔｏｒ） 全体として ２０ＣＯ，＋ １４ＮＨ４゜＝ ４ Ｃｓ Ｈｑ Ｎ
Ｏｔ ＋１ＯＮＯｘ ＋ ２４Ｈ” ＋ ２ＨｚＯ
（１０）Ｎｉｔｒｏｓｏｍｏｎａｓｓ ＋
Ｎ１ｔｒｏｂａｃｔｏｒとなる。
一方、硝化菌の生産係数は実験的に求められており、ア
ンモニア１ｇの酸化に対し、０．０４乃至０．１３ｇの
Ｎｉ Ｌｒｏｓｏｍｏｎａｓｓが生産され、亜硝酸１ｇ
の酸化に対し、０．０２乃至０．０７ｇのＮ１ｔｒｏｂ
ａｃｔｏｒが生産される。これらの値は酸化反応（５）
、（６）および（７）に対して増殖反応（８） 、（
９）および（１０）の割合が非常に少ないことを示して
おり、これらの生産係数を考慮して式（７） と（ｌＯ
）を組み合わせると、酸化と増殖の全体反応として式（
１１）が得られる。
ンモニア１ｇの酸化に対し、０．０４乃至０．１３ｇの
Ｎｉ Ｌｒｏｓｏｍｏｎａｓｓが生産され、亜硝酸１ｇ
の酸化に対し、０．０２乃至０．０７ｇのＮ１ｔｒｏｂ
ａｃｔｏｒが生産される。これらの値は酸化反応（５）
、（６）および（７）に対して増殖反応（８） 、（
９）および（１０）の割合が非常に少ないことを示して
おり、これらの生産係数を考慮して式（７） と（ｌＯ
）を組み合わせると、酸化と増殖の全体反応として式（
１１）が得られる。
ＮＨ４” ＋ １．８３ ｏｚ ＋ ０．ＩＣ０ｔ
→０．０２１ＣｓＨｙＮ Ｏｘ ＋０．９４Ｈ！Ｏ＋
０．９８Ｎ ０ｘところで、通常の生物学的硝化プロセ
スではアンモニアの亜硝酸への酸化が律速段階となるた
めに、アンモニアはほとんど硝酸まで酸化されると考え
てよ（、したがって以下の議論は式（１１）を用いて行
う。
→０．０２１ＣｓＨｙＮ Ｏｘ ＋０．９４Ｈ！Ｏ＋
０．９８Ｎ ０ｘところで、通常の生物学的硝化プロセ
スではアンモニアの亜硝酸への酸化が律速段階となるた
めに、アンモニアはほとんど硝酸まで酸化されると考え
てよ（、したがって以下の議論は式（１１）を用いて行
う。
このように活性汚泥法では、ＢＯＯ酸化菌によるＢＯ口
成分の除去と、硝化菌によるアンモニアの硝酸、亜硝酸
への硝化が同時に行われるため、その際に消費される酸
素量も両者の反応の合計量である。この反応をバンチ槽
で行ったときの関係を第２図に示す、第２図において、
実線Ａが実測される酸素消費速度であって、反応開始時
点は酸化と硝化が併わさった酸素消費速度を示すが、活
性汚泥に含まれるアンモニアの硝化が終了した時点で急
激に酸素消費速度が小さくなり、ＲＯＤ酸化菌のみによ
る酸素消費速度となる。一方、点線ＢはＢＯＤ酸化菌の
みによる酸素消費速度で、実線Ａと点線Ｂで囲まれた斜
線部分が活性汚泥中に含まれるアンモニアの硝化によっ
て消費される酸素の量である。よって、この酸素消費量
が求められれば、（１１）式の関係からアンモニア濃度
を求めることができる。
成分の除去と、硝化菌によるアンモニアの硝酸、亜硝酸
への硝化が同時に行われるため、その際に消費される酸
素量も両者の反応の合計量である。この反応をバンチ槽
で行ったときの関係を第２図に示す、第２図において、
実線Ａが実測される酸素消費速度であって、反応開始時
点は酸化と硝化が併わさった酸素消費速度を示すが、活
性汚泥に含まれるアンモニアの硝化が終了した時点で急
激に酸素消費速度が小さくなり、ＲＯＤ酸化菌のみによ
る酸素消費速度となる。一方、点線ＢはＢＯＤ酸化菌の
みによる酸素消費速度で、実線Ａと点線Ｂで囲まれた斜
線部分が活性汚泥中に含まれるアンモニアの硝化によっ
て消費される酸素の量である。よって、この酸素消費量
が求められれば、（１１）式の関係からアンモニア濃度
を求めることができる。
ところが、ＢＯＤ Ｍｌ化田のみの酸素消費速度を実測
することができないため、従来はＢＯＤ酸化菌による酸
素消費速度とほぼ等しい二酸化炭素生成速度を用いてこ
の酸素消費速度を測定した。
することができないため、従来はＢＯＤ酸化菌による酸
素消費速度とほぼ等しい二酸化炭素生成速度を用いてこ
の酸素消費速度を測定した。
こ℃ため、従来法ではアンモニア濃度測定のために、二
酸化炭素生成速度を測定する必要があり、前述のような
欠点を有していた。
酸化炭素生成速度を測定する必要があり、前述のような
欠点を有していた。
そこで、本発明者らは酸素消費速度のみをもうてアンモ
ニア濃度を測定する方法を鋭意研究の結果、硝化抑制剤
を用いることにより１１００ Ｍ他面のみによる酸素消
費速度が求められることに着目した。ここで硝化抑制剤
はＢＯＤ酸化菌に影響を与えずに硝化作用を完全に抑制
する必要があり、本発明者らの実験検討の結果、硝化抑
制剤としてアリルチオ尿素（以下Ａ、Ｔ、Ｕと省略する
）を活性汚泥に対して０．３５乃至０．７ ｍｇ／ｇ−
Ｄε用いれば、本発明の使用目的に達することを明らか
にした。よって、このＡ、Ｔ、Ｕを用いることにより、
酸素消費量の測定のみでアンモニア濃度を測定すること
が可能となった・ 以下、本発明を実施例を用いてさらに詳述する。
ニア濃度を測定する方法を鋭意研究の結果、硝化抑制剤
を用いることにより１１００ Ｍ他面のみによる酸素消
費速度が求められることに着目した。ここで硝化抑制剤
はＢＯＤ酸化菌に影響を与えずに硝化作用を完全に抑制
する必要があり、本発明者らの実験検討の結果、硝化抑
制剤としてアリルチオ尿素（以下Ａ、Ｔ、Ｕと省略する
）を活性汚泥に対して０．３５乃至０．７ ｍｇ／ｇ−
Ｄε用いれば、本発明の使用目的に達することを明らか
にした。よって、このＡ、Ｔ、Ｕを用いることにより、
酸素消費量の測定のみでアンモニア濃度を測定すること
が可能となった・ 以下、本発明を実施例を用いてさらに詳述する。
実施例
第１図は本発明にかかる装置の一具体例の構成図であっ
て、二種の小型曝気槽、ならびに曝気排ガスより酸素消
費速度を測定する手段を備えた例を示す、１０は廃水を
生物学的に処理する活性汚泥処理工程における曝気槽で
あって、この曝気槽ｌＯから活性汚泥の一部が原水供給
装置１１（原水サンブリ°ング装置）により、硝化抑制
剤無添加型の小型曝気槽１２および硝化抑制剤添加型の
小型曝気槽１３に同量ずつ供給される。これらの小型曝
気槽１２．１３は硝化抑制剤添加型の小型曝気槽１３が
硝化抑制剤供給装置１９を備える以外は全く同じである
。
て、二種の小型曝気槽、ならびに曝気排ガスより酸素消
費速度を測定する手段を備えた例を示す、１０は廃水を
生物学的に処理する活性汚泥処理工程における曝気槽で
あって、この曝気槽ｌＯから活性汚泥の一部が原水供給
装置１１（原水サンブリ°ング装置）により、硝化抑制
剤無添加型の小型曝気槽１２および硝化抑制剤添加型の
小型曝気槽１３に同量ずつ供給される。これらの小型曝
気槽１２．１３は硝化抑制剤添加型の小型曝気槽１３が
硝化抑制剤供給装置１９を備える以外は全く同じである
。
次に硝化抑制剤添加型の小型曝気槽１３には硝化抑制剤
供給装置１９から硝化抑制剤が供給される。
供給装置１９から硝化抑制剤が供給される。
さらにこれら二種の小型曝気槽１２．１３にはそれぞれ
、一定量の空気が空気ポンプ１６より定量バルブ１７、
＋７を通って供給され、そして撹拌ペラ１５、】５の働
きでそれぞれ小型曝気槽１２．１３内の活性汚泥に空気
が供給される。その曝気排ガスは切換バルブ２０により
一定時間毎に交互に切換られ、曝気排ガスより酸素消費
速度を測定する手段としての酸素分析計２１で酸素消費
速度が測定され、さらに演算器２２で両槽１２．１３の
酸素消費速度の差を求めることにより硝化速度が測定さ
れる。第１図中、１４．１４はそれぞれ攪拌モータ、１
Ｂ、ｔＳはそれぞれ排水バルブ、２３．２３はそれぞれ
ＰＨＩＩｉｌ制御装置である。
、一定量の空気が空気ポンプ１６より定量バルブ１７、
＋７を通って供給され、そして撹拌ペラ１５、】５の働
きでそれぞれ小型曝気槽１２．１３内の活性汚泥に空気
が供給される。その曝気排ガスは切換バルブ２０により
一定時間毎に交互に切換られ、曝気排ガスより酸素消費
速度を測定する手段としての酸素分析計２１で酸素消費
速度が測定され、さらに演算器２２で両槽１２．１３の
酸素消費速度の差を求めることにより硝化速度が測定さ
れる。第１図中、１４．１４はそれぞれ攪拌モータ、１
Ｂ、ｔＳはそれぞれ排水バルブ、２３．２３はそれぞれ
ＰＨＩＩｉｌ制御装置である。
ここで小型曝気槽１２．１３から測定される酸素消費速
度は第２図によって説明される。すなわち実線Ａは小型
曝気槽１２で測定さ、れる酸素消費速度の経時変化で、
破１１１Ｂは硝化抑制剤添加型の小型曝気槽１３から測
定される酸素消費速度の経時変化である。またこの雨曝
気槽１２．１３はＰＨＩＩＩＩＪ御装置２３．２３によ
り常にＰＨ値が等しくなるように制御されるため、ａｏ
ｏ Ｈの働きも等しく、よってＲＯＤ ＠による酸素消
費量は両槽とも等しい、このため、演算器２２で両槽か
らの酸素消費速度の差を積分しく１１）式の関係を用い
て換算することにより試料中に含まれるアンモニア濃度
を求めることができる。
度は第２図によって説明される。すなわち実線Ａは小型
曝気槽１２で測定さ、れる酸素消費速度の経時変化で、
破１１１Ｂは硝化抑制剤添加型の小型曝気槽１３から測
定される酸素消費速度の経時変化である。またこの雨曝
気槽１２．１３はＰＨＩＩＩＩＪ御装置２３．２３によ
り常にＰＨ値が等しくなるように制御されるため、ａｏ
ｏ Ｈの働きも等しく、よってＲＯＤ ＠による酸素消
費量は両槽とも等しい、このため、演算器２２で両槽か
らの酸素消費速度の差を積分しく１１）式の関係を用い
て換算することにより試料中に含まれるアンモニア濃度
を求めることができる。
（発明の効果〕
以上のように、本発明によれば、曝気槽内のアンモニア
濃度を、曝気排ガス中の酸素分析のみによって測定しう
るため、安定して正確なオンライン測定が可能である。
濃度を、曝気排ガス中の酸素分析のみによって測定しう
るため、安定して正確なオンライン測定が可能である。
また、構成分析機器としては、従来法では必要とされて
いた二酸化炭素分析計を必要としなくなったから、非常
に安価になるとともに分析装置間の相対誤差が解消され
、分析計の調整作業も半減した。
いた二酸化炭素分析計を必要としなくなったから、非常
に安価になるとともに分析装置間の相対誤差が解消され
、分析計の調整作業も半減した。
第１図は本発明にかかる測定装置の一興体例の構成図を
示し、第２図は本発明にかかる測定装置の原理の説明し
たグラフを示し、第３図は従来の測定装置の構成図を示
す。 １０・・・曝気槽、 １２．１３・・・小型曝気槽、１
９・・・硝化抑制剤供給装置、２１・・・酸素分析計、
２２・・・演算器 蒔 間 算３目
示し、第２図は本発明にかかる測定装置の原理の説明し
たグラフを示し、第３図は従来の測定装置の構成図を示
す。 １０・・・曝気槽、 １２．１３・・・小型曝気槽、１
９・・・硝化抑制剤供給装置、２１・・・酸素分析計、
２２・・・演算器 蒔 間 算３目
Claims (2)
- （１）廃水を生物学的に処理する活性汚泥処理工程にお
ける活性汚泥の一部を一定量導入された小型曝気槽と、
前記小型曝気槽内の活性汚泥の酸素消費速度を測定する
手段と、前記小型曝気槽内に硝化抑制剤を注入する手段
と、硝化抑制剤を前記小型曝気槽内に注入しない場合と
注入した場合の酸素消費量の差を積分値として求める演
算器とを備え、この積分値によりアンモニア濃度を測定
することを特徴とする生物学的硝化速度測定装置。 - （２）特許請求の範囲第１項に記載の生物学的アンモニ
ア濃度測定装置において、二種の小型曝気槽と、曝気排
ガスより酸素消費速度を測定する手段を備え、一方の小
型曝気槽で硝化抑制剤を注入しない場合の酸素消費量を
測定するとともに他方の小型曝気槽で硝化抑制剤を注入
した場合の酸素消費量を測定し、両者の差の積分値を演
算器により求めることによりアンモニア濃度を測定する
ようにした生物学的アンモニア濃度測定装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22224384A JPS61100657A (ja) | 1984-10-24 | 1984-10-24 | 生物学的アンモニア濃度測定装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22224384A JPS61100657A (ja) | 1984-10-24 | 1984-10-24 | 生物学的アンモニア濃度測定装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61100657A true JPS61100657A (ja) | 1986-05-19 |
Family
ID=16779340
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22224384A Pending JPS61100657A (ja) | 1984-10-24 | 1984-10-24 | 生物学的アンモニア濃度測定装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61100657A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01143692A (ja) * | 1987-11-28 | 1989-06-06 | Meidensha Corp | 活性汚泥処理のプロセス制御装置 |
| JPH01143694A (ja) * | 1987-11-28 | 1989-06-06 | Meidensha Corp | 活性汚泥処理のプロセス制御装置 |
| JPH01143695A (ja) * | 1987-11-28 | 1989-06-06 | Meidensha Corp | 活性汚泥処理装置の監視制御装置 |
| JPH01143693A (ja) * | 1987-11-28 | 1989-06-06 | Meidensha Corp | 活性汚泥処理のプロセス制御装置 |
-
1984
- 1984-10-24 JP JP22224384A patent/JPS61100657A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01143692A (ja) * | 1987-11-28 | 1989-06-06 | Meidensha Corp | 活性汚泥処理のプロセス制御装置 |
| JPH01143694A (ja) * | 1987-11-28 | 1989-06-06 | Meidensha Corp | 活性汚泥処理のプロセス制御装置 |
| JPH01143695A (ja) * | 1987-11-28 | 1989-06-06 | Meidensha Corp | 活性汚泥処理装置の監視制御装置 |
| JPH01143693A (ja) * | 1987-11-28 | 1989-06-06 | Meidensha Corp | 活性汚泥処理のプロセス制御装置 |
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