JPS62155996A - 生物学的脱窒素プロセスにおける有機炭素源注入制御装置 - Google Patents
生物学的脱窒素プロセスにおける有機炭素源注入制御装置Info
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- JPS62155996A JPS62155996A JP29507985A JP29507985A JPS62155996A JP S62155996 A JPS62155996 A JP S62155996A JP 29507985 A JP29507985 A JP 29507985A JP 29507985 A JP29507985 A JP 29507985A JP S62155996 A JPS62155996 A JP S62155996A
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- organic carbon
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- Purification Treatments By Anaerobic Or Anaerobic And Aerobic Bacteria Or Animals (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の属する技術分野〕
本発明は生物学的脱窒素プロセスにおける有機炭素源注
入制御装置に係り、詳細には汚水中のアンモニア性窒素
を硝化処理の後、脱窒槽で有機炭素源の存在下脱窒処理
を行う際に、脱窒槽への有機炭素源の注入を制御する生
物学的脱窒素プロセスにおける有機炭素源注入制御装置
に関する。
入制御装置に係り、詳細には汚水中のアンモニア性窒素
を硝化処理の後、脱窒槽で有機炭素源の存在下脱窒処理
を行う際に、脱窒槽への有機炭素源の注入を制御する生
物学的脱窒素プロセスにおける有機炭素源注入制御装置
に関する。
近年、湖沼の富栄養化や湯温での赤潮が問題とて、窒素
化合物やリン化合物のような栄養塩類の除去が重要な課
題となってきた。汚水中の窒素化合物は主としてアンモ
ニア性窒素（以下ＮＨ，−Ｎとする）であり、これを除
去するには種々の方法があるが、現在では生物学的脱窒
素法が最も効果的であると云われている。
化合物やリン化合物のような栄養塩類の除去が重要な課
題となってきた。汚水中の窒素化合物は主としてアンモ
ニア性窒素（以下ＮＨ，−Ｎとする）であり、これを除
去するには種々の方法があるが、現在では生物学的脱窒
素法が最も効果的であると云われている。
生物学的脱窒素法は汚水中のＮＨ４−Ｎを好気性の条件
下で硝化菌の作用によって硝酸性窒素または亜硝酸性窒
素（以下、両者をまとめてＮ０Ｘ−Ｎとする）に酸化す
る硝化工程と、ＮｏＸ−Ｎを脱窒菌の作用により窒素ガ
スに還元する脱窒工程とから構成されている。具体的に
は活性汚泥法、流動床法、回転円板法等の処理プロセス
にＨ１■み込まれて実施されているが、主流は活性汚泥
法による脱窒であるとされている。以下、活性汚泥法に
よる生物学的脱窒素法について詳述する。
下で硝化菌の作用によって硝酸性窒素または亜硝酸性窒
素（以下、両者をまとめてＮ０Ｘ−Ｎとする）に酸化す
る硝化工程と、ＮｏＸ−Ｎを脱窒菌の作用により窒素ガ
スに還元する脱窒工程とから構成されている。具体的に
は活性汚泥法、流動床法、回転円板法等の処理プロセス
にＨ１■み込まれて実施されているが、主流は活性汚泥
法による脱窒であるとされている。以下、活性汚泥法に
よる生物学的脱窒素法について詳述する。
活性汚泥法による脱窒プロセスは種々存在するが、１０
０％に近い脱窒を目的とする場合、最も経済的で一般的
な方法は第５図に示したＢａｒｄｅｎｐｈ。
０％に近い脱窒を目的とする場合、最も経済的で一般的
な方法は第５図に示したＢａｒｄｅｎｐｈ。
法と呼ばれるプロセスである。これを第５図により説明
する。
する。
Ｂａｒｄｅｎｐｔ＋ｏ法は脱窒反応が進行する脱窒槽１
゜脱窒素２．脱窒素槽１，２内を攪拌するそれぞれ攪拌
機３，４、硝化反応が進行する硝化槽５、固液分離を行
なう沈澱槽６より構成される。
゜脱窒素２．脱窒素槽１，２内を攪拌するそれぞれ攪拌
機３，４、硝化反応が進行する硝化槽５、固液分離を行
なう沈澱槽６より構成される。
この方法による処理工程を説明すると、Ｎ Ｈ４−Ｎを
含む下水やし尿のような原水７は脱窒槽１へ流入する。
含む下水やし尿のような原水７は脱窒槽１へ流入する。
脱窒槽１では循環液８に含まれていたＮｏ、−Ｎが、例
えば＋１１式のような反応により窒素ガスに還流される
。
えば＋１１式のような反応により窒素ガスに還流される
。
２ＮＯ：＋−＋５Ｈｚ→Ｎｔ ＋４Ｈ２０＋２０Ｈ−・
・・・・・（１） ＋１１式のように脱窒反応では還元剤として水素供与体
、すなわち有機炭素源が必要であり、脱窒槽１では流入
源水７中の有機物がこの目的に利用される。このように
して得られた脱窒液９は、次いで硝化槽５へ流入し、こ
こでＮＨ，−Ｎは硝化菌の作用でＮｏ、−Ｎに酸化され
る。代表的な硝化反応は（２）式の通りである。
・・・・・（１） ＋１１式のように脱窒反応では還元剤として水素供与体
、すなわち有機炭素源が必要であり、脱窒槽１では流入
源水７中の有機物がこの目的に利用される。このように
して得られた脱窒液９は、次いで硝化槽５へ流入し、こ
こでＮＨ，−Ｎは硝化菌の作用でＮｏ、−Ｎに酸化され
る。代表的な硝化反応は（２）式の通りである。
ＮＨ４”＋２０２ →ＮＯｉ ＋ｌ（２０＋２Ｈ
“ ・・・（２）（２）式に示すように硝化反応には
酸素が必要であり、空気１０が供給される。硝化槽５を
出た硝化液１１は分割され、その５０〜７０％は循環液
８として脱窒槽１へ送られる。残りの硝化液１１は脱窒
槽２へ流入し、ここで外部から供給されたメタノール１
２を有機炭素源として残りのＮｏＸ−Ｎが脱窒除去され
、この槽２で脱窒が完了する。このほか有機炭素源とし
ては酢酸等も用いられるが、メタノールが一般的である
ため、以下メタノールを供給するものとして説明を行う
。なお、脱窒槽２においてメタノール１２が過剰に注入
された場合、この過剰分は再曝気槽１３で活性汚泥によ
り除去される。次いで沈澱槽６で固液分離が行われ、処
理水１４が得られる。沈澱した活性汚泥は返送汚泥１５
．余剰汚泥１６となる。
“ ・・・（２）（２）式に示すように硝化反応には
酸素が必要であり、空気１０が供給される。硝化槽５を
出た硝化液１１は分割され、その５０〜７０％は循環液
８として脱窒槽１へ送られる。残りの硝化液１１は脱窒
槽２へ流入し、ここで外部から供給されたメタノール１
２を有機炭素源として残りのＮｏＸ−Ｎが脱窒除去され
、この槽２で脱窒が完了する。このほか有機炭素源とし
ては酢酸等も用いられるが、メタノールが一般的である
ため、以下メタノールを供給するものとして説明を行う
。なお、脱窒槽２においてメタノール１２が過剰に注入
された場合、この過剰分は再曝気槽１３で活性汚泥によ
り除去される。次いで沈澱槽６で固液分離が行われ、処
理水１４が得られる。沈澱した活性汚泥は返送汚泥１５
．余剰汚泥１６となる。
前述のように脱窒槽２ではメタノール１２を有機炭素源
として脱窒が進行するが、メタノール１２の注入量は流
入するＮｏＸ−Ｎの３倍程度が望ましい。これ以上では
メタノール１２が槽内に残存してムダとなり、これ以下
ではメタノール不足のため脱窒が完了せず、したがって
脱窒槽２においてメタノールの注入制御が必要となる。
として脱窒が進行するが、メタノール１２の注入量は流
入するＮｏＸ−Ｎの３倍程度が望ましい。これ以上では
メタノール１２が槽内に残存してムダとなり、これ以下
ではメタノール不足のため脱窒が完了せず、したがって
脱窒槽２においてメタノールの注入制御が必要となる。
従来より提案されている最も代表的なメタノール注入制
御装置は第５図示のように脱窒槽２内に浸漬された酸化
還元電位計１７（以下、ＯＲＰ計とする。）、調節計１
８．メタノール注入装置１９より構成され、ＯＲＰ値が
−１００〜−２００ｍＶになるようにメタノール１２が
注入される。この原理はメタノール注入量が適切で脱窒
が完了した場合、槽内のＯＲＰは−１００〜−２００ｍ
Ｖになるという経験的知見に基づいている。
御装置は第５図示のように脱窒槽２内に浸漬された酸化
還元電位計１７（以下、ＯＲＰ計とする。）、調節計１
８．メタノール注入装置１９より構成され、ＯＲＰ値が
−１００〜−２００ｍＶになるようにメタノール１２が
注入される。この原理はメタノール注入量が適切で脱窒
が完了した場合、槽内のＯＲＰは−１００〜−２００ｍ
Ｖになるという経験的知見に基づいている。
しかしながら、このようなメタノール注入制御装置は実
用レベルで実施した場合、うまく機能しないことが多い
。第６図は発明者らがし尿の脱窒プロセスにおいて測定
したＯＲＰとＮｏ、−Ｎ濃度の関係を表わしたグラフで
ある。第６図よりＯＲＰが一１５０ｍＶ以下でＮｏ、−
ＮはＩｑｒ／ｊ’以下であるが、一方、＋ １００ｍＶ
付近でもＮｏ、−Ｎが１■／ｌとなっていることがわか
る。また、−１００ｍＶではＮｏ、−Ｎｔｊｉｌｆ度は
大きくばらついている。このような特性のＯＲＰ計を用
いてＯＲＰ値−１００〜−２００ｍＶでメタノール注入
制御を行なうと、例えば＋１００ｍＶで脱窒が完了して
いるにもかかわらず、ＯＲＰをマイナス側にさげようと
過剰にメタノールを注入したり、また、−］、ＯＯｍＶ
においてＮ０Ｘ−Ｎが残存していながらメタノール注入
を停止し、脱窒率を悪化させたりすることになる。この
原因はＯＲＰ値が有機物濃度、有機物の質、ＮｏＸ−Ｎ
濃度、ｐＨ，水温、ＤＯ等、種々の影舌を受けるためで
ある。したがって、このようにη１１約が多く、信頼性
の低い０ＲＰｉ（を用いてメタノール注入制御装置を構
成することはメタノール注入量の最適化と経済性の向上
、脱窒率の向上という点から大きな問題であった。
用レベルで実施した場合、うまく機能しないことが多い
。第６図は発明者らがし尿の脱窒プロセスにおいて測定
したＯＲＰとＮｏ、−Ｎ濃度の関係を表わしたグラフで
ある。第６図よりＯＲＰが一１５０ｍＶ以下でＮｏ、−
ＮはＩｑｒ／ｊ’以下であるが、一方、＋ １００ｍＶ
付近でもＮｏ、−Ｎが１■／ｌとなっていることがわか
る。また、−１００ｍＶではＮｏ、−Ｎｔｊｉｌｆ度は
大きくばらついている。このような特性のＯＲＰ計を用
いてＯＲＰ値−１００〜−２００ｍＶでメタノール注入
制御を行なうと、例えば＋１００ｍＶで脱窒が完了して
いるにもかかわらず、ＯＲＰをマイナス側にさげようと
過剰にメタノールを注入したり、また、−］、ＯＯｍＶ
においてＮ０Ｘ−Ｎが残存していながらメタノール注入
を停止し、脱窒率を悪化させたりすることになる。この
原因はＯＲＰ値が有機物濃度、有機物の質、ＮｏＸ−Ｎ
濃度、ｐＨ，水温、ＤＯ等、種々の影舌を受けるためで
ある。したがって、このようにη１１約が多く、信頼性
の低い０ＲＰｉ（を用いてメタノール注入制御装置を構
成することはメタノール注入量の最適化と経済性の向上
、脱窒率の向上という点から大きな問題であった。
また、Ｔｏｃ；：ｌを用いる制御装置も提案されている
。この装置は脱窒槽２へ流入する硝化液中の溶解性ＴＯ
Ｃと脱窒槽２内の溶解性ＴＯＣを交互に測定可能なプロ
セス用ＴＯＣ計、調節計、およびメタノール注入装置よ
り構成されており、両方のＴＯＣの差△ＴＯＣが３〜５
ｍｇ ／ （ｌとなるようメタノールが注入される。
。この装置は脱窒槽２へ流入する硝化液中の溶解性ＴＯ
Ｃと脱窒槽２内の溶解性ＴＯＣを交互に測定可能なプロ
セス用ＴＯＣ計、調節計、およびメタノール注入装置よ
り構成されており、両方のＴＯＣの差△ＴＯＣが３〜５
ｍｇ ／ （ｌとなるようメタノールが注入される。
この場合、脱窒槽２内のＴＯＣは高目となる。、通常、
上記△ＴＯＣは脱窒槽２内のメタノール濃度に対応して
いるため、こうすることにより脱窒槽２内に常に少量の
メタノールを残存させ、脱窒を完結させることができる
。
上記△ＴＯＣは脱窒槽２内のメタノール濃度に対応して
いるため、こうすることにより脱窒槽２内に常に少量の
メタノールを残存させ、脱窒を完結させることができる
。
しかしながら、この制御装置もプロセス用ＴＯＣ計の保
守が面倒であり、負荷変動が大きい場合ΔＴＰＣがメタ
ノール濃度に対応しないことがある等の問題があり、実
用化が進んでいない。
守が面倒であり、負荷変動が大きい場合ΔＴＰＣがメタ
ノール濃度に対応しないことがある等の問題があり、実
用化が進んでいない。
本発明の目的は脱窒槽２内のメタノール濃度を常に精度
よく測定し、この濃度が所定の値となるように脱窒槽２
にメタノールを注入することにより、メタノール注入の
経済化を図るとともに、脱窒率を安定に維持し、前述の
公知技術に存する欠点を改良した生物学的脱窒素プロセ
スにおけるメタノール注入制御装置を提供することにあ
る。
よく測定し、この濃度が所定の値となるように脱窒槽２
にメタノールを注入することにより、メタノール注入の
経済化を図るとともに、脱窒率を安定に維持し、前述の
公知技術に存する欠点を改良した生物学的脱窒素プロセ
スにおけるメタノール注入制御装置を提供することにあ
る。
前述の目的を達成するため、本発明によれば、硝化処理
された硝化液をメタノールの存在下脱窒処理する脱窒槽
を具備した生物学的脱窒素プロセスにおいて、前記脱窒
槽に、バイオセンサからなるメタノール濃度検出手段と
、前記検出手段で検出されたメタノール濃度が所定の値
となるように脱窒槽へのメタノールの注入を制御するメ
タノール注入制御手段とを備えたことを特徴とする。
された硝化液をメタノールの存在下脱窒処理する脱窒槽
を具備した生物学的脱窒素プロセスにおいて、前記脱窒
槽に、バイオセンサからなるメタノール濃度検出手段と
、前記検出手段で検出されたメタノール濃度が所定の値
となるように脱窒槽へのメタノールの注入を制御するメ
タノール注入制御手段とを備えたことを特徴とする。
前述のバイオセンサは酵素センサまたは微生物センサで
ある。
ある。
以下、本発明を添付図面を用いて詳述する。第１図は本
発明にかかる装置の一具体例を表わした構成図であり、
第５図の従来装置と同じ個所に対しては同一の符号を付
し、説明を省略する。本発明装置において第５図示の従
来装置と異なり、改良された個所は第５図におけるＯＲ
Ｐ計１７に変ってメタノール測定装置２０が設置された
ことにある。ここでは最初にメタノール測定装置２０を
中心とするメタノール注入制御装置とその機能について
述べ、次いでメタノール測定装置２０の詳細を述べるこ
とにする。
発明にかかる装置の一具体例を表わした構成図であり、
第５図の従来装置と同じ個所に対しては同一の符号を付
し、説明を省略する。本発明装置において第５図示の従
来装置と異なり、改良された個所は第５図におけるＯＲ
Ｐ計１７に変ってメタノール測定装置２０が設置された
ことにある。ここでは最初にメタノール測定装置２０を
中心とするメタノール注入制御装置とその機能について
述べ、次いでメタノール測定装置２０の詳細を述べるこ
とにする。
第１図の本発明装置では脱窒槽２の活性汚泥が連続的に
サンプリングされ、メタノール測定装置２０においてメ
タノール濃度が測定される。この測定にはメタノール１
２のみを選択的に測定する酵素センサ（第２図において
番号３１で示されている。）を用いる。測定結果は調節
計１８に入力され、メタノール濃度が所定の値となるよ
う、調節計１８からの信号でメタノール１２がメタノー
ル注入装置１９により注入される。メタノール濃度の設
定値は５曙／Ａ程度で、制御法はフィードバック制御で
ある。こうすることにより、脱窒槽２には常に少量のメ
タノールが残存するため、脱窒は最少限のメタノールで
安定して進行する。なお、残存メタノールは再曝気槽１
３において速かに除去されるため水質に悪影響を与える
ことはない。
サンプリングされ、メタノール測定装置２０においてメ
タノール濃度が測定される。この測定にはメタノール１
２のみを選択的に測定する酵素センサ（第２図において
番号３１で示されている。）を用いる。測定結果は調節
計１８に入力され、メタノール濃度が所定の値となるよ
う、調節計１８からの信号でメタノール１２がメタノー
ル注入装置１９により注入される。メタノール濃度の設
定値は５曙／Ａ程度で、制御法はフィードバック制御で
ある。こうすることにより、脱窒槽２には常に少量のメ
タノールが残存するため、脱窒は最少限のメタノールで
安定して進行する。なお、残存メタノールは再曝気槽１
３において速かに除去されるため水質に悪影響を与える
ことはない。
第２図は第１図のメタノール測定装置２０の詳細な構成
図である。この装置は第２図示のとおり大別してサンプ
リングユニット２１．検水切換ユニット２２．センサユ
ニット２３から構成される。
図である。この装置は第２図示のとおり大別してサンプ
リングユニット２１．検水切換ユニット２２．センサユ
ニット２３から構成される。
サンプリングユニット２１ではサンプリングポンプ２４
で採取した活性汚泥サンプル２５が流路板２６、ｌ祇２
７の間隙を高速で通過し、清澄な検水２８が得られる。
で採取した活性汚泥サンプル２５が流路板２６、ｌ祇２
７の間隙を高速で通過し、清澄な検水２８が得られる。
この装置は自己洗浄型ろ過装置であるため、ろ紙の目詰
りは少ない。また、検水切換ユニット２２は検水セレク
タ２９を介してセンサユニット２３に送る検水２８、校
正用標準液３０Ａ、３０Ｂを切り換える機能を果してい
る。
りは少ない。また、検水切換ユニット２２は検水セレク
タ２９を介してセンサユニット２３に送る検水２８、校
正用標準液３０Ａ、３０Ｂを切り換える機能を果してい
る。
メタノール濃度を測定するセンサユニット２３は酵素セ
ンサ３１のフローセル３２に検水２８または洗浄用緩衝
液３３を送る送液ポンプ３４、フローセル３２内の攪拌
用の空気を送気するエアーポンプ３５．酵素センサ３１
を一定温度に保つ恒温槽３６、酵素センサ３１からの電
流信号を増幅する増幅器３７で構成されている。
ンサ３１のフローセル３２に検水２８または洗浄用緩衝
液３３を送る送液ポンプ３４、フローセル３２内の攪拌
用の空気を送気するエアーポンプ３５．酵素センサ３１
を一定温度に保つ恒温槽３６、酵素センサ３１からの電
流信号を増幅する増幅器３７で構成されている。
ここで、前述のセンサユニット２３の機能を説明する前
に酵素センサ３１の原理、構造等を説明する。ここで用
いる酵素センサ３１はメタノールを選択的に計測するセ
ンサである。酵素は特定の化学物質の反応のみを選択的
に触媒する優れた特性を有するため、この性質を利用し
たセンサが開発されており、メタノールの測定にはアル
コール酸化酵素（以下、アルコールオキシダーゼとする
）を多孔性ポリカーボネート膜とアセチルセルロース膜
の二種類の有機薄膜間に架橋固定化し、それをクラーク
型過酸化水素電極に装着したセンサを用いる。アルコー
ルオキシダーゼは次の反応によりメタノールを酸化し、
ホルムアルデヒドと過酸化水素を生成する。
に酵素センサ３１の原理、構造等を説明する。ここで用
いる酵素センサ３１はメタノールを選択的に計測するセ
ンサである。酵素は特定の化学物質の反応のみを選択的
に触媒する優れた特性を有するため、この性質を利用し
たセンサが開発されており、メタノールの測定にはアル
コール酸化酵素（以下、アルコールオキシダーゼとする
）を多孔性ポリカーボネート膜とアセチルセルロース膜
の二種類の有機薄膜間に架橋固定化し、それをクラーク
型過酸化水素電極に装着したセンサを用いる。アルコー
ルオキシダーゼは次の反応によりメタノールを酸化し、
ホルムアルデヒドと過酸化水素を生成する。
ＣＨ３０Ｈ＋Ｏ７→ＨＣＨＯ＋ Ｈ２０゜したがって、
この反応で生成する過酸化水素濃度を過酸化水素電極で
測定することにより、メタノールの定量が可能である。
この反応で生成する過酸化水素濃度を過酸化水素電極で
測定することにより、メタノールの定量が可能である。
第３図は酵素センサ３１の縦断面図であり、固定化アル
コールオキシダーゼ膜３８が０リング３９．固定ナツト
４０によって白金陽極４１．銀陰極４２．絶縁層４３゜
ハウジング４４からなるクラーク型過酸化水素電極に装
着されている。メタノールを含む検水２８はフローセル
３２内で固定化アルコールオキシダーゼ膜３８と接触し
、濃度測定がなされる。
コールオキシダーゼ膜３８が０リング３９．固定ナツト
４０によって白金陽極４１．銀陰極４２．絶縁層４３゜
ハウジング４４からなるクラーク型過酸化水素電極に装
着されている。メタノールを含む検水２８はフローセル
３２内で固定化アルコールオキシダーゼ膜３８と接触し
、濃度測定がなされる。
このような酵素センサ３１を組み込んだセンサユニット
２３における検水２８中のメタノール測定方性は次のと
おりである。
２３における検水２８中のメタノール測定方性は次のと
おりである。
（１）標準液３０Ａ（メタノール１１０Ｉｎ／ｌ水溶液
）を検水セレタク２９．送液ポンプ３４によりフローセ
ル３２に送り濃度測定する。
）を検水セレタク２９．送液ポンプ３４によりフローセ
ル３２に送り濃度測定する。
（２）緩衝液３３をポンプ３４によりフローセル３２に
送り洗浄する。
送り洗浄する。
（３）標準液３０Ｂ（メタノール２０■／Ｉ８水溶液）
をフローセル３２に送り濃度測定する。
をフローセル３２に送り濃度測定する。
（４１（２１と同様に洗浄する。
ｆｉｌ 検水２８をフローセル３２に送り、メタノー
ル濃度を測定する。
ル濃度を測定する。
（６１（２＋と同様に洗浄する。
前述の（１）乃至（４）はセンサ校正操作であって、１
日２乃至４回行われる。（５）乃至（６）は制御のため
のメタノール濃度測定であって、５分間に１回程度の頻
度で繰り返される。第４図に上記方法による測定を示し
た。以上のような測定における固定化アルコールオキシ
ダーゼ膜３８の寿命は２０乃至３０日で、１日に２乃至
４回校正を行なうため、分析精度は良好である。
日２乃至４回行われる。（５）乃至（６）は制御のため
のメタノール濃度測定であって、５分間に１回程度の頻
度で繰り返される。第４図に上記方法による測定を示し
た。以上のような測定における固定化アルコールオキシ
ダーゼ膜３８の寿命は２０乃至３０日で、１日に２乃至
４回校正を行なうため、分析精度は良好である。
以上、酵素センサを用いた例を示したが、本発明では酵
素センサの代りに微生物センサを用いても測定可能であ
って、前述と同様の制御装置を構成することができる。
素センサの代りに微生物センサを用いても測定可能であ
って、前述と同様の制御装置を構成することができる。
微生物センサを用いる場合には、膜に微生物を固定化し
、メタノールを資化するときの呼吸活性の変化を酸素電
極で測定する。
、メタノールを資化するときの呼吸活性の変化を酸素電
極で測定する。
脱窒槽２から得られる検水２Ｂはメタノール以外に微生
物に資化され易い成分を含まないため、メタノールを選
択的に測定することができる。その他は全て前述の実施
例と同様である。
物に資化され易い成分を含まないため、メタノールを選
択的に測定することができる。その他は全て前述の実施
例と同様である。
ところで、以上はメタノールを供給するものとして説明
を行ったが、酢酸を供給する場合にも微生物センサを用
いれば同様の制御装置を構成することができる。原理、
構成等はメタノールの場合と同様である。
を行ったが、酢酸を供給する場合にも微生物センサを用
いれば同様の制御装置を構成することができる。原理、
構成等はメタノールの場合と同様である。
なお、上述では活性汚泥法を例にして説明を行なったが
、流動床法９回転円板法、固定床法等の生物膜法による
脱窒プロセスにも本発明装置の適用が可能である。
、流動床法９回転円板法、固定床法等の生物膜法による
脱窒プロセスにも本発明装置の適用が可能である。
〔発明の効果〕
以上のとおり、本発明装置は脱窒槽に酵素センサまたは
微生物センサ等のハイオセンザを設置して外部から供給
する有機炭素ｔＸＸ変度選択的に測定し、測定値が所定
の値となるように有機炭素源の注入を制御するため、有
機炭素源の脱窒槽への過剰注入や不足を防止することが
でき、有機炭素源注入の経済性の向上ならびに脱窒の安
定化を図ることができる。
微生物センサ等のハイオセンザを設置して外部から供給
する有機炭素ｔＸＸ変度選択的に測定し、測定値が所定
の値となるように有機炭素源の注入を制御するため、有
機炭素源の脱窒槽への過剰注入や不足を防止することが
でき、有機炭素源注入の経済性の向上ならびに脱窒の安
定化を図ることができる。
第１図は本発明装置の一興体例の構成図であり、第２図
は第１図のメタノール測定装置の構成図であり、第３図
は酵素センサの縦断面図であり、第４図は酵素センサに
よる測定値を表わしたグラフであり、第５図は従来装置
の構成図であり、第６図はＯＲＰとＮ０Ｘ−Ｎの関係を
表わしたグラフである。 １．２・・・脱窒槽、５・・・硝化槽、７・・・原水、
９・・・脱窒液、１１・・・硝化液、１２・・・メタノ
ール、１８・・・調節計、１９・・・メタノール注入装
置、２０・・・メタノール測定装置、３１・・・酵素セ
ンサｌ！！ｌに （Ｖリ 〃皿春で４
は第１図のメタノール測定装置の構成図であり、第３図
は酵素センサの縦断面図であり、第４図は酵素センサに
よる測定値を表わしたグラフであり、第５図は従来装置
の構成図であり、第６図はＯＲＰとＮ０Ｘ−Ｎの関係を
表わしたグラフである。 １．２・・・脱窒槽、５・・・硝化槽、７・・・原水、
９・・・脱窒液、１１・・・硝化液、１２・・・メタノ
ール、１８・・・調節計、１９・・・メタノール注入装
置、２０・・・メタノール測定装置、３１・・・酵素セ
ンサｌ！！ｌに （Ｖリ 〃皿春で４
Claims (3)
- （１）硝化処理された硝化液を外部から供給した有機炭
素源の存在下脱窒処理する脱窒槽を具備した生物学的脱
窒素プロセスにおいて、前記脱窒槽に、バイオセンサか
らなる有機炭素源濃度検出手段と、前記検出手段で検出
された有機炭素源濃度が所定の値となるように脱窒槽へ
の有機炭素源の注入を制御する有機炭素源注入制御手段
とを備えてなる生物学的脱窒素プロセスにおける有機炭
素源注入制御装置。 - （２）特許請求の範囲第１項に記載の制御装置において
、外部から供給する有機炭素源がメタノールであり、バ
イオセンサが酵素センサまたは微生物センサであること
を特徴とする装置。 - （３）特許請求の範囲第２項に記載の制御装置において
、酵素センサがクラーク型過酸化水素電極に固定化アル
コールオキシダーゼ膜を装着した型式のものである装置
。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29507985A JPS62155996A (ja) | 1985-12-27 | 1985-12-27 | 生物学的脱窒素プロセスにおける有機炭素源注入制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29507985A JPS62155996A (ja) | 1985-12-27 | 1985-12-27 | 生物学的脱窒素プロセスにおける有機炭素源注入制御装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62155996A true JPS62155996A (ja) | 1987-07-10 |
Family
ID=17816045
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP29507985A Pending JPS62155996A (ja) | 1985-12-27 | 1985-12-27 | 生物学的脱窒素プロセスにおける有機炭素源注入制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62155996A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0471695A (ja) * | 1990-07-11 | 1992-03-06 | Ngk Insulators Ltd | カルシウムおよび窒素を含有する廃水の処理方法 |
| US5518619A (en) * | 1992-05-26 | 1996-05-21 | Paques B. V. | Process for removing sulphur compounds from water |
| EP0766651A4 (en) * | 1994-06-20 | 1998-06-10 | Univ Texas | CONTROLLED DENITRIFICATION METHOD AND SYSTEM |
| KR100432518B1 (ko) * | 2004-01-08 | 2004-05-22 | 주식회사 아쿠아테크 | 반응단계 판단장치를 이용하여 단일활성반응조에서연속적인 탈질 및 질산화를 수행하기 위한 폐수처리시스템 및 방법 |
| JP2006320848A (ja) * | 2005-05-19 | 2006-11-30 | Taisei Corp | 水環境の浄化方法及び水環境浄化用添加剤 |
-
1985
- 1985-12-27 JP JP29507985A patent/JPS62155996A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0471695A (ja) * | 1990-07-11 | 1992-03-06 | Ngk Insulators Ltd | カルシウムおよび窒素を含有する廃水の処理方法 |
| US5518619A (en) * | 1992-05-26 | 1996-05-21 | Paques B. V. | Process for removing sulphur compounds from water |
| EP0766651A4 (en) * | 1994-06-20 | 1998-06-10 | Univ Texas | CONTROLLED DENITRIFICATION METHOD AND SYSTEM |
| KR100432518B1 (ko) * | 2004-01-08 | 2004-05-22 | 주식회사 아쿠아테크 | 반응단계 판단장치를 이용하여 단일활성반응조에서연속적인 탈질 및 질산화를 수행하기 위한 폐수처리시스템 및 방법 |
| JP2006320848A (ja) * | 2005-05-19 | 2006-11-30 | Taisei Corp | 水環境の浄化方法及び水環境浄化用添加剤 |
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