JPS61110754A - 低炭素硫黄−鉛快削鋼 - Google Patents
低炭素硫黄−鉛快削鋼Info
- Publication number
- JPS61110754A JPS61110754A JP23355084A JP23355084A JPS61110754A JP S61110754 A JPS61110754 A JP S61110754A JP 23355084 A JP23355084 A JP 23355084A JP 23355084 A JP23355084 A JP 23355084A JP S61110754 A JPS61110754 A JP S61110754A
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- JP
- Japan
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- steel
- cutting
- tool
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- cutting steel
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- Cutting Tools, Boring Holders, And Turrets (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
（産業上の利用分野）
本発明は低炭Ｘ硫黄−鉛快削鋼に関し、特に塑性変形能
にすぐれたマンガン硫化物を含有する耐工具摩耗特性の
すぐれた低炭素硫黄−鉛快削鋼に係るもので６る・。 （従来技術及び発明が解決しようとする間電点）近年切
削の自動化、ＮＯ化が進み快削鋼の需要量はこの１０年
間に２〜３倍増となりている。さらに快削鋼の内でも特
に低炭素快削鋼の被削性能が注目されＣお〕、たとえば
特公昭５９−１９１８２号公報においては１ （８〕／
チ〔Ｃ〕×チ（０）比を限定することによってプローホ
ールの発生を抑制する手法を採用し、Ａｊ 、 Ｓｉな
どの脱酸剤および真空脱ｆスのごとき処理を採用しない
被剛性のすぐれた連鋳法による硫黄快削鋼について提案
されている。また特公昭５９−５９８６０号公報におい
ては快削添加物として低溶融点のＢ２０．介在物、Ｍａ
Ｏ”ｎＢ２Ｏ５系（ｎ−１ｅ ２ ｅ ３ ）系介在物
を利用した快削鋼およびその製造法について提案されて
いる。 所で、これらの低炭素快削鋼の耐工具摩耗特性は主とし
てＭｎＳの形状および快削元素であるｐｂとＳの含有量
によって決まるとされている（鉄と鋼、第５７年（１９
７１）第１３号Ｐ １９１２−１９３２ ）。 即ち、この場合脱酸材である人ｔおよびＳｌの添加を極
力少なくして溶鋼中
にすぐれたマンガン硫化物を含有する耐工具摩耗特性の
すぐれた低炭素硫黄−鉛快削鋼に係るもので６る・。 （従来技術及び発明が解決しようとする間電点）近年切
削の自動化、ＮＯ化が進み快削鋼の需要量はこの１０年
間に２〜３倍増となりている。さらに快削鋼の内でも特
に低炭素快削鋼の被削性能が注目されＣお〕、たとえば
特公昭５９−１９１８２号公報においては１ （８〕／
チ〔Ｃ〕×チ（０）比を限定することによってプローホ
ールの発生を抑制する手法を採用し、Ａｊ 、 Ｓｉな
どの脱酸剤および真空脱ｆスのごとき処理を採用しない
被剛性のすぐれた連鋳法による硫黄快削鋼について提案
されている。また特公昭５９−５９８６０号公報におい
ては快削添加物として低溶融点のＢ２０．介在物、Ｍａ
Ｏ”ｎＢ２Ｏ５系（ｎ−１ｅ ２ ｅ ３ ）系介在物
を利用した快削鋼およびその製造法について提案されて
いる。 所で、これらの低炭素快削鋼の耐工具摩耗特性は主とし
てＭｎＳの形状および快削元素であるｐｂとＳの含有量
によって決まるとされている（鉄と鋼、第５７年（１９
７１）第１３号Ｐ １９１２−１９３２ ）。 即ち、この場合脱酸材である人ｔおよびＳｌの添加を極
力少なくして溶鋼中
〔０〕チを高めることＫよってＭｉ
ｓの形状をオーバルタイｆ（長軸と短軸との比の小さい
Ｍｎｓ ）にすると、鋼の切欠効果が大きくなシ切削エ
ネルイーが減少するために快削鋼の耐摩耗特性が向上す
ることはたとえば鉄と鋼、第５７年（１９７１）ａ！１
３号、１９１２−１９３２頁゛などの報文でよく知られ
ている。このようＫ Ｍｎ８形状をオーバルタイグにし
た低炭素快削鋼の耐工具摩耗特性は普通鋼のそれの数倍
で６タ、工業的規模で広く利用されている。しかし多軸
自動切削盤の普及に＃−ない、最も工具寿命の短かい軸
方向への切込み切削用工具の摩耗を減少させ多軸自動盤
の稼動率の飛曙的向上をはかるため、現状快削鋼よシ一
段と高速度鋼工具および超硬合金工具に対する耐工具摩
耗特性のすぐれた低炭素快削鋼の開発が強く工業界から
望まれている。 （問題を解決するための手段） そこで本発明者らは種々検討を重ねた結果、従来の低炭
素硫黄−鉛快削鋼にさらに改良を加え、鋼中ＯとＵ含有
量とを調整することＫよって、工Ａｊｌ！粍を抑制する
作用の６るＭｎＳ ｆｊｉ膜を工具表面層く形成させや
すい、塑性変形能の高いＭｎＳを鋼中に分散させた耐工
具摩耗特性のすぐれた低炭素快削鋼を開発することに成
功して本発明をなしたものである。 （発明の構成・作用） 本発明は以上の知見に基〈ものであって、その要旨とす
る所は重量嘩でＣＯ，０５〜０．１５チ、Ｓｌ ０．０
０３弾以下、Ｍｒｓ Ｏ，５〜１．５ Ｓ 、 Ｐ ０
．０５〜０．１０ ％、３０．１５〜０．４０ ％ ｓ
Ｐｂ ０．０５〜０．４０ ％ ％Ｃｕ ０．１５〜
０．４０ Ｔｏ ％００．０１０〜０．０２０チ、Ａｔ
Ｏ，０００９チ以下含有し、残部鉄および不純物よシな
る低炭素硫黄−鉛快削鋼にある。以下に本発明の詳細な
説明する。 先ず本発明鋼の成分としては重量％で夫々次の範囲のも
のでなければならない、最初ＫＣは切削仕上面粗さを確
保するためにその下限なｏ、ｏｓｓにしなければならな
い。Ｃの上限については０．１５％を超えると硬さの大
きい／ぐ−２イト組織の占める割合が高くなシ被剛性能
が低下するので０．１５１に限定する必要がある。 次にＭｎは鋼の結晶粒界へのＦ・Ｓ析出を防止し熱間圧
延時の割れを防ぐためＫ Ｏ，５−以上必要でらるが、
１．５チを超える場合には鋼の硬さを大きくして被゛剛
性能を低下させるので１．５％以下に限定す°る必要が
るる。 またＰは仕上面粗さを改善するためにその下限なｏ、ｏ
ｓ ｓくしなければならない。Ｐの上限については鋼
の機械的性質、冷間加工性を損なうので０．１０１に限
定する必要がある。 さらにＳは工具摩耗を抑制する作用のろるＭｎＳを生成
させるために０．１５チ以上必要であるが、０．４１を
超える場合鋼の冷間加工性能を低下させるので０．４０
−以下でなければならない。 ｐｂは切屑のカール半径を小さくして切屑処理性を改善
すると共に仕上面粗さを向上させるためＯ，ＯＳ＊以上
必要である・、Ｐｂの上限については０．４チを超える
場合熱間加工性能、面疲労特性を損うので０．４０チに
限定する必要がある。 次にＣｕは工具と被剛材との凝着を防止し工具摩耗な抑
制させるためＫＯ，１５％以上必要とするが、０．４０
％を超えると鋼の熱間加工性を低下させるので０．４０
％以下でなければならない。 さも・にＯは圧延中にＭｎＳが糸状に延伸して被剛性が
低下するのを防止するためにＯ，０ＩＯ１以上必要であ
るが、０．０２（ｌを超えると切削中のＭｎＳの塑性変
形能が低下するので、該性能を確保するために０．０２
０１以下に限定する必要がある。 一方Ｓ１はＭｎ８の塑性変形能を小さくし工具刃先への
ＭｎＢ皮膜生成を抑制する結果工具９粍を増大させるの
で、極力低目に抑えることが必要で６りその含有量が０
．０：ｌ以下でなければならない。 またＵもＭｎ Ｓの塑性変形能を小さくし工具刃先への
Ｈｎｓ皮膜生成を抑制する結果、工具摩耗を増大させる
のでＯ，０Ｏ０９％以下に抑制する必要がある。Ａｔが
０．０Ｏ０９％を超えるとＭｎＳ皮膜が工具表面を覆う
面積率は急激に低下して工具摩耗が著しくなる。このよ
うな態の範囲は次に示すような実験によシ定められたも
のでおる。供試材は実用炉で溶製し８０箇径の丸棒に圧
延した。次に９３０℃Ｘ２ｈｒ加熱保持後空冷して被剛
性試験に供した。 第１表に供試材の化学組成を示した。これら供試材は人
を含有量を種々変化せしめるために、溶鋼にＵを添加す
るものから全く行なわないものまで各種ｙ４！Ｉｎた他
、製鋼グロセスにおいて耐火レンガの吟味、Ａｒバブリ
ングによるＡｒ、２０ｓ系介在物の浮上除去などの諸手
段を講じて製作されたものである。 被剛性の良否は高速度鋼工具および超硬合金工具を使用
して回転軸に対して直角方向に旋削（突切り方向の切削
）を行なって判定した。高速度鋼工具の場合には、工具
材種はＳＫＨ５７、常用切削速度Ｖ −８０ｒＱ／！Ｌ
ｉ ｎおよび１２０ Ｖｍｌｎの２水準、送シ０．０５
轡′ｒｅｖの条件で断続的切削（２１１切削−５１ｃ
非切削）を行なった。超硬合金工具の場合には工具材種
はＫＩＯ，その他の条件は高速度鋼工具の場合と同様で
６る。工具寿命判定規準は前逃げ百の溝状摩耗の長さが
高速度鋼工具の場合は３００μｍ１超硬合金工具の場合
は１５０μｍに達するまでのサイクル数（工具寿命）と
した。被削性評価Ｍ来を第１図およびｇｚ図に示した。 まず高速度鋼工具の場合は、第１図に示す如く、ｕｏ、
０００９％を境界として工具寿命に著しい差のあること
が認められる。切削速度８０ ＋ｍｍ１ｎの場合に最も
μ含有量低減効果が著しく工具寿命は７〜８倍向上して
いる。切削速度１２０ ｎ（ｗｉｎの場合の効果も４〜
５倍でｓｂ工具寿命の向上は明確である。 また、超硬合金工具の場合も第２図に示す如く、見金有
量低減効果は高速度鋼工具の場合よシも若干小さいもの
の、Ａｌ ０．０００９ ％を境界として工具寿命にや
は）著しい差のあることが認められる。 ここで本発明鋼の製造手段について言及すると、本発明
においては前記の如ぐ、Ｓｌ及びμの添加を抑制するも
のであり、このため溶鋼の脱酸を必要とする場合にはＣ
脱酸を行ないＳｌ、ＡＪＬは一切使用しない。この他、
先に述べたように耐大物の吟味あるいはＡｒバブリング
によるＡＡ２０３系介在物等の浮上除去などの手段を用
いてＳｉ、Ａｔの低減をはかるものである。なおこれ以
外の製造手段については通常の造塊、連鋳、加熱、圧電
等の手段によシ所望の形状寸法の鋼材とすることが出来
る。 次に実施例によ〕本発明の効果をさらに具体的く示す。 （実施例） 第２表に示す鋼材について高速度鋼工具および超硬合金
工具を使用して回転軸に対して直角方向Ｏ旋削試験（束
切シ方向の切削）を行をりた。同表中、７１ｉ１〜４が
本発明鋼、＆５〜８が比較鋼でろるｅなお本発明鋼につ
いてはｍ 、ｓｔ含有量の少ないぷ材料の選択、耐火レ
ンガの吟味およびＡｒバブリングによるＡＡ２０．系介
在物の浮上除去などの諸手段を講じて人Ｚ、Ｓｔ含有量
を低減させた。 試験結果を第２表に併記する。なお試験条件は次のとお
りでるる。 高速度鋼工具による試験：工具材種は５ＫＨ５７、切削
速度はＶ ＝ ８０ ｎｆｍｔ ｎと１２０ Ｖｍｉｎ
、送シバ０、０５ ｍ７’ｒ・マ、切削ナイクルは２
１＝０切剛−５１１非切削で工具寿命は前逃げ面摩耗が
３００μｍに達するまでのサイクル数とした。 超硬合金工具による試験：工具材種はＫＩＯ１工具寿命
は前逃げ面摩耗が１５０μｍに達するまでのサイクル数
でロシ、その他の試験条件は高速Ｒ鋼工具の場合と同様
である。 ｒＸ２表から明らかなように本発明鋼の工具寿命は高速
度鋼工具の場合、比較鋼の工具寿命の２．５〜７．５倍
でらシ、超硬合金工具の場合は１．６〜３倍程腿でいづ
れも本発明鋼の方がすぐれている。 （発明の効果） 以上の実施例からも明らかな如く本発明によれば高速度
鋼工具および超硬合金工具の耐摩耗性を著しく向上させ
る低炭素硫黄−鉛快削鋼を提供することが可能でロル、
産業上の効果は極めて顕著なものがらる。
ｓの形状をオーバルタイｆ（長軸と短軸との比の小さい
Ｍｎｓ ）にすると、鋼の切欠効果が大きくなシ切削エ
ネルイーが減少するために快削鋼の耐摩耗特性が向上す
ることはたとえば鉄と鋼、第５７年（１９７１）ａ！１
３号、１９１２−１９３２頁゛などの報文でよく知られ
ている。このようＫ Ｍｎ８形状をオーバルタイグにし
た低炭素快削鋼の耐工具摩耗特性は普通鋼のそれの数倍
で６タ、工業的規模で広く利用されている。しかし多軸
自動切削盤の普及に＃−ない、最も工具寿命の短かい軸
方向への切込み切削用工具の摩耗を減少させ多軸自動盤
の稼動率の飛曙的向上をはかるため、現状快削鋼よシ一
段と高速度鋼工具および超硬合金工具に対する耐工具摩
耗特性のすぐれた低炭素快削鋼の開発が強く工業界から
望まれている。 （問題を解決するための手段） そこで本発明者らは種々検討を重ねた結果、従来の低炭
素硫黄−鉛快削鋼にさらに改良を加え、鋼中ＯとＵ含有
量とを調整することＫよって、工Ａｊｌ！粍を抑制する
作用の６るＭｎＳ ｆｊｉ膜を工具表面層く形成させや
すい、塑性変形能の高いＭｎＳを鋼中に分散させた耐工
具摩耗特性のすぐれた低炭素快削鋼を開発することに成
功して本発明をなしたものである。 （発明の構成・作用） 本発明は以上の知見に基〈ものであって、その要旨とす
る所は重量嘩でＣＯ，０５〜０．１５チ、Ｓｌ ０．０
０３弾以下、Ｍｒｓ Ｏ，５〜１．５ Ｓ 、 Ｐ ０
．０５〜０．１０ ％、３０．１５〜０．４０ ％ ｓ
Ｐｂ ０．０５〜０．４０ ％ ％Ｃｕ ０．１５〜
０．４０ Ｔｏ ％００．０１０〜０．０２０チ、Ａｔ
Ｏ，０００９チ以下含有し、残部鉄および不純物よシな
る低炭素硫黄−鉛快削鋼にある。以下に本発明の詳細な
説明する。 先ず本発明鋼の成分としては重量％で夫々次の範囲のも
のでなければならない、最初ＫＣは切削仕上面粗さを確
保するためにその下限なｏ、ｏｓｓにしなければならな
い。Ｃの上限については０．１５％を超えると硬さの大
きい／ぐ−２イト組織の占める割合が高くなシ被剛性能
が低下するので０．１５１に限定する必要がある。 次にＭｎは鋼の結晶粒界へのＦ・Ｓ析出を防止し熱間圧
延時の割れを防ぐためＫ Ｏ，５−以上必要でらるが、
１．５チを超える場合には鋼の硬さを大きくして被゛剛
性能を低下させるので１．５％以下に限定す°る必要が
るる。 またＰは仕上面粗さを改善するためにその下限なｏ、ｏ
ｓ ｓくしなければならない。Ｐの上限については鋼
の機械的性質、冷間加工性を損なうので０．１０１に限
定する必要がある。 さらにＳは工具摩耗を抑制する作用のろるＭｎＳを生成
させるために０．１５チ以上必要であるが、０．４１を
超える場合鋼の冷間加工性能を低下させるので０．４０
−以下でなければならない。 ｐｂは切屑のカール半径を小さくして切屑処理性を改善
すると共に仕上面粗さを向上させるためＯ，ＯＳ＊以上
必要である・、Ｐｂの上限については０．４チを超える
場合熱間加工性能、面疲労特性を損うので０．４０チに
限定する必要がある。 次にＣｕは工具と被剛材との凝着を防止し工具摩耗な抑
制させるためＫＯ，１５％以上必要とするが、０．４０
％を超えると鋼の熱間加工性を低下させるので０．４０
％以下でなければならない。 さも・にＯは圧延中にＭｎＳが糸状に延伸して被剛性が
低下するのを防止するためにＯ，０ＩＯ１以上必要であ
るが、０．０２（ｌを超えると切削中のＭｎＳの塑性変
形能が低下するので、該性能を確保するために０．０２
０１以下に限定する必要がある。 一方Ｓ１はＭｎ８の塑性変形能を小さくし工具刃先への
ＭｎＢ皮膜生成を抑制する結果工具９粍を増大させるの
で、極力低目に抑えることが必要で６りその含有量が０
．０：ｌ以下でなければならない。 またＵもＭｎ Ｓの塑性変形能を小さくし工具刃先への
Ｈｎｓ皮膜生成を抑制する結果、工具摩耗を増大させる
のでＯ，０Ｏ０９％以下に抑制する必要がある。Ａｔが
０．０Ｏ０９％を超えるとＭｎＳ皮膜が工具表面を覆う
面積率は急激に低下して工具摩耗が著しくなる。このよ
うな態の範囲は次に示すような実験によシ定められたも
のでおる。供試材は実用炉で溶製し８０箇径の丸棒に圧
延した。次に９３０℃Ｘ２ｈｒ加熱保持後空冷して被剛
性試験に供した。 第１表に供試材の化学組成を示した。これら供試材は人
を含有量を種々変化せしめるために、溶鋼にＵを添加す
るものから全く行なわないものまで各種ｙ４！Ｉｎた他
、製鋼グロセスにおいて耐火レンガの吟味、Ａｒバブリ
ングによるＡｒ、２０ｓ系介在物の浮上除去などの諸手
段を講じて製作されたものである。 被剛性の良否は高速度鋼工具および超硬合金工具を使用
して回転軸に対して直角方向に旋削（突切り方向の切削
）を行なって判定した。高速度鋼工具の場合には、工具
材種はＳＫＨ５７、常用切削速度Ｖ −８０ｒＱ／！Ｌ
ｉ ｎおよび１２０ Ｖｍｌｎの２水準、送シ０．０５
轡′ｒｅｖの条件で断続的切削（２１１切削−５１ｃ
非切削）を行なった。超硬合金工具の場合には工具材種
はＫＩＯ，その他の条件は高速度鋼工具の場合と同様で
６る。工具寿命判定規準は前逃げ百の溝状摩耗の長さが
高速度鋼工具の場合は３００μｍ１超硬合金工具の場合
は１５０μｍに達するまでのサイクル数（工具寿命）と
した。被削性評価Ｍ来を第１図およびｇｚ図に示した。 まず高速度鋼工具の場合は、第１図に示す如く、ｕｏ、
０００９％を境界として工具寿命に著しい差のあること
が認められる。切削速度８０ ＋ｍｍ１ｎの場合に最も
μ含有量低減効果が著しく工具寿命は７〜８倍向上して
いる。切削速度１２０ ｎ（ｗｉｎの場合の効果も４〜
５倍でｓｂ工具寿命の向上は明確である。 また、超硬合金工具の場合も第２図に示す如く、見金有
量低減効果は高速度鋼工具の場合よシも若干小さいもの
の、Ａｌ ０．０００９ ％を境界として工具寿命にや
は）著しい差のあることが認められる。 ここで本発明鋼の製造手段について言及すると、本発明
においては前記の如ぐ、Ｓｌ及びμの添加を抑制するも
のであり、このため溶鋼の脱酸を必要とする場合にはＣ
脱酸を行ないＳｌ、ＡＪＬは一切使用しない。この他、
先に述べたように耐大物の吟味あるいはＡｒバブリング
によるＡＡ２０３系介在物等の浮上除去などの手段を用
いてＳｉ、Ａｔの低減をはかるものである。なおこれ以
外の製造手段については通常の造塊、連鋳、加熱、圧電
等の手段によシ所望の形状寸法の鋼材とすることが出来
る。 次に実施例によ〕本発明の効果をさらに具体的く示す。 （実施例） 第２表に示す鋼材について高速度鋼工具および超硬合金
工具を使用して回転軸に対して直角方向Ｏ旋削試験（束
切シ方向の切削）を行をりた。同表中、７１ｉ１〜４が
本発明鋼、＆５〜８が比較鋼でろるｅなお本発明鋼につ
いてはｍ 、ｓｔ含有量の少ないぷ材料の選択、耐火レ
ンガの吟味およびＡｒバブリングによるＡＡ２０．系介
在物の浮上除去などの諸手段を講じて人Ｚ、Ｓｔ含有量
を低減させた。 試験結果を第２表に併記する。なお試験条件は次のとお
りでるる。 高速度鋼工具による試験：工具材種は５ＫＨ５７、切削
速度はＶ ＝ ８０ ｎｆｍｔ ｎと１２０ Ｖｍｉｎ
、送シバ０、０５ ｍ７’ｒ・マ、切削ナイクルは２
１＝０切剛−５１１非切削で工具寿命は前逃げ面摩耗が
３００μｍに達するまでのサイクル数とした。 超硬合金工具による試験：工具材種はＫＩＯ１工具寿命
は前逃げ面摩耗が１５０μｍに達するまでのサイクル数
でロシ、その他の試験条件は高速Ｒ鋼工具の場合と同様
である。 ｒＸ２表から明らかなように本発明鋼の工具寿命は高速
度鋼工具の場合、比較鋼の工具寿命の２．５〜７．５倍
でらシ、超硬合金工具の場合は１．６〜３倍程腿でいづ
れも本発明鋼の方がすぐれている。 （発明の効果） 以上の実施例からも明らかな如く本発明によれば高速度
鋼工具および超硬合金工具の耐摩耗性を著しく向上させ
る低炭素硫黄−鉛快削鋼を提供することが可能でロル、
産業上の効果は極めて顕著なものがらる。
第１図はＡｔ含有量と高速度鋼工具による被剛性能との
関係を示す図、第２図は見金有量と超硬合金工具による
被削性能との関係を示す図でちる。 第１図 第２図 Ａ７に
関係を示す図、第２図は見金有量と超硬合金工具による
被削性能との関係を示す図でちる。 第１図 第２図 Ａ７に
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 重量％で Ｃ ０．０５〜０．１５％ Ｍｎ ０．５〜１．５％ Ｐ ０．０５〜０．１０％ Ｓ ０．１５〜０．４０％ Ｐｂ ０．０５〜０．４０％ Ｃｕ ０．１５〜０．４０％ Ｏ ０．０１０〜０．０２０％ を含有し、且つ Ｓｉ ０．００３％以下 Ａｌ ０．０００９％以下 残部鉄及び不純物よりなる低炭素硫黄−鉛快削鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23355084A JPS61110754A (ja) | 1984-11-06 | 1984-11-06 | 低炭素硫黄−鉛快削鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23355084A JPS61110754A (ja) | 1984-11-06 | 1984-11-06 | 低炭素硫黄−鉛快削鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61110754A true JPS61110754A (ja) | 1986-05-29 |
Family
ID=16956815
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP23355084A Pending JPS61110754A (ja) | 1984-11-06 | 1984-11-06 | 低炭素硫黄−鉛快削鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61110754A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4719079A (en) * | 1985-07-24 | 1988-01-12 | Nippon Steel Corporation | Continuous-cast low-carbon resulfurized free-cutting steel |
-
1984
- 1984-11-06 JP JP23355084A patent/JPS61110754A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4719079A (en) * | 1985-07-24 | 1988-01-12 | Nippon Steel Corporation | Continuous-cast low-carbon resulfurized free-cutting steel |
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