JPS61122160A - 高炉炉底用耐火レンガ - Google Patents
高炉炉底用耐火レンガInfo
- Publication number
- JPS61122160A JPS61122160A JP59243427A JP24342784A JPS61122160A JP S61122160 A JPS61122160 A JP S61122160A JP 59243427 A JP59243427 A JP 59243427A JP 24342784 A JP24342784 A JP 24342784A JP S61122160 A JPS61122160 A JP S61122160A
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- JP
- Japan
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- hot metal
- pores
- bricks
- blast furnace
- brick
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- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
- Blast Furnaces (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
この発明はＡｔ２０．−８ｔＯ□系の高炉炉底用耐火レ
ンガに関し、耐スラグ性、耐アルカリ性および特に耐溶
銑性に優れるレンガを提供するものである。
ンガに関し、耐スラグ性、耐アルカリ性および特に耐溶
銑性に優れるレンガを提供するものである。
（従来の技術）
従来高炉炉底用耐火レンガとしてシャモツト質、高アル
ミナ質並びにカーボン質等が使用されている。
ミナ質並びにカーボン質等が使用されている。
しかし近年高炉の高温、高圧操業等のため高炉炉底用耐
火レンガ特に炉内側に内張すされているシャモツト質、
高アルミナ質レンガの耐用年数が低下しつつある。その
使用後レノｆｔ−調査、検討した結果従来のシャ干ット
質、高アルミナ質レンガはレンガ組織内に網目状に溶銑
が浸透しており、その浸透した溶銑部を起点にキレンが
発達している。すなわち溶銑、スラグおよびアルカリ等
の浸入、浸食と同時にキレンの発達を伴なってレンガの
損耗を助長している。
火レンガ特に炉内側に内張すされているシャモツト質、
高アルミナ質レンガの耐用年数が低下しつつある。その
使用後レノｆｔ−調査、検討した結果従来のシャ干ット
質、高アルミナ質レンガはレンガ組織内に網目状に溶銑
が浸透しており、その浸透した溶銑部を起点にキレンが
発達している。すなわち溶銑、スラグおよびアルカリ等
の浸入、浸食と同時にキレンの発達を伴なってレンガの
損耗を助長している。
前記のように溶銑、スラグおよびアルカリの浸入、浸食
を防止するために特開昭５８−７９８７３号では濡れ難
い炭素を添加しているが、この炭素が使用時に溶銑中に
溶出してレンガの気孔径を拡大し、レンガ組織を劣化さ
せることになり、かえってレンガの耐用命数が低下する
場合が多く大きな改善にいたっていない。
を防止するために特開昭５８−７９８７３号では濡れ難
い炭素を添加しているが、この炭素が使用時に溶銑中に
溶出してレンガの気孔径を拡大し、レンガ組織を劣化さ
せることになり、かえってレンガの耐用命数が低下する
場合が多く大きな改善にいたっていない。
Ｃ本発明の目的）
発明者等は前述した欠点を解消する之め種々研究検討し
た結果、微粉部のＡｔ２０．成分をコントロールし、レ
ンガ中に分布する半径１μｍ以上の気孔を全気孔量の２
０％以下にし、さらに気孔中にＳＩＣウィスカーを生成
させることによって溶銑が浸透しない高炉炉底に適した
耐火レンガを提供することを目的としている。
た結果、微粉部のＡｔ２０．成分をコントロールし、レ
ンガ中に分布する半径１μｍ以上の気孔を全気孔量の２
０％以下にし、さらに気孔中にＳＩＣウィスカーを生成
させることによって溶銑が浸透しない高炉炉底に適した
耐火レンガを提供することを目的としている。
（本発明の構成）
第１の発明はＡｔ２０３８０〜４０ｗｔｃｓＸＳ１ｏ２
２ｏ〜６ｏＷｔｔｓを主成分とするレンガにおいて４４
μｍ以下の微粉部のｈｔ ２ ｏ ３成分を６０ｖｔ％
以上とし且つ半径１μｍ以上の気孔を全気孔量の２０−
以下とした耐溶銑性に優れる高炉炉底用耐火レンガであ
る。ここに４４μｍ以下の微粉部の人ｔ２０．成分を６
０ｗｔ％以上に限定したのはレンガ製造時焼結による気
孔径の拡大を防止すると同時に使用時焼結による気孔径
の拡大を防止するためであシ、またスラグ、アルカ火溶
銑との反応を抑えるためである。すなわちＡｌ２Ｏ２成
分が６０ ｖｔ Ｔｏ未満では、耐溶銑性が著しく低下
する。
２ｏ〜６ｏＷｔｔｓを主成分とするレンガにおいて４４
μｍ以下の微粉部のｈｔ ２ ｏ ３成分を６０ｖｔ％
以上とし且つ半径１μｍ以上の気孔を全気孔量の２０−
以下とした耐溶銑性に優れる高炉炉底用耐火レンガであ
る。ここに４４μｍ以下の微粉部の人ｔ２０．成分を６
０ｗｔ％以上に限定したのはレンガ製造時焼結による気
孔径の拡大を防止すると同時に使用時焼結による気孔径
の拡大を防止するためであシ、またスラグ、アルカ火溶
銑との反応を抑えるためである。すなわちＡｌ２Ｏ２成
分が６０ ｖｔ Ｔｏ未満では、耐溶銑性が著しく低下
する。
半径１μｍ以上の気孔を全気孔量の２０％以下に限定し
たのは溶銑のレンが中への浸入量を少なくする九めであ
る。すなわち半径１μｍ以上の気孔が全気孔量の２０チ
を起える場合、溶銑がレンガ中へ多く浸入してレンガを
著しく損耗し好ましくない。もちろん全気孔量は耐熱衝
撃性を維持する範囲で最少にせねばならない。上記のこ
とは次の式および実験によっても確認している。
たのは溶銑のレンが中への浸入量を少なくする九めであ
る。すなわち半径１μｍ以上の気孔が全気孔量の２０チ
を起える場合、溶銑がレンガ中へ多く浸入してレンガを
著しく損耗し好ましくない。もちろん全気孔量は耐熱衝
撃性を維持する範囲で最少にせねばならない。上記のこ
とは次の式および実験によっても確認している。
ここＫＶｔ：融液浸入量
Ａ：断面積
ｅ：見掛気孔率
ｒ：気孔半径
σ：融液の表面張力
θ：耐火物と融液の接触角
η：融液の粘性
ｔ：時間
であシ、ｖｔを小さくするには見掛気孔率および気孔半
径を小さくする必要がある。
径を小さくする必要がある。
第２の発明は、Ａｔ２０３８０〜４０ｗｔｑｂ１ＳＩＯ
２２０〜６０ｗｔ％を主成分とするレンガにおいて４４
μｍ以下の微粉部のＡｌ２Ｏ２成分ｔ−６０ｗｔ％以上
とし、且つ１〜１０ｖｔ％のＳｉＣウィスカーを気孔内
に生成させることによシ半径１μｍ以上の気孔を全気孔
量の２０％以下とした耐溶銑性に優れる高炉炉底用耐火
レンガである。
２２０〜６０ｗｔ％を主成分とするレンガにおいて４４
μｍ以下の微粉部のＡｌ２Ｏ２成分ｔ−６０ｗｔ％以上
とし、且つ１〜１０ｖｔ％のＳｉＣウィスカーを気孔内
に生成させることによシ半径１μｍ以上の気孔を全気孔
量の２０％以下とした耐溶銑性に優れる高炉炉底用耐火
レンガである。
すなわち気孔内にＳＩＣウィスカーを生成させる狙いの
一つはレンガの気孔径を小さくすることである。
一つはレンガの気孔径を小さくすることである。
ＳＩＣウィスカーを原料として混合し、成形−焼成し次
のでは目標の気孔径を持ったレンガの製造が困難である
。
のでは目標の気孔径を持ったレンガの製造が困難である
。
したがって混合時はＳＩＣウィスカーとしてではなく金
属シリコンと炭素を原料として用い焼成時レンガの気孔
内にＳｉＣウィスカーを生成させ、目的の気孔径を持っ
たレンガを得ようとするものである。この原料の混合比
率は金属シリコン１００重量部に対し、炭素４０〜６０
重量部が最も好ましいＯ また前記によって得られたＳｉＣウィスカーの溶銑およ
びスラグに濡れ難い特性が、ごく少量のＳｌＣウィスカ
ーの生成によって十分発揮でき、小さい気孔径組織と合
せて溶銑の浸透を防止し、耐溶銑性に優れるレンガが得
られるのである。
属シリコンと炭素を原料として用い焼成時レンガの気孔
内にＳｉＣウィスカーを生成させ、目的の気孔径を持っ
たレンガを得ようとするものである。この原料の混合比
率は金属シリコン１００重量部に対し、炭素４０〜６０
重量部が最も好ましいＯ また前記によって得られたＳｉＣウィスカーの溶銑およ
びスラグに濡れ難い特性が、ごく少量のＳｌＣウィスカ
ーの生成によって十分発揮でき、小さい気孔径組織と合
せて溶銑の浸透を防止し、耐溶銑性に優れるレンガが得
られるのである。
ここに４４μｍ以下の微粉部のＡｔ２０．成分を６０ｖ
ｔ％以上に限定し九のは第１の発明と同じ理由による。
ｔ％以上に限定し九のは第１の発明と同じ理由による。
気孔内に生成させるＳＩＣウィスカーを１−１０ｗｔ％
［限定し九のは１ｗｔ％以下では気孔径が減小せず、し
かも融液との接触角も増大せず、溶銑のレンガ中への浸
入量を低減できないからである。
［限定し九のは１ｗｔ％以下では気孔径が減小せず、し
かも融液との接触角も増大せず、溶銑のレンガ中への浸
入量を低減できないからである。
また１０ｗｔ％以上では使用時ＳＩＣが溶銑中に溶け、
レンガの気孔径を拡大すると同時にレンガ組織を劣化さ
せる。それ故レンガは著しく損耗され好ましくない。
レンガの気孔径を拡大すると同時にレンガ組織を劣化さ
せる。それ故レンガは著しく損耗され好ましくない。
半径１μｍ以上の気孔を全気孔量の２０％以下に限定し
たのは第１の発明と同じ理由による。
たのは第１の発明と同じ理由による。
（実施例）
以下実施例によって詳しく述べる。
実施例
表１に示す原料を密充填になるよう粒度調整し、表２に
示す配合割合でバインダーとともに混練し、成形後所定
の温度にて焼成しレンガを得た。
示す配合割合でバインダーとともに混練し、成形後所定
の温度にて焼成しレンガを得た。
夫々のレンガについて後述の方法で試験しその結果を表
２に示す。
２に示す。
第１の発明に属する本発明品１．２，３．６は溶銑の浸
透テス）において溶銑の浸透が全くなくテスト後の強度
劣化もない。ま九耐溶銑性、耐スラグ性において良好な
値を示す。これに対し半径１μｍ以上の気孔の全気孔量
に占める割合が６６〜９２％の比較品７，８．１０は溶
銑が浸透し、耐溶銑性、耐スラグ性が著しく悪い。
透テス）において溶銑の浸透が全くなくテスト後の強度
劣化もない。ま九耐溶銑性、耐スラグ性において良好な
値を示す。これに対し半径１μｍ以上の気孔の全気孔量
に占める割合が６６〜９２％の比較品７，８．１０は溶
銑が浸透し、耐溶銑性、耐スラグ性が著しく悪い。
４４μｍ以下微粉部のＡｔ２０３が４８．１ｗｔｑｌＩ
の比較品９は溶銑の浸透テストにおいて溶銑の浸透はな
いがレンガ表面における溶銑訃よびスラグとの反応が速
く従って耐溶銑性および耐スラグ性は悪い。
の比較品９は溶銑の浸透テストにおいて溶銑の浸透はな
いがレンガ表面における溶銑訃よびスラグとの反応が速
く従って耐溶銑性および耐スラグ性は悪い。
本発明品２を高炉炉底に使用し九所比較品１０に相当す
る従来品に比べ溶損速度が釣部 と遅く大巾にレンガ寿
命を延ばすことができた。
る従来品に比べ溶損速度が釣部 と遅く大巾にレンガ寿
命を延ばすことができた。
第２の発明に属する本発明品４．５は溶銑の浸透テスト
において溶銑は全く浸透せず、耐溶銑性および耐スラグ
性は第１の発明品よりも良好である。
において溶銑は全く浸透せず、耐溶銑性および耐スラグ
性は第１の発明品よりも良好である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ Ａｌ＿２Ｏ＿３８０〜４０ｗｔ％、ＳｉＯ＿２２０
〜６０ｗｔ％を主成分とするレンガにおいて、４４μｍ
以下の微粉部のＡｌ＿２Ｏ＿３成分を６０ｗｔ％以上と
し且つ半径１μｍ以上の気孔を全気孔量の２０％以下と
した耐溶銑性に優れる高炉炉底用耐火レンガ。 ２ Ａｌ＿２Ｏ＿３８０〜４０ｗｔ％、ＳｉＯ＿２２０
〜６０ｗｔ％を主成分とするレンガにおいて、４４μｍ
以下の微粉部のＡｌ＿２Ｏ＿３成分を６０ｗｔ％以上と
し、半径１μｍ以上の気孔を全気孔量の２０％以下で且
つ１〜１０ｗｔ％のＳｉＣウィスカーを気孔内に生成さ
せた耐溶銑性に優れる高炉炉底用耐火レンガ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59243427A JPH0610103B2 (ja) | 1984-11-20 | 1984-11-20 | 高炉炉底用耐火レンガ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59243427A JPH0610103B2 (ja) | 1984-11-20 | 1984-11-20 | 高炉炉底用耐火レンガ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61122160A true JPS61122160A (ja) | 1986-06-10 |
| JPH0610103B2 JPH0610103B2 (ja) | 1994-02-09 |
Family
ID=17103708
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59243427A Expired - Lifetime JPH0610103B2 (ja) | 1984-11-20 | 1984-11-20 | 高炉炉底用耐火レンガ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0610103B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2018192523A (ja) * | 2017-05-17 | 2018-12-06 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 除滓装置 |
| CN113430314A (zh) * | 2021-06-10 | 2021-09-24 | 北京金隅通达耐火技术有限公司 | 长寿命高炉炉底炉缸耐材结构及维护方法 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5316014A (en) * | 1976-07-29 | 1978-02-14 | Harima Refractories Co Ltd | Refractories for blast furnaces |
| JPS59121154A (ja) * | 1982-12-06 | 1984-07-13 | 黒崎炉材株式会社 | 溶融金属容器用ジルコンれんがと製造方法 |
-
1984
- 1984-11-20 JP JP59243427A patent/JPH0610103B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5316014A (en) * | 1976-07-29 | 1978-02-14 | Harima Refractories Co Ltd | Refractories for blast furnaces |
| JPS59121154A (ja) * | 1982-12-06 | 1984-07-13 | 黒崎炉材株式会社 | 溶融金属容器用ジルコンれんがと製造方法 |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2018192523A (ja) * | 2017-05-17 | 2018-12-06 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 除滓装置 |
| CN113430314A (zh) * | 2021-06-10 | 2021-09-24 | 北京金隅通达耐火技术有限公司 | 长寿命高炉炉底炉缸耐材结构及维护方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0610103B2 (ja) | 1994-02-09 |
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