JPS6112812A - ステンレス鋼の脱炭方法 - Google Patents
ステンレス鋼の脱炭方法Info
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- JPS6112812A JPS6112812A JP13278484A JP13278484A JPS6112812A JP S6112812 A JPS6112812 A JP S6112812A JP 13278484 A JP13278484 A JP 13278484A JP 13278484 A JP13278484 A JP 13278484A JP S6112812 A JPS6112812 A JP S6112812A
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
- C21C5/005—Manufacture of stainless steel
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- Engineering & Computer Science (AREA)
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- Materials Engineering (AREA)
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- Organic Chemistry (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
- Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
この発明は、ＡＯＤ炉、転炉等によりステンレス鋼の精
錬（脱炭）を行なう方法に関する。
錬（脱炭）を行なう方法に関する。
従来技術とその問題点
Ａ Ｏ、Ｄ炉、転炉等によるステンレス鋼の精錬は、酸
素ガスとアルゴン等の不活性ガスを大気圧下で鋼浴中に
吹き込んで行なわれるが、底吹きＡＯＤ法の場合、底吹
き羽口を介して０１．Ａｒガスを吹き込むため吹き込み
流量に限界があり、精錬時間が長くかかる。また、底吹
き羽目と上吹きランスによる上下吹きＡＯＤ法の場合、
純酸素上吹き、アルゴン、酸素ガス底吹きでは、精錬時
間は短かいが、Ｃｒの酸化損失が大きい、また、アルゴ
ン、酸素の混合ガス上吹き、アルゴン、酸素の混合ガス
底吹きでは、Ｃｒ酸化損失の問題は解消されるが、上吹
き混合ガスの酸素ガスとアルゴンガスの混合比制御範囲
が狭く、高価なアルゴンガスを大量に使用する必要があ
る。さらに、酸素ガスと不活性ガスを一定割合で吹き込
む精錬においては、大量のガスを強く吹き込むと溶鋼中
のＣｒが酸化されて歩留りが悪化し、Ｃｒの酸化を防止
するために少ない量で弱く吹き込むと精錬に長時間かか
るという問題があった。
素ガスとアルゴン等の不活性ガスを大気圧下で鋼浴中に
吹き込んで行なわれるが、底吹きＡＯＤ法の場合、底吹
き羽口を介して０１．Ａｒガスを吹き込むため吹き込み
流量に限界があり、精錬時間が長くかかる。また、底吹
き羽目と上吹きランスによる上下吹きＡＯＤ法の場合、
純酸素上吹き、アルゴン、酸素ガス底吹きでは、精錬時
間は短かいが、Ｃｒの酸化損失が大きい、また、アルゴ
ン、酸素の混合ガス上吹き、アルゴン、酸素の混合ガス
底吹きでは、Ｃｒ酸化損失の問題は解消されるが、上吹
き混合ガスの酸素ガスとアルゴンガスの混合比制御範囲
が狭く、高価なアルゴンガスを大量に使用する必要があ
る。さらに、酸素ガスと不活性ガスを一定割合で吹き込
む精錬においては、大量のガスを強く吹き込むと溶鋼中
のＣｒが酸化されて歩留りが悪化し、Ｃｒの酸化を防止
するために少ない量で弱く吹き込むと精錬に長時間かか
るという問題があった。
発明の目的
この発明は、従来の前記問題点ＶＣ鑑みなされたもので
、Ｃｒの酸化を防止して鋼への酸化歩留りを上げるとと
もに、脱炭時間の短縮がはかられるステンレス鋼の脱炭
方法を提案するととを目的とするものである。
、Ｃｒの酸化を防止して鋼への酸化歩留りを上げるとと
もに、脱炭時間の短縮がはかられるステンレス鋼の脱炭
方法を提案するととを目的とするものである。
発明の構成
この発明に係るステンレス鋼の脱炭方法は、ＡＯＤ炬、
転炉等により酸素ガスと不活性ガスを吹き込んで脱炭す
る際、上吹きランスをダブルフロ鋼中の炭素（Ｃ）含有
量に応じて〔０，ガス量／不活性ガヌ虐〕の１′直を下
記第１表の範囲に調整して吹き込むことを特徴とするも
のである。
転炉等により酸素ガスと不活性ガスを吹き込んで脱炭す
る際、上吹きランスをダブルフロ鋼中の炭素（Ｃ）含有
量に応じて〔０，ガス量／不活性ガヌ虐〕の１′直を下
記第１表の範囲に調整して吹き込むことを特徴とするも
のである。
（以下糸′白）
第１表
以下、この発明方法について詳細に説明する。
ここでは、この発明方法を実施する設備としてＡＯＤ炉
を例にとり説明する。
を例にとり説明する。
第１図はＡ ＯＤ炉による脱炭方法を、第２図はＡＯＤ
炉の精錬に使用するダブルフロー型上吹きランスをそれ
ぞれ示す。
炉の精錬に使用するダブルフロー型上吹きランスをそれ
ぞれ示す。
ＡＯＤ坦（１）は・尾部の側壁に、炉内１で貯えられた
溶鋼（２）に０１ガスと不活性ガス（以下「Ｍガス」で
代表する）を吹込むための羽目（３）が設けられ、上部
には精錬用上吹きランス（４）が昇降可能に設置されて
いる。そして、精錬中は前記上吹きランス（４）を炉内
まで降下させて０！ガス（５）、または０．ガスとＡｒ
ガスの混合ガス（６）を吹き込むとともに羽口（３）か
らもＯ！ガスと舒ガスの混合ガス（６）を吹き込み、Ａ
ＯＤ炉（１）の上方を覆う排ガス吸引カバー（７）にて
排ガスを吸引しながら精錬を行なっている。
溶鋼（２）に０１ガスと不活性ガス（以下「Ｍガス」で
代表する）を吹込むための羽目（３）が設けられ、上部
には精錬用上吹きランス（４）が昇降可能に設置されて
いる。そして、精錬中は前記上吹きランス（４）を炉内
まで降下させて０！ガス（５）、または０．ガスとＡｒ
ガスの混合ガス（６）を吹き込むとともに羽口（３）か
らもＯ！ガスと舒ガスの混合ガス（６）を吹き込み、Ａ
ＯＤ炉（１）の上方を覆う排ガス吸引カバー（７）にて
排ガスを吸引しながら精錬を行なっている。
この発明では、前記の精錬用上吹きランス（４）を、第
２図に示すダブルフロー型のランス（１４に替えて精錬
することを特徴とする。このダブルフロー型上吹きラン
ス０４）は、中心孔（１４−１）とその周囲に多孔・（
１４−２）が配設されたもので、中心孔（１４−１）か
ら０２ガスとＡｒガスの混合ガス（６）を流し、その外
側の多孔（１４−２）より Ｏ，ガス（５）のみを流す
ようＫしている。このように、ランスの一系統を０２ガ
ス用とし、他の系統を０２ガスとＭガスの混合ガス用と
することにより、溶鋼（２）の炭素量に応じてＯ，ガス
量、Ｍガス量および〔０２ガス量／ Ａｒガス量〕値が
調整可能となり、脱炭精錬の効率化がはかられる。
２図に示すダブルフロー型のランス（１４に替えて精錬
することを特徴とする。このダブルフロー型上吹きラン
ス０４）は、中心孔（１４−１）とその周囲に多孔・（
１４−２）が配設されたもので、中心孔（１４−１）か
ら０２ガスとＡｒガスの混合ガス（６）を流し、その外
側の多孔（１４−２）より Ｏ，ガス（５）のみを流す
ようＫしている。このように、ランスの一系統を０２ガ
ス用とし、他の系統を０２ガスとＭガスの混合ガス用と
することにより、溶鋼（２）の炭素量に応じてＯ，ガス
量、Ｍガス量および〔０２ガス量／ Ａｒガス量〕値が
調整可能となり、脱炭精錬の効率化がはかられる。
第３図は横軸に溶鋼中の炭素含有量（ｗｔ％）を、縦軸
に精錬中におけるＣｒ酸化損失量（Ｋｐ／Ｔ−ｓｔ）を
とり、溶鋼中に吹き込む０２ガスとにガスの割合〔０２
ガス量／Ａ１′ガス量＝α〕の値を変化させて溶鋼中の
炭素含有量とＣｒ酸化損失量の関係を示、したものであ
る。なお、この結果は５ＵＳ４３０の場合である。
に精錬中におけるＣｒ酸化損失量（Ｋｐ／Ｔ−ｓｔ）を
とり、溶鋼中に吹き込む０２ガスとにガスの割合〔０２
ガス量／Ａ１′ガス量＝α〕の値を変化させて溶鋼中の
炭素含有量とＣｒ酸化損失量の関係を示、したものであ
る。なお、この結果は５ＵＳ４３０の場合である。
すなわち、炭素含有量の多い溶鋼では酸素ガス吹き込み
量が多くてもＣｒ酸化損失量は少ないが、炭素含有量が
少なくなるにつれてＣｒ酸化損失量が増加する傾向にあ
るため、炭素含有量の少ない溶鋼の場合はＯ，ガス量の
割合を少なくしなければならない。従って゛、０２ガス
吹き込みによる脱炭反応は周知の通り、 ２ Ｃ＋ Ｏｘ→２ｃ。
量が多くてもＣｒ酸化損失量は少ないが、炭素含有量が
少なくなるにつれてＣｒ酸化損失量が増加する傾向にあ
るため、炭素含有量の少ない溶鋼の場合はＯ，ガス量の
割合を少なくしなければならない。従って゛、０２ガス
吹き込みによる脱炭反応は周知の通り、 ２ Ｃ＋ Ｏｘ→２ｃ。
であるから、溶鋼中に炭素含有量の多い精錬初期におい
ては、０２ガス吹き込み量を多くし、溶鋼中でのＣｏ分
圧（Ｐｃｏ）を下げ、０８分圧を高める程脱炭反応が急
速に進行し、脱炭精錬時間が短縮することになる。
ては、０２ガス吹き込み量を多くし、溶鋼中でのＣｏ分
圧（Ｐｃｏ）を下げ、０８分圧を高める程脱炭反応が急
速に進行し、脱炭精錬時間が短縮することになる。
この発明はかかる知見より、ステンレス鋼の脱炭に際し
、溶鋼中の炭素含有量が多い場合は０２ガス吹き込み量
を極力多くして脱炭時間を短縮し、溶鋼中の炭素含有量
が低下するにしたがって０２ガス吹き込み量を低下させ
るとともにＡｒガス吹き込み量を増加して溶鋼の攪拌を
十分に行ないながらＣｒ酸化損失量の低減をはかる方法
である。
、溶鋼中の炭素含有量が多い場合は０２ガス吹き込み量
を極力多くして脱炭時間を短縮し、溶鋼中の炭素含有量
が低下するにしたがって０２ガス吹き込み量を低下させ
るとともにＡｒガス吹き込み量を増加して溶鋼の攪拌を
十分に行ないながらＣｒ酸化損失量の低減をはかる方法
である。
すなわち、この発明は第３図の結果より、溶鋼中の炭素
量に応じて〔０２ガス量／Ａｒガス量〕値を前記、１１
表に示す範囲（第３図斜線部）で調整して脱炭する方法
であり、そのガス量調整を容品にするために第２図に示
すダブルフロー型の北吹きランスを使用し、該ランスの
中心孔（１４−１）から０２ガスとＡｒガスの混合ガス
（６）を、その外側の多孔（１４−２）より０２ガス（
５）をそれぞれ吹き込むこととしたのである。また、こ
のダブルフロー型ランスによれば、〔０２ガス流量／
Ａｒガス流量〕の値の広い調整範囲を得ることができる
。
量に応じて〔０２ガス量／Ａｒガス量〕値を前記、１１
表に示す範囲（第３図斜線部）で調整して脱炭する方法
であり、そのガス量調整を容品にするために第２図に示
すダブルフロー型の北吹きランスを使用し、該ランスの
中心孔（１４−１）から０２ガスとＡｒガスの混合ガス
（６）を、その外側の多孔（１４−２）より０２ガス（
５）をそれぞれ吹き込むこととしたのである。また、こ
のダブルフロー型ランスによれば、〔０２ガス流量／
Ａｒガス流量〕の値の広い調整範囲を得ることができる
。
この発明において、溶鋼中の炭素含有量に応じて〔Ｏ２
ガス流景／ Ａｒガス流量〕を前記第１表の範囲にＳ整
する理由は、各範囲の上限値以上ではｏ２ガス流量を上
昇させても脱炭速度はほとんど上昇しないだけでなく溶
鋼中のＣｒが酸化し損失量が増加するためであり、また
下限値以下では溶鋼中のＣｒの酸化は低下するが、脱炭
反応が遅く、脱炭処理時間が延長して処理能率の悪化を
招くからである。
ガス流景／ Ａｒガス流量〕を前記第１表の範囲にＳ整
する理由は、各範囲の上限値以上ではｏ２ガス流量を上
昇させても脱炭速度はほとんど上昇しないだけでなく溶
鋼中のＣｒが酸化し損失量が増加するためであり、また
下限値以下では溶鋼中のＣｒの酸化は低下するが、脱炭
反応が遅く、脱炭処理時間が延長して処理能率の悪化を
招くからである。
実 施 例
５ＵＳ４３０糸ステンレス鋼の脱炭を９０トンＡＯＤ炉
で行なう際、第２表に示す初期成分（高炭素フェロクロ
ム添加前浴鋼成分）の溶鋼６０トンをＡＯＤ炬に貯え、
炉底部の羽口からＯ，ガスとＡｒガスの混合ガスを吹き
込みながら、第２図に示す上吹きランスを使用して０２
ガスとＡｒガスを吹き込んだ。
で行なう際、第２表に示す初期成分（高炭素フェロクロ
ム添加前浴鋼成分）の溶鋼６０トンをＡＯＤ炬に貯え、
炉底部の羽口からＯ，ガスとＡｒガスの混合ガスを吹き
込みながら、第２図に示す上吹きランスを使用して０２
ガスとＡｒガスを吹き込んだ。
その際、推定される含有炭素量に応じて前記０２ガスと
Ａｒガスの吹き込み割合〔０２ガス流量／Ａｒガス流量
〕を調整した。その時の溶鋼中灰素含有量と［０２ガス
流量／ Ａｒガス流量］の関係を第３表に示す。なお、
高炭素フェロクロムの投入は、炉上ホッパーより吹錬を
行ないながら吹錬初期に投入した。
Ａｒガスの吹き込み割合〔０２ガス流量／Ａｒガス流量
〕を調整した。その時の溶鋼中灰素含有量と［０２ガス
流量／ Ａｒガス流量］の関係を第３表に示す。なお、
高炭素フェロクロムの投入は、炉上ホッパーより吹錬を
行ないながら吹錬初期に投入した。
本実施例における脱炭後浴鋼成分等結果を第４表に、脱
炭の経緯を第４図に示す。なお、第４表には第３表に示
す従来法で脱炭した場合の結果を併せて示した。
炭の経緯を第４図に示す。なお、第４表には第３表に示
す従来法で脱炭した場合の結果を併せて示した。
第４表の結果より、従来法に比べてＣｒ酸化損失が少な
くなることにより還元用フェロシリコンも少なくてすみ
、また脱炭時間も大巾に短縮されることがわかる。
くなることにより還元用フェロシリコンも少なくてすみ
、また脱炭時間も大巾に短縮されることがわかる。
第２表
（以下余白）
第４表
発明の詳細
な説明したごとく、この発明方法によれば、Ｃｒ酸化損
失を増加させることなく送酸速度を上昇させることがで
きるので、脱炭時間の短縮がはかられ、かつ巾広い不活
性ガス比の選択が可能であるためＣｒｅ化損失を最少限
に抑えることができ、ステンレス鋼の精錬に多大な効果
を奏するものである。
失を増加させることなく送酸速度を上昇させることがで
きるので、脱炭時間の短縮がはかられ、かつ巾広い不活
性ガス比の選択が可能であるためＣｒｅ化損失を最少限
に抑えることができ、ステンレス鋼の精錬に多大な効果
を奏するものである。
第１図はＡＯＤ炉による脱炭方法を示す説明図、第２図
はこの発明方法を実施するための上吹きランスの構造を
示す縦断面図、第３図は同上ランスを用い〔０，ガス量
／Ａｒガス量〕の値を変化させて脱炭したときの溶鋼中
炭素含有量とＣｒ酸化損失量の関係を示す図表、第４図
はこの発明の実施例における脱炭の経緯を示す図表であ
る。 １・・・・ＡＯＤ炉、２・・・・溶鋼、３・・・・羽口
、４・・・・ランス、５・・・・０□ガス、６・・・・
混合ガス、１４・・・・ダブルフロー型フンス。 出願人 住友金属工業株式会社 第１図 第２図 孔孔孔 第３図 溶鋼中の炭素含有１ｉ（ｗｔ％） 第４図 ０ １０ ２０ ．３０
４０ ５０ ６０脱炭時間（分）
はこの発明方法を実施するための上吹きランスの構造を
示す縦断面図、第３図は同上ランスを用い〔０，ガス量
／Ａｒガス量〕の値を変化させて脱炭したときの溶鋼中
炭素含有量とＣｒ酸化損失量の関係を示す図表、第４図
はこの発明の実施例における脱炭の経緯を示す図表であ
る。 １・・・・ＡＯＤ炉、２・・・・溶鋼、３・・・・羽口
、４・・・・ランス、５・・・・０□ガス、６・・・・
混合ガス、１４・・・・ダブルフロー型フンス。 出願人 住友金属工業株式会社 第１図 第２図 孔孔孔 第３図 溶鋼中の炭素含有１ｉ（ｗｔ％） 第４図 ０ １０ ２０ ．３０
４０ ５０ ６０脱炭時間（分）
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 酸素ガスとともに不活性ガスを大気圧下で鋼浴中に吹き
込んでステンレス鋼の脱炭を行なう方法において、上吹
きランスをダブルフロー型とし、その一系統を酸素ガス
用とし、他の系統を酸素と不活性ガスの混合ガス用とし
、溶鋼中の炭素〔Ｃ〕含有量に応じて〔Ｏ＿２ガス量／
不活性ガス量〕の値を下記表の範囲に調整して吹き込む
ことを特徴とするステンレス鋼の脱炭方法。 ▲数式、化学式、表等があります▼
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13278484A JPS6112812A (ja) | 1984-06-27 | 1984-06-27 | ステンレス鋼の脱炭方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13278484A JPS6112812A (ja) | 1984-06-27 | 1984-06-27 | ステンレス鋼の脱炭方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6112812A true JPS6112812A (ja) | 1986-01-21 |
| JPH0456083B2 JPH0456083B2 (ja) | 1992-09-07 |
Family
ID=15089461
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13278484A Granted JPS6112812A (ja) | 1984-06-27 | 1984-06-27 | ステンレス鋼の脱炭方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6112812A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01172505A (ja) * | 1987-12-26 | 1989-07-07 | Nkk Corp | 含Ｃｒ銑の脱炭方法 |
| JPH04362115A (ja) * | 1991-06-06 | 1992-12-15 | Nippon Steel Corp | 溶鋼の脱炭方法 |
| JP2010511100A (ja) * | 2006-11-30 | 2010-04-08 | エス・エム・エス・ジーマーク・アクチエンゲゼルシャフト | 銑鉄に基づいて、電気エネルギーの供給を用いることなく、ステンレス鋼を製造するための方法及び装置 |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2674186C1 (ru) * | 2017-11-13 | 2018-12-05 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Способ выплавки стали в конвертере |
| RU2764455C1 (ru) * | 2021-05-06 | 2022-01-17 | Публичное акционерное общество «Северсталь» (ПАО «Северсталь») | Способ выплавки стали в конвертере |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60230931A (ja) * | 1984-04-26 | 1985-11-16 | アレゲニ− ルドラム スチ−ル コ−ポレ−シヨン | 酸素上吹容器における製鋼方法 |
-
1984
- 1984-06-27 JP JP13278484A patent/JPS6112812A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60230931A (ja) * | 1984-04-26 | 1985-11-16 | アレゲニ− ルドラム スチ−ル コ−ポレ−シヨン | 酸素上吹容器における製鋼方法 |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01172505A (ja) * | 1987-12-26 | 1989-07-07 | Nkk Corp | 含Ｃｒ銑の脱炭方法 |
| JPH04362115A (ja) * | 1991-06-06 | 1992-12-15 | Nippon Steel Corp | 溶鋼の脱炭方法 |
| JP2010511100A (ja) * | 2006-11-30 | 2010-04-08 | エス・エム・エス・ジーマーク・アクチエンゲゼルシャフト | 銑鉄に基づいて、電気エネルギーの供給を用いることなく、ステンレス鋼を製造するための方法及び装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0456083B2 (ja) | 1992-09-07 |
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