JPS6112818A - クロムを含む溶鉄の脱燐処理剤 - Google Patents
クロムを含む溶鉄の脱燐処理剤Info
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- JPS6112818A JPS6112818A JP59131458A JP13145884A JPS6112818A JP S6112818 A JPS6112818 A JP S6112818A JP 59131458 A JP59131458 A JP 59131458A JP 13145884 A JP13145884 A JP 13145884A JP S6112818 A JPS6112818 A JP S6112818A
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- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
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- C21C7/04—Removing impurities by adding a treating agent
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- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
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- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈産業上の利用分野〉
この発明は、脱燐ＣＰ）性にすぐれたクロム（ｃｒ）含
有溶鉄の脱Ｐ処理剤に関する。
有溶鉄の脱Ｐ処理剤に関する。
〈従来技術〉
一般に高Ｃｒ鋼あるいはヌテンレス鋼中のＰは、機械的
性質や応力腐食割れ性に悪影響を及ばず有害不純物であ
るところから、最近これらの隅棟を用いる原子力発電用
パイプ材などではＰに対して厳しい規制を設けるように
なってきている。
性質や応力腐食割れ性に悪影響を及ばず有害不純物であ
るところから、最近これらの隅棟を用いる原子力発電用
パイプ材などではＰに対して厳しい規制を設けるように
なってきている。
しかしながら、このようなＯｒを含む溶鉄合金の脱Ｐ方
法、すなわちＣａ０−ＦｅＯ系あるいは生石灰等の脱Ｐ
処理剤をフラックスとして添加して酸素吹錬するという
方法では、Ｃｒが優先的に多量に酸化されてヌラグが硬
化しＰの酸化がはばまれることがら脱Ｐが殆ど不可能で
ある。従って低Ｐヌテンレス鋼等の製造には高価な低Ｐ
合金鉄の使用によシ対処しなければならず、コスト高と
なるのが避けられないという問題点があった。そこで、
上記問題点を打開するため、Ｃａを利用して、いわゆる
還元脱Ｐを行う新たなブランクスが２，３提案されたが
、いずれも有害ガスの発生を伴うという点で冥用土十分
と云えるものではなかった。
法、すなわちＣａ０−ＦｅＯ系あるいは生石灰等の脱Ｐ
処理剤をフラックスとして添加して酸素吹錬するという
方法では、Ｃｒが優先的に多量に酸化されてヌラグが硬
化しＰの酸化がはばまれることがら脱Ｐが殆ど不可能で
ある。従って低Ｐヌテンレス鋼等の製造には高価な低Ｐ
合金鉄の使用によシ対処しなければならず、コスト高と
なるのが避けられないという問題点があった。そこで、
上記問題点を打開するため、Ｃａを利用して、いわゆる
還元脱Ｐを行う新たなブランクスが２，３提案されたが
、いずれも有害ガスの発生を伴うという点で冥用土十分
と云えるものではなかった。
このような事情を背景に、本出願人は先に、特願昭５７
−３８５４９号として、「溶鉄に、アルカリ土類金属の
酸化物とアルカリ土類金属のハロゲン化物とで構成され
るフラックスを添加し、さらに所定量の酸化剤を添加す
ることによって脱Ｐ（および脱Ｓ）を行う方法」を提案
した。この方法は、酸化剤によって溶鉄中ＰをＰ、２０
ｚの酸化物とし、これをアルカリ土類金属の酸化物で安
定化させる酸化脱Ｐ法であシ、この方法はＯｒを含む溶
鉄について効果的な脱Ｐが達せられ、しかも有害ガヌの
発生を伴わない、すぐれたものである。
−３８５４９号として、「溶鉄に、アルカリ土類金属の
酸化物とアルカリ土類金属のハロゲン化物とで構成され
るフラックスを添加し、さらに所定量の酸化剤を添加す
ることによって脱Ｐ（および脱Ｓ）を行う方法」を提案
した。この方法は、酸化剤によって溶鉄中ＰをＰ、２０
ｚの酸化物とし、これをアルカリ土類金属の酸化物で安
定化させる酸化脱Ｐ法であシ、この方法はＯｒを含む溶
鉄について効果的な脱Ｐが達せられ、しかも有害ガヌの
発生を伴わない、すぐれたものである。
ところで、上記フラックスは、アルカリ土類金属の酸化
物の代シに、同金属の炭酸塩を用いることもでき、この
ようにすると炭酸塩が分解して生じるＣ０．２が酸化剤
の役目を果すことになって、酸化剤の別途添加が不要と
なυ、合理的である。この炭酸塩としては、効果、価格
の両面からＥａＣＯＪが最も連光である。ところが、こ
のＢａＣＯ３を用いたフラックスでは、Ｏｒ含含有銑鉄
処理において、ヌラグが硬化を来たして除滓が困難とな
シ、ために溶鉄への、いわゆる復Ｐの現象が顕著化し、
結局、十分な脱Ｐ効来が得られないことがある。
物の代シに、同金属の炭酸塩を用いることもでき、この
ようにすると炭酸塩が分解して生じるＣ０．２が酸化剤
の役目を果すことになって、酸化剤の別途添加が不要と
なυ、合理的である。この炭酸塩としては、効果、価格
の両面からＥａＣＯＪが最も連光である。ところが、こ
のＢａＣＯ３を用いたフラックスでは、Ｏｒ含含有銑鉄
処理において、ヌラグが硬化を来たして除滓が困難とな
シ、ために溶鉄への、いわゆる復Ｐの現象が顕著化し、
結局、十分な脱Ｐ効来が得られないことがある。
〈発明の目的〉
本発明は、上記ＢａＣＯ３系フラックス全改良し、Ｃｒ
含含有銑鉄処理おけるヌラグの硬化を防止して除滓を容
易ならしめる脱Ｐ処理剤を提供しようとするものである
、 〈発明の構成〉 本発明者らは、数次に亘る笑験の結果、次のような事実
を見い出した。すなわち、ＢａＣＯ３−アルカリ土類金
属ハロゲン化物系フフツクヌによるＯｒ含含有銑鉄脱Ｐ
においては、フラックス中のＢａＣ０ＪＯ熱分解： Ｂ
ａＣＯ３−＋Ｂａ○＋Ｃ０，２によシ生じたＣ０．２が
溶鉄中の金属Ｏｒとの間で、Ｂ ＣＯａ ＋ ｒｃｒ）
→Ｃｒλ０３＋３ＣＯの反応を呈してＣｒ、２０３が生
成し、これがスラグ中に溶解することになる。このＣｒ
２Ｏ３の溶解度は、例えばＢａＣ０，、ｒ ４０Ｗｆ；
Ｘ （’ＢａＯ換算） −ＢａＣＡｓ系フヲツクス（融
点：約１２００℃〕で、６％程度であるが、このような
場合ヌラグの性状がＣｒλ０３含有量によって大きく違
ってくる。すなわち、ヌラグ中Ｃｒλ０３量の増加とと
もに流動性が次第に失われてゆき、Ｃｒ−０３量５％以
上［ｆｉるとヌヲグの硬化で除滓困齢なことになる。こ
のようなことから、処理時の復Ｐ量は、第１図に示す如
くスフグ中Ｃｒ５Ｏ３量の増加につれて漸増し、そのＣ
ｒａＣＤ量が５％以上（矢印Ａの領域）においては急激
に顕著化する。
含含有銑鉄処理おけるヌラグの硬化を防止して除滓を容
易ならしめる脱Ｐ処理剤を提供しようとするものである
、 〈発明の構成〉 本発明者らは、数次に亘る笑験の結果、次のような事実
を見い出した。すなわち、ＢａＣＯ３−アルカリ土類金
属ハロゲン化物系フフツクヌによるＯｒ含含有銑鉄脱Ｐ
においては、フラックス中のＢａＣ０ＪＯ熱分解： Ｂ
ａＣＯ３−＋Ｂａ○＋Ｃ０，２によシ生じたＣ０．２が
溶鉄中の金属Ｏｒとの間で、Ｂ ＣＯａ ＋ ｒｃｒ）
→Ｃｒλ０３＋３ＣＯの反応を呈してＣｒ、２０３が生
成し、これがスラグ中に溶解することになる。このＣｒ
２Ｏ３の溶解度は、例えばＢａＣ０，、ｒ ４０Ｗｆ；
Ｘ （’ＢａＯ換算） −ＢａＣＡｓ系フヲツクス（融
点：約１２００℃〕で、６％程度であるが、このような
場合ヌラグの性状がＣｒλ０３含有量によって大きく違
ってくる。すなわち、ヌラグ中Ｃｒλ０３量の増加とと
もに流動性が次第に失われてゆき、Ｃｒ−０３量５％以
上［ｆｉるとヌヲグの硬化で除滓困齢なことになる。こ
のようなことから、処理時の復Ｐ量は、第１図に示す如
くスフグ中Ｃｒ５Ｏ３量の増加につれて漸増し、そのＣ
ｒａＣＤ量が５％以上（矢印Ａの領域）においては急激
に顕著化する。
このＣｒｓ○３の生成、すなわち溶鉄中金属ＣｒのＣ０
，２による酸化を抑制するその対策としては、ＢａＣＯ
３に予め所要量の炭素（Ｃ）を含有せしめておき、Ｂａ
ＣＯ３の熱分解において前記ＣとＣＯＪとの間に００．
２＋０→２ＣＯなる反応を起こさしめＣＯ２をＣＯに転
換せしめるという方法が有効でアシ、この対策によって
スラグ中のＣｒ２Ｏ３の生成量は効率的に低減てれてヌ
ラグの流動性が確保てれ除滓が容易となシ、復Ｐの効果
的な抑制が可能となる。
，２による酸化を抑制するその対策としては、ＢａＣＯ
３に予め所要量の炭素（Ｃ）を含有せしめておき、Ｂａ
ＣＯ３の熱分解において前記ＣとＣＯＪとの間に００．
２＋０→２ＣＯなる反応を起こさしめＣＯ２をＣＯに転
換せしめるという方法が有効でアシ、この対策によって
スラグ中のＣｒ２Ｏ３の生成量は効率的に低減てれてヌ
ラグの流動性が確保てれ除滓が容易となシ、復Ｐの効果
的な抑制が可能となる。
本発明は上記知見に基いてなされたもので、ＢａＣ○３
ｉＢａ○換算でａ ｏ 〜５０ ｗｔ％含み、残部はＢ
ａＣ１−２および不純物よシ々るフラックスをベークに
、前記Ｂａ ＣＯ、ｙにその２％以上の炭素を含有せし
めたことを特徴とするＣｒを含む脱Ｐ処理剤、全要旨と
する。
ｉＢａ○換算でａ ｏ 〜５０ ｗｔ％含み、残部はＢ
ａＣ１−２および不純物よシ々るフラックスをベークに
、前記Ｂａ ＣＯ、ｙにその２％以上の炭素を含有せし
めたことを特徴とするＣｒを含む脱Ｐ処理剤、全要旨と
する。
次に本発明脱Ｐ処理剤における各成分限定の塩出につい
て説明する。
て説明する。
本発明においてＢａＣＯ３に含有せしめる炭素量を２光
以上に限定したのは、２％未満では上記式ＣＯ−＋Ｃ→
２ＣＯによる反応が十分に行われないでＣ０，２のＣＯ
転換が不十分となるからである。なお、この炭素量は１
０％を越えると効果が飽和するので２〜１０％とするこ
とが望ましい。
以上に限定したのは、２％未満では上記式ＣＯ−＋Ｃ→
２ＣＯによる反応が十分に行われないでＣ０，２のＣＯ
転換が不十分となるからである。なお、この炭素量は１
０％を越えると効果が飽和するので２〜１０％とするこ
とが望ましい。
第２図は、ＢａＣ０３（ＢａＯ換算４０Ｖ９ｔ％） −
ＢａＣｔ−系フラックスのＢａＣＯ３中に（４−含有せ
しめたＢａＣ（ｂ−ＢａＣＬλ−Ｃ系のフラックスを用
い、その炭素量を種々に変えて行ったＯｒ含含有銑鉄脱
Ｐ処理におけるフラックス中の炭素量（ＢａＣ０ＪＪｌ
に対する比率、以下同様）とスラグ中のＣｒコ０３生成
量の関係を示した線図である。図から明らかなように、
フラックス中の炭素量が多くなるとスラグ中に生成する
Ｃｒ２Ｏ３量は次第に低減し、炭素量２％以上では除滓
の上で問題のない０ｒ−０３５％未満のスフグが得られ
、したがって復Ｐｇも低位に抑えられる。また炭素量２
〜ｌＯ％の間はＣＩ”、２０３生成量低減の効果は徐々
に向上しＣｒ、０３生成量は次第に減少する傾向を示す
が、１０％をこえる炭素量ではその効果は飽和して横ば
いとなる。
ＢａＣｔ−系フラックスのＢａＣＯ３中に（４−含有せ
しめたＢａＣ（ｂ−ＢａＣＬλ−Ｃ系のフラックスを用
い、その炭素量を種々に変えて行ったＯｒ含含有銑鉄脱
Ｐ処理におけるフラックス中の炭素量（ＢａＣ０ＪＪｌ
に対する比率、以下同様）とスラグ中のＣｒコ０３生成
量の関係を示した線図である。図から明らかなように、
フラックス中の炭素量が多くなるとスラグ中に生成する
Ｃｒ２Ｏ３量は次第に低減し、炭素量２％以上では除滓
の上で問題のない０ｒ−０３５％未満のスフグが得られ
、したがって復Ｐｇも低位に抑えられる。また炭素量２
〜ｌＯ％の間はＣＩ”、２０３生成量低減の効果は徐々
に向上しＣｒ、０３生成量は次第に減少する傾向を示す
が、１０％をこえる炭素量ではその効果は飽和して横ば
いとなる。
またＥａＣＣｂ （Ｄ含有量を、ＢａＯ換算で３０−５
０ｗｔ％に限定したのは、３０ｗｔ％未満ではＰの酸化
で生成するＰＪＯ，ｔの安定化作用が不十分となるから
でオフ、５０ ｗｔ％を越えるとフラックヌが滓化しな
くなるからである。
０ｗｔ％に限定したのは、３０ｗｔ％未満ではＰの酸化
で生成するＰＪＯ，ｔの安定化作用が不十分となるから
でオフ、５０ ｗｔ％を越えるとフラックヌが滓化しな
くなるからである。
なお、フラックヌの謀浴剤として、とくにＢａＣｔ、２
を用いたのは、アルカリ土類金属のハロゲン化物の中で
、前記ＢａＣＣＩＪに対しては、それを反応に効果的に
寄与させその機能をフルに発揮式せるという意味におい
て、最も有利なためでおる。
を用いたのは、アルカリ土類金属のハロゲン化物の中で
、前記ＢａＣＣＩＪに対しては、それを反応に効果的に
寄与させその機能をフルに発揮式せるという意味におい
て、最も有利なためでおる。
〈発明の効果〉
実施例によって本発明の詳細な説明する。
実施例１
第３図は本発明ノＢａＣＯ３−ＢａＣｔ２− Ｃ系７−
７’／クヌによるＣｒ含有溶鉄の脱Ｐ処理全行っｆ？：
、電気色−ＡＯＤ炉工程を示す図である。すなわち、ま
ず所要の成分組成に調整したｃｒ含有浴銑を電気色にお
ける溶解工程（１）で溶解した後出鋼工程（２）で出鋼
してＡＯＤ炉に装入する。ＡＯＤ炉において脱Ｓ１工程
（３）で昇温脱Ｓ１の後、除滓工程（４）で除滓し、第
１表に示す成分組成の浴銑を得る、第 １ 表 次いで脱Ｐ処理工程（５）で、ＢａＯ４Ｑ ｗｔ％−Ｂ
ａｃ、ｚ６０ｗｔ％組成に相当するＢａＣ０ｒ Ｂａ
Ｃｔａ系７”ｉ’７クスのＢａＣ０Ｊ中にＣを６％含有
せしめた本発明のＢａＣＯ３−ＢａＣム−Ｃ系の脱Ｐ処
坤剤１１０ ＃／Ｔを投入し、１５００℃の温度にてＡ
ｒガヌで８分間攪拌して脱Ｐ処理を行い、その後除滓工
程（６〕で除滓を行い、しかる後通常精錬工程（７）で
成品を得る。このような工程に従って溶鉄の処理を行い
、脱Ｐ工程（５）を終えた時点（除滓前〕の溶鉄成分を
第１表に併せ示すとともに、第４図の線図に脱Ｐ処理前
、脱Ｐ処理後、通常精錬後におけるＰ含有量を示した。
７’／クヌによるＣｒ含有溶鉄の脱Ｐ処理全行っｆ？：
、電気色−ＡＯＤ炉工程を示す図である。すなわち、ま
ず所要の成分組成に調整したｃｒ含有浴銑を電気色にお
ける溶解工程（１）で溶解した後出鋼工程（２）で出鋼
してＡＯＤ炉に装入する。ＡＯＤ炉において脱Ｓ１工程
（３）で昇温脱Ｓ１の後、除滓工程（４）で除滓し、第
１表に示す成分組成の浴銑を得る、第 １ 表 次いで脱Ｐ処理工程（５）で、ＢａＯ４Ｑ ｗｔ％−Ｂ
ａｃ、ｚ６０ｗｔ％組成に相当するＢａＣ０ｒ Ｂａ
Ｃｔａ系７”ｉ’７クスのＢａＣ０Ｊ中にＣを６％含有
せしめた本発明のＢａＣＯ３−ＢａＣム−Ｃ系の脱Ｐ処
坤剤１１０ ＃／Ｔを投入し、１５００℃の温度にてＡ
ｒガヌで８分間攪拌して脱Ｐ処理を行い、その後除滓工
程（６〕で除滓を行い、しかる後通常精錬工程（７）で
成品を得る。このような工程に従って溶鉄の処理を行い
、脱Ｐ工程（５）を終えた時点（除滓前〕の溶鉄成分を
第１表に併せ示すとともに、第４図の線図に脱Ｐ処理前
、脱Ｐ処理後、通常精錬後におけるＰ含有量を示した。
上記試験においては、第１表に示すように脱Ｐ、更には
脱Ｓ、脱■が効果的に行われ、また除滓が容易に実施で
きたため第４図に示すように復Ｐ量が０．００２％と極
めて軽微に止められた。
脱Ｓ、脱■が効果的に行われ、また除滓が容易に実施で
きたため第４図に示すように復Ｐ量が０．００２％と極
めて軽微に止められた。
実施例２
ＢａＣ○Ｊ （ＢａＯ換算で４ ｇ ｗｔ％） −Ｂａ
Ｃｔ−系７−７ツクヌのＢａＣ（ｂに炭素１％を含有せ
しめた脱Ｐ処理剤を用いる以外は実施例１と全く同様の
条件で溶鉄の処理を行い、脱Ｐ処理前、脱Ｐ処理後のＰ
含有量および復Ｐ量等、Ｐの挙動を調査した。
Ｃｔ−系７−７ツクヌのＢａＣ（ｂに炭素１％を含有せ
しめた脱Ｐ処理剤を用いる以外は実施例１と全く同様の
条件で溶鉄の処理を行い、脱Ｐ処理前、脱Ｐ処理後のＰ
含有量および復Ｐ量等、Ｐの挙動を調査した。
第２表に、その調査結果を前出実施例１（本発明例）の
結果と対照させて示した。
結果と対照させて示した。
第 ２ 表
上記試験においては本発明例が、脱Ｐ処理剤投入後の除
滓が容易に行われたのに対し、比較例では炭素量が少な
過ぎたためスラグが硬化して除滓が困難であった。その
結果、第２表に示す通り復Ｐ量に大きな差を生じ、比較
例では復Ｐ量０．００６％で通常精錬後のＰ含有量が０
．０１５％であったのに対し、本発明例では復Ｐ量が０
．００２％の僅少に止められ、通常精錬後のＰ含有量が
０．０１０％となシ、十分な低Ｐ化が達成で＠た。
滓が容易に行われたのに対し、比較例では炭素量が少な
過ぎたためスラグが硬化して除滓が困難であった。その
結果、第２表に示す通り復Ｐ量に大きな差を生じ、比較
例では復Ｐ量０．００６％で通常精錬後のＰ含有量が０
．０１５％であったのに対し、本発明例では復Ｐ量が０
．００２％の僅少に止められ、通常精錬後のＰ含有量が
０．０１０％となシ、十分な低Ｐ化が達成で＠た。
以上の説明から明らかなように本発明の説Ｐ処理剤は、
Ｏｒを含む溶鉄の脱Ｐ処理においてスラグの流動性の低
下を防止して除滓を容易にし、復ＰＭを僅少に抑えて低
Ｐ化を可能とするものであシ、高品質の高Ｃｒ鋼やヌテ
ンレヌ鋼の製造に大いに寄与するものである。
Ｏｒを含む溶鉄の脱Ｐ処理においてスラグの流動性の低
下を防止して除滓を容易にし、復ＰＭを僅少に抑えて低
Ｐ化を可能とするものであシ、高品質の高Ｃｒ鋼やヌテ
ンレヌ鋼の製造に大いに寄与するものである。
第１図はスラグ中のＣｒ、２０３生成愈と復Ｐｉの関係
を示した線図、第２図は脱Ｐ処理剤の含有炭素量とスラ
グ中のＣｒ、０３生成量の関係を示した線図、第３図は
ＢａＣＯ３−ＥａＣｔａ −Ｃ系フラックヌにょる０ｒ
（ｉｌ−含む溶鉄の脱Ｐ処理の工程例を示した工程図、
第４図は第３図の工程における脱Ｐ処理前、同処理後、
通常精錬後におけるＰ含有量の推移を示した線図である
。 １：溶解工程、２：出鋼工程、３：脱Ｓｉ工程、４．６
：除滓工程、５：脱Ｐ処理工程、７：通常精錬工程
を示した線図、第２図は脱Ｐ処理剤の含有炭素量とスラ
グ中のＣｒ、０３生成量の関係を示した線図、第３図は
ＢａＣＯ３−ＥａＣｔａ −Ｃ系フラックヌにょる０ｒ
（ｉｌ−含む溶鉄の脱Ｐ処理の工程例を示した工程図、
第４図は第３図の工程における脱Ｐ処理前、同処理後、
通常精錬後におけるＰ含有量の推移を示した線図である
。 １：溶解工程、２：出鋼工程、３：脱Ｓｉ工程、４．６
：除滓工程、５：脱Ｐ処理工程、７：通常精錬工程
Claims (1)
- （１）ＢａＣＯ＿３をＢａＯ換算で３０〜５０ｗｔ％含
み、残部はＢａＣｌ＿２および不純物よりなるフラック
スにおいて、前記ＢａＣＯ＿３にその２％以上の炭素を
含有せしめたことを特徴とするクロムを含む溶鉄の脱燐
処理剤。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59131458A JPS6112818A (ja) | 1984-06-26 | 1984-06-26 | クロムを含む溶鉄の脱燐処理剤 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59131458A JPS6112818A (ja) | 1984-06-26 | 1984-06-26 | クロムを含む溶鉄の脱燐処理剤 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6112818A true JPS6112818A (ja) | 1986-01-21 |
| JPH0418005B2 JPH0418005B2 (ja) | 1992-03-26 |
Family
ID=15058427
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59131458A Granted JPS6112818A (ja) | 1984-06-26 | 1984-06-26 | クロムを含む溶鉄の脱燐処理剤 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6112818A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN109055661A (zh) * | 2018-09-14 | 2018-12-21 | 中航上大高温合金材料有限公司 | 一种低磷不锈钢的生产工艺 |
-
1984
- 1984-06-26 JP JP59131458A patent/JPS6112818A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN109055661A (zh) * | 2018-09-14 | 2018-12-21 | 中航上大高温合金材料有限公司 | 一种低磷不锈钢的生产工艺 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0418005B2 (ja) | 1992-03-26 |
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