JPS6112843A - エンジンバルブおよび同バルブシ−ト用Ｃｏ基合金 - Google Patents
エンジンバルブおよび同バルブシ−ト用Ｃｏ基合金Info
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- JPS6112843A JPS6112843A JP13358584A JP13358584A JPS6112843A JP S6112843 A JPS6112843 A JP S6112843A JP 13358584 A JP13358584 A JP 13358584A JP 13358584 A JP13358584 A JP 13358584A JP S6112843 A JPS6112843 A JP S6112843A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、すぐれた高温硬さ、耐熱衝撃性、および耐
酸化鉛腐食性を有し、特にこれらの特性が要求されるが
内燃機関のエンジンバルブおよび同バルブシートの製造
に、鋳物用あるいは肉盛溶接用として使用するのに適し
たＣｏ基合金に関するものである。
酸化鉛腐食性を有し、特にこれらの特性が要求されるが
内燃機関のエンジンバルブおよび同バルブシートの製造
に、鋳物用あるいは肉盛溶接用として使用するのに適し
たＣｏ基合金に関するものである。
従来、内燃機関のエンジンバルブや同バルブシートの製
造に際しては、肉盛溶接用として、アメリカ溶接協会規
格５．１３ ＲＣｏ Ｃｒ−Ａ （Ｃ： ０．９〜１
．４％、３ｉ：２．０％以下、 Ｍｎ ： １．０％
以下。
造に際しては、肉盛溶接用として、アメリカ溶接協会規
格５．１３ ＲＣｏ Ｃｒ−Ａ （Ｃ： ０．９〜１
．４％、３ｉ：２．０％以下、 Ｍｎ ： １．０％
以下。
Ｗ：３．０〜６．０％、Ｃｒ ： ２６〜３２％、Ｎｉ
：３．０％以下、 Ｆｅ ： ３．０％以下、 １ｙ
ｌｏ ： １．０％以下、Ｃｏおよび不・可避不純物
二残り）や、同５．１３ ＲＣｏ Ｃｒ−Ｂ （Ｃ：
１．２〜１．７％、３ｉ：２．０％以下、 １ｙｌｎ
： １．０％以下、 Ｗ ： ７．０〜９．５％
、Ｃｒ：２６〜３２％、 Ｎｉ ： ３．０％ＩＸ
下。
：３．０％以下、 Ｆｅ ： ３．０％以下、 １ｙ
ｌｏ ： １．０％以下、Ｃｏおよび不・可避不純物
二残り）や、同５．１３ ＲＣｏ Ｃｒ−Ｂ （Ｃ：
１．２〜１．７％、３ｉ：２．０％以下、 １ｙｌｎ
： １．０％以下、 Ｗ ： ７．０〜９．５％
、Ｃｒ：２６〜３２％、 Ｎｉ ： ３．０％ＩＸ
下。
Ｆｅ ： ３．０％以下、 １ｙｌｏ ： １．０
％以下、 ｃｏおよび不可避不純物：残り０以上重量％
）などのＣ０基合金（以下従来Ｃｏ基合金という）が多
く使用されてきた。
％以下、 ｃｏおよび不可避不純物：残り０以上重量％
）などのＣ０基合金（以下従来Ｃｏ基合金という）が多
く使用されてきた。
一方、近年、内燃機関の高性能化がはかられるようにな
るにしたがって、内燃機関のエンジンバルブや同バルブ
シートにも、よりすぐれた特性を具備することが要求さ
れるようになっており、一般に、いずれも肉盛溶接６状
態で、温度８００℃におけるビッカース硬さが２８５以
上の高温硬さ、並びに温度ニア００℃に１５分間保持し
た後、水冷の操作を繰返し行なった場合に肉盛溶接部に
割れが発生するまでの前記操作回数が７回以上の耐熱衝
撃性、さらに温度二９１５℃に加熱した溶融酸化鉛中に
１時間浸漬した後の重量減が０．０９ （Ｊ／ｃｉ／ｈ
ｒ以下の耐酸化鉛腐食性を具備することが要求されるよ
うになっている。なお、これらの特性を具備することは
、鋳造により製造された内燃機関のエンジンバルブ鋳物
や同バルブシート鋳物に対しても同様に要求されること
は勿論のことである。
るにしたがって、内燃機関のエンジンバルブや同バルブ
シートにも、よりすぐれた特性を具備することが要求さ
れるようになっており、一般に、いずれも肉盛溶接６状
態で、温度８００℃におけるビッカース硬さが２８５以
上の高温硬さ、並びに温度ニア００℃に１５分間保持し
た後、水冷の操作を繰返し行なった場合に肉盛溶接部に
割れが発生するまでの前記操作回数が７回以上の耐熱衝
撃性、さらに温度二９１５℃に加熱した溶融酸化鉛中に
１時間浸漬した後の重量減が０．０９ （Ｊ／ｃｉ／ｈ
ｒ以下の耐酸化鉛腐食性を具備することが要求されるよ
うになっている。なお、これらの特性を具備することは
、鋳造により製造された内燃機関のエンジンバルブ鋳物
や同バルブシート鋳物に対しても同様に要求されること
は勿論のことである。
しかしながら、上記の従来Ｃｏ基合金は、高温硬さの点
で、上記要求条件を満足するものの、耐熱衝撃性および
耐酸化鉛腐食性については、これを満足する性質をもた
ず、したがって、高性能エンジンのエンジンバルブや同
バルブシートの製造に、前記従来Ｃｏ基合金を肉盛溶接
用として、さらに鋳物用として用いた場合に十分満足す
る使用寿命を示さないのが現状である。
で、上記要求条件を満足するものの、耐熱衝撃性および
耐酸化鉛腐食性については、これを満足する性質をもた
ず、したがって、高性能エンジンのエンジンバルブや同
バルブシートの製造に、前記従来Ｃｏ基合金を肉盛溶接
用として、さらに鋳物用として用いた場合に十分満足す
る使用寿命を示さないのが現状である。
Ｃ問題点を解決するための手段〕
そこで、本発明者等は、上述のような観点から、内燃機
関、特に高性能エンジンのエンジンバルブや同バルブシ
ートに要求される高温硬さ、耐熱衝撃性、および耐酸化
鉛腐食性を具備し、かつ肉盛溶接用および鋳物用として
使用することのできる材料を開発すべく研究を行なった
結果、Ｃ：０．５〜３．０％。
関、特に高性能エンジンのエンジンバルブや同バルブシ
ートに要求される高温硬さ、耐熱衝撃性、および耐酸化
鉛腐食性を具備し、かつ肉盛溶接用および鋳物用として
使用することのできる材料を開発すべく研究を行なった
結果、Ｃ：０．５〜３．０％。
Ｓｉ：３％超〜７．０％。
Ｃｒ：１０〜３５％。
Ｗ ： ０１〜１７．０％。
Ｍｏ ： ０．１〜１０．０％。
Ｔｉ ： ０．０１〜３．０％。
Ａｌ ： ０．０１〜３．５％。
を含有し、さらに必要に応じてＭｎ：０．０１ 〜２．
０％、Ｎｉ：８〜３２％、Ｆｅ：１〜１６％。
０％、Ｎｉ：８〜３２％、Ｆｅ：１〜１６％。
Ｎｂ ： ０．０１〜１．５０ ％オヨヒＢ ：
０．００１〜１．５０％のうちの１種または２種以上を
含有し、残りがＣｏと不可避不純物（望ましくはｃｏ＝
４０％以上含有）からなる組成（以上重量％）を有する
Ｃｏ基合金は、温度：８００℃におけるビッカース硬さ
：３１０以、トのきわめて高い高温硬さを有し、また渇
瓜ニア００℃に１５分間加熱後水冷の操作を１サイクル
とする熱ｉ撃試験で、割れ発生に至るまでのサイクル数
が９回以上のすぐれた耐熱衝撃性を示し、さらに温度二
〇１５℃に加熱した溶融酸化鉛中に１時間浸漬の酸化鉛
腐食試験では重量減が０．０２６ｇ／ ｃｒａ／ ｈ
ｒ以下のすぐれた耐酸化鉛腐食性を示し、しかも肉盛溶
接用および鋳物用としで使用することができ、したがっ
てこのＣｏ基合金を高性能エンジンバルブおよび同バル
ブシートの製造に用いた場合にきわめて長期に亘ってす
ぐれた性能を発揮するという知見を得たのである。
０．００１〜１．５０％のうちの１種または２種以上を
含有し、残りがＣｏと不可避不純物（望ましくはｃｏ＝
４０％以上含有）からなる組成（以上重量％）を有する
Ｃｏ基合金は、温度：８００℃におけるビッカース硬さ
：３１０以、トのきわめて高い高温硬さを有し、また渇
瓜ニア００℃に１５分間加熱後水冷の操作を１サイクル
とする熱ｉ撃試験で、割れ発生に至るまでのサイクル数
が９回以上のすぐれた耐熱衝撃性を示し、さらに温度二
〇１５℃に加熱した溶融酸化鉛中に１時間浸漬の酸化鉛
腐食試験では重量減が０．０２６ｇ／ ｃｒａ／ ｈ
ｒ以下のすぐれた耐酸化鉛腐食性を示し、しかも肉盛溶
接用および鋳物用としで使用することができ、したがっ
てこのＣｏ基合金を高性能エンジンバルブおよび同バル
ブシートの製造に用いた場合にきわめて長期に亘ってす
ぐれた性能を発揮するという知見を得たのである。
この発明は、上記知見にもとづいてなされたものであっ
て、以下に成分組成を上記の通りに限定して理由を説明
する。
て、以下に成分組成を上記の通りに限定して理由を説明
する。
（ａ） Ｃ
Ｃ成分には、Ｃｒ、Ｗ、ＭＯ，ＴｉおよびＮｂなどと結
合して炭化物を形成し、常温および高温硬さを向上させ
る作用があるが、その含有量が０．５％未満では所望の
高硬度を確保することができず、一方３．０％を越えて
含有させると３ｉとの関連で耐熱衝撃性が劣化するよう
になることから、その含有量を０．５〜３．０％と定め
た。
合して炭化物を形成し、常温および高温硬さを向上させ
る作用があるが、その含有量が０．５％未満では所望の
高硬度を確保することができず、一方３．０％を越えて
含有させると３ｉとの関連で耐熱衝撃性が劣化するよう
になることから、その含有量を０．５〜３．０％と定め
た。
（ｂ） ５ｉ
Ｓｉ成分には、鋳造性、肉盛溶接性、および湯流れ性を
改善する作用があるが、その含有量が３．０％未満では
前記作用に所望の改善効果が得られず、一方７．０％を
越えて含有させてもより一層の改善効果は期待できない
ことから、その含有量を３％超〜７０％と定めた。
改善する作用があるが、その含有量が３．０％未満では
前記作用に所望の改善効果が得られず、一方７．０％を
越えて含有させてもより一層の改善効果は期待できない
ことから、その含有量を３％超〜７０％と定めた。
（ｃ） Ｃｒ
Ｃｒ成分には、その一部が素地に固溶し、残りの部分が
炭化物を形成して、特に高温硬さを向上させ、もって高
温耐摩耗性を向上させるほか、耐酸化腐食性を向上させ
る作用があるが、その含有量が１０％未満では前記作用
に所望の効果が得られず、一方３５％以上含有させると
Ｓｉとの関連で耐熱衝撃性に低下傾向が現われるように
なることから、その含有量を１０〜３５％と定めた。
炭化物を形成して、特に高温硬さを向上させ、もって高
温耐摩耗性を向上させるほか、耐酸化腐食性を向上させ
る作用があるが、その含有量が１０％未満では前記作用
に所望の効果が得られず、一方３５％以上含有させると
Ｓｉとの関連で耐熱衝撃性に低下傾向が現われるように
なることから、その含有量を１０〜３５％と定めた。
（ｄ） Ｗ
Ｗ成分には、炭化物を微細化すると共に、自身も炭化物
を形成し、かつ素地に固溶して、これを強化し、もって
合金の高温硬さおよび高温強度を向上させる作用がある
が、その含有量が０．１％未満では前記作用に所望の効
果が得られず、一方１７．０％を越えて含有させると肉
盛溶接性や切削性が劣化するようになることから、その
含有量を０．１〜１７．０％と定めた。
を形成し、かつ素地に固溶して、これを強化し、もって
合金の高温硬さおよび高温強度を向上させる作用がある
が、その含有量が０．１％未満では前記作用に所望の効
果が得られず、一方１７．０％を越えて含有させると肉
盛溶接性や切削性が劣化するようになることから、その
含有量を０．１〜１７．０％と定めた。
（ｅ） ＭＯ
ＭＯＣ成分は、Ｗとの共存において、素地に固溶して、
これを強化し、かつ炭化物を形成して合金の高温硬さく
高温耐摩耗性）および高温強度を向上させる作用がある
が、その含有量が０１％未満では前記作用に所望の効果
が得られず、一方１０．０％を越えて含有させると、耐
熱衝撃性および靭性が劣化するようになることから、そ
の含有量を０．１〜１０，０％と定めた。
これを強化し、かつ炭化物を形成して合金の高温硬さく
高温耐摩耗性）および高温強度を向上させる作用がある
が、その含有量が０１％未満では前記作用に所望の効果
が得られず、一方１０．０％を越えて含有させると、耐
熱衝撃性および靭性が劣化するようになることから、そ
の含有量を０．１〜１０，０％と定めた。
（ｆ） Ｔｉ
Ｔｉ成分には、素地の結晶粒の成長を抑制するばかりで
なく、むしろ結晶粒を微細化し、かつ、ＭＣ型の炭化物
および窒化物、さらにＮｉおよびＡ、ｔと結合してＮｉ
３ （ＡＬ、Ｔｉ ）の金属間化合物を形成して、
高温硬さおよび耐熱ｖｊＪ撃性、さらに高温強度および
靭性を向上させる作用があるが、その含有量が０．０１
％未満では前記作用に所望の効果が得られず、一方３．
０％を越えて含有させると、炭化物の量が多くなる他、
３ｉとの関連で耐熱衝撃性および靭性が劣化するように
なるど共に、耐酸化鉛腐食性にも劣化傾向が現われるよ
うになることから、その含有量を０．０１〜３．０％と
定めた。
なく、むしろ結晶粒を微細化し、かつ、ＭＣ型の炭化物
および窒化物、さらにＮｉおよびＡ、ｔと結合してＮｉ
３ （ＡＬ、Ｔｉ ）の金属間化合物を形成して、
高温硬さおよび耐熱ｖｊＪ撃性、さらに高温強度および
靭性を向上させる作用があるが、その含有量が０．０１
％未満では前記作用に所望の効果が得られず、一方３．
０％を越えて含有させると、炭化物の量が多くなる他、
３ｉとの関連で耐熱衝撃性および靭性が劣化するように
なるど共に、耐酸化鉛腐食性にも劣化傾向が現われるよ
うになることから、その含有量を０．０１〜３．０％と
定めた。
（（＋１ Ａｐ
Ａｌ成分には、Ｏｒと共に耐酸化鉛腐食性を向上させ、
かつ上記のようにＮｉおよびＴｉと結合してＮｉ ３
（Ａ２．Ｔｉ ）の金属間化合物を形成すると共に、
窒化物を形成して常温および高温硬さを向上させて耐摩
耗性を一段と高め、さらに耐熱衝撃性、高温強度を改善
する作用があるが、その含有量が０．０１％未満では前
記作用に所望の効果が得られず、一方３．５％を越えて
含有さＶるとＳｉ との関連で、溶接性および靭性も低
下して実用的でなくなることから、その含有量を０．０
１〜３５％と定めた。
かつ上記のようにＮｉおよびＴｉと結合してＮｉ ３
（Ａ２．Ｔｉ ）の金属間化合物を形成すると共に、
窒化物を形成して常温および高温硬さを向上させて耐摩
耗性を一段と高め、さらに耐熱衝撃性、高温強度を改善
する作用があるが、その含有量が０．０１％未満では前
記作用に所望の効果が得られず、一方３．５％を越えて
含有さＶるとＳｉ との関連で、溶接性および靭性も低
下して実用的でなくなることから、その含有量を０．０
１〜３５％と定めた。
（ｈ） Ｍｎ
Ｍｎ成分には、肉盛溶接性を改善する作用があるので、
特に肉盛溶接性が要求される場合に必要に応じて含有さ
れるが、その含有量が０．０１％未満では肉盛溶接性に
所望の改善効果が得られず、一方２．０％を越えて含有
させてもより一層の改善効果は現われないことから、そ
の含有量を０．０１〜２．０％と定めた。
特に肉盛溶接性が要求される場合に必要に応じて含有さ
れるが、その含有量が０．０１％未満では肉盛溶接性に
所望の改善効果が得られず、一方２．０％を越えて含有
させてもより一層の改善効果は現われないことから、そ
の含有量を０．０１〜２．０％と定めた。
（ｉ） Ｎｉ成分には、オーステナイト地を安定にし
て耐熱衝撃性および靭性を向上させるほか、Ａｌおよび
Ｔ１と結合して金属間化合物：ＮＮ１５（Ａ、 Ｔｉ
）を形成し、もって高温硬さく高温耐摩耗性）および高
温強度を改善し、さらにＣｒとの共存において耐酸化鉛
腐食性を向上さぼる作用があるので、特にこれらの特性
が要求される場合に必要に応じて含有されるが、その含
有量が８％未満では前記作用に所望の効果が得られず、
一方３２％を越えて含有させてもより一層の向上効果は
得られないことから、その含有量を８〜３２％と定めた
。
て耐熱衝撃性および靭性を向上させるほか、Ａｌおよび
Ｔ１と結合して金属間化合物：ＮＮ１５（Ａ、 Ｔｉ
）を形成し、もって高温硬さく高温耐摩耗性）および高
温強度を改善し、さらにＣｒとの共存において耐酸化鉛
腐食性を向上さぼる作用があるので、特にこれらの特性
が要求される場合に必要に応じて含有されるが、その含
有量が８％未満では前記作用に所望の効果が得られず、
一方３２％を越えて含有させてもより一層の向上効果は
得られないことから、その含有量を８〜３２％と定めた
。
（ｊ） Ｆｅ
Ｆｅ成分には、合金の耐熱衝撃性を一段と向上させる作
用があるので、前記特性が要求される場合に必要に応じ
て含有されるが、その含有量が１％未満では所望の耐熱
衝撃性向上効果が得られず、一方１６％を越えて含有さ
せると、高温硬さが低下するようになることから、その
含＠量を１〜１６％と定めた。
用があるので、前記特性が要求される場合に必要に応じ
て含有されるが、その含有量が１％未満では所望の耐熱
衝撃性向上効果が得られず、一方１６％を越えて含有さ
せると、高温硬さが低下するようになることから、その
含＠量を１〜１６％と定めた。
（ｋ） ＮｂおよびＢ
これらの成分には高温硬さく高温耐摩耗性）および高温
強度を一段と向上させる作用があるので、特に前記作用
が要求される場合に必要に応じて含有されるが、それぞ
れ、その含有量が０．００１％未満では前記作用に所望
の向上効果が得られず、一方それぞれ１．５０％を越え
て含有させると耐熱衝撃性が劣化するようになることか
ら、それぞれの含有量を、Ｎｂ ： ０．０１〜１．
５０％、 １３ ： ０．００１〜１．５０％と定め
た。
強度を一段と向上させる作用があるので、特に前記作用
が要求される場合に必要に応じて含有されるが、それぞ
れ、その含有量が０．００１％未満では前記作用に所望
の向上効果が得られず、一方それぞれ１．５０％を越え
て含有させると耐熱衝撃性が劣化するようになることか
ら、それぞれの含有量を、Ｎｂ ： ０．０１〜１．
５０％、 １３ ： ０．００１〜１．５０％と定め
た。
つぎに、この発明のＣｏ基合金を実施例により比較例と
対比しながら具体的に説明する。
対比しながら具体的に説明する。
通常の溶解法により、それぞれ第１表に示される成分組
成をもった本発明Ｃｏｊｄ合金１〜４２、および上記の
従来Ｃｏ基合金に相当する成分組成をもった従来Ｃｏ基
合金１，２を溶製し、引続いて通常の条件にて連続鋳造
することにより直径＝４．８＃φの溶接ロンドを成形し
た。
成をもった本発明Ｃｏｊｄ合金１〜４２、および上記の
従来Ｃｏ基合金に相当する成分組成をもった従来Ｃｏ基
合金１，２を溶製し、引続いて通常の条件にて連続鋳造
することにより直径＝４．８＃φの溶接ロンドを成形し
た。
ついで、この結果得られた本発明Ｃｏ基合金１〜４２、
および従来Ｃｏ基合金１，２の溶接ロンドを用い、ＴＩ
Ｇ自動溶接機にて、直径＝１２０ｍｍφ×厚さ：２０ｍ
ｍの寸法をもったステンレス鋼（ＳＵＳ３１６）製台金
の表面に、外径：１００ｍｍｘ幅：２０ｍｍＸ厚さ：５
ｍｍの円環状ビードを２層肉盛溶接した。
および従来Ｃｏ基合金１，２の溶接ロンドを用い、ＴＩ
Ｇ自動溶接機にて、直径＝１２０ｍｍφ×厚さ：２０ｍ
ｍの寸法をもったステンレス鋼（ＳＵＳ３１６）製台金
の表面に、外径：１００ｍｍｘ幅：２０ｍｍＸ厚さ：５
ｍｍの円環状ビードを２層肉盛溶接した。
引続いて、上記台金上に形成された円環状ど−ドについ
て常温におけるロックウェル硬ざ（Ｃスケール）および
温度二８００℃におけるビツカース硬さを測定すると共
に、前記円環状ビードを形成した台金に対して、湿度＝
７００℃に加熱して１５分間保持後水冷の操作を１サイ
クルとして繰り返し行ない、前記円環状ビードに割れが
発生するまでの前記サイクル回数を測定する耐熱衝撃性
試験を行なった。さらに同様に直径＝１５Ｍφ×長ざ：
１００ｍの寸法をもったステンレス鋼片（ＳＵＳ３１６
）’に一方端面に厚さ：５ｍｍの２層肉盛溶接を行ない
、この鋼片の肉盛部より直径：１２ｍｍφ×厚さ： ’
１２ ｍｍの寸法をもった試験片を削り出し、この試験
片を用い、温度二〇１５℃に加熱した溶融酸化鉛： ４
０９中に１時間浸漬の耐酸化鉛腐食性試験を行ない、試
＠後の肉盛材の重量減を測定した。これらの測定結果を
第１表に合せて示した。
て常温におけるロックウェル硬ざ（Ｃスケール）および
温度二８００℃におけるビツカース硬さを測定すると共
に、前記円環状ビードを形成した台金に対して、湿度＝
７００℃に加熱して１５分間保持後水冷の操作を１サイ
クルとして繰り返し行ない、前記円環状ビードに割れが
発生するまでの前記サイクル回数を測定する耐熱衝撃性
試験を行なった。さらに同様に直径＝１５Ｍφ×長ざ：
１００ｍの寸法をもったステンレス鋼片（ＳＵＳ３１６
）’に一方端面に厚さ：５ｍｍの２層肉盛溶接を行ない
、この鋼片の肉盛部より直径：１２ｍｍφ×厚さ： ’
１２ ｍｍの寸法をもった試験片を削り出し、この試験
片を用い、温度二〇１５℃に加熱した溶融酸化鉛： ４
０９中に１時間浸漬の耐酸化鉛腐食性試験を行ない、試
＠後の肉盛材の重量減を測定した。これらの測定結果を
第１表に合せて示した。
第１表に示される結果から、本発明Ｃｏ基合金１〜４２
は、いずれも従来Ｃｏ基合金１，２に比して一段とすぐ
れた高温硬さ、耐熱衝撃性、および耐酸化鉛腐食性を有
することが明らかである。
は、いずれも従来Ｃｏ基合金１，２に比して一段とすぐ
れた高温硬さ、耐熱衝撃性、および耐酸化鉛腐食性を有
することが明らかである。
なお、上記実施例では、この発明のＣｏ基合金を肉盛溶
接用として用いた場合について述べたがこれを鋳物用と
して使用しても肉盛溶接の場合と同様にすぐれた特性を
示すことは勿論である。
接用として用いた場合について述べたがこれを鋳物用と
して使用しても肉盛溶接の場合と同様にすぐれた特性を
示すことは勿論である。
上述のように、この発明のＣｏ基合金は、高性能エンジ
ンのエンジンバルブおよび同バルブシートに要求される
上記の厳格な条件を十分余裕をもって満足するすぐれた
高温硬さ、耐熱衝撃性、および耐酸化鉛腐食性を有する
ので、これらの部材の製造に肉盛溶接用および鋳物用と
して用いた場合この結果の部材は著しく長期に亘ってす
ぐれた性能を発揮するようになるのである。
ンのエンジンバルブおよび同バルブシートに要求される
上記の厳格な条件を十分余裕をもって満足するすぐれた
高温硬さ、耐熱衝撃性、および耐酸化鉛腐食性を有する
ので、これらの部材の製造に肉盛溶接用および鋳物用と
して用いた場合この結果の部材は著しく長期に亘ってす
ぐれた性能を発揮するようになるのである。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 （１）Ｃ：０．５〜３．０％、 Ｓｉ：３％超〜７．０％、 Ｃｒ：１０〜３５％、 Ｗ：０．１〜１７．０％、 Ｍｏ：０．１〜１０．０％、 Ｔｉ：０．０１〜３．０％、 Ａｌ：０．０１〜３．５％、 を含有し、残りがＣｏと不可避不純物からなる組成（以
上重量％）を有することを特徴とする内燃機関のエンジ
ンバルブおよび同バルブシート用Ｃｏ基合金。 （２）Ｃ：０．５〜３．５％、 Ｓｉ：３％超〜７．０％、 Ｃｒ：１０〜３５％、 Ｗ：０．１〜１７．０％、 Ｍｏ：０．１〜１０．０％。 Ｔｉ：０．０１〜３．０％、 Ａｌ：０．０１〜３．５％、 を含有し、さらにＭｎ：０．０１〜２．０％を含有し、
残りがＣｏと不可避不純物からなる組成（以上重量％）
を有することを特徴とする内燃機関のエンジンバルブお
よび同バルブシート用Ｃｏ基合金。 （３）Ｃ：０．５〜３．０％、 Ｓｉ：３％超〜７．０％、 Ｃｒ：１０〜３５％、 Ｗ：０．１〜１７．０％、 Ｍｏ：０．１〜１０．０％、 Ｔｉ：０．０１〜３．０％、 Ａｌ：０．０１〜３．５％、 を含有し、さらにＮｉ：８〜３２％を含有し、残りがＣ
ｏと不可避不純物からなる組成（以上重量％）を有する
ことを特徴とする内燃機関のエンジンバルブおよび同バ
ルブシート用Ｃｏ基合金。 （４）Ｃ：０．５〜３．０％、 Ｓｉ：３％超〜７．０％、 Ｃｒ：１０〜３５％、 Ｗ：０．１〜１７．０％、 Ｍｏ：０．１〜１０．０％、 Ｔｉ：０．０１〜３．０％、 Ａｌ：０．０１〜３．５％、 を含有し、さらにＦｅ：１〜１６％を含有し、残りがＣ
ｏと不可避不純物からなる組成（以上重量％）を有する
ことを特徴とする内燃機関のエンジンバルブおよび同バ
ルブシート用Ｃｏ基合金。 （５）Ｃ：０．５〜３．０％、 Ｓｉ：３％超〜７．０％、 Ｃｒ：１８〜３５％、 Ｗ：０．１〜１７．０％、 Ｍｏ：０．１〜１０．０％、 Ｔｉ：０．０１〜３．０％、 Ａｌ：０．０１〜３．５％、 を含有し、さらにＮｂ：０．０１〜１．５０％およびＢ
：０．００１〜１．５０％のうちの１種または２種を含
有し、残りがＣｏと不可避不純物からなる組成（以上重
量％）を有することを特徴とする内燃機関のエンジンバ
ルブおよび同バルブシート用Ｃｏ基合金。 （６）Ｃ：０．５〜３．０％、 Ｓｉ：３％超〜７．０％、 Ｃｒ：１０〜３５％、 Ｗ：０．１〜１７．０％、 Ｍｏ：０．１〜１０．０％、 Ｔｉ：０．０１〜３．０％、 Ａｌ：０．０１〜３．５％、 を含有し、さらにＭｎ：０．０１〜２．０％と、Ｎｉ：
８〜３２％を含有し、残りがＣｏと不可避不純物からな
る組成（以上重量％）を有することを特徴とする内燃機
関のエンジンバルブおよび同バルブシート用Ｃｏ基合金
。 （７）Ｃ：０．５〜３．０％、 Ｓｉ：３％超〜７．０％、 Ｃｒ：１０〜３５％、 Ｗ：０．１〜１７．０％、 Ｍｏ：０．１〜１０．０％、 Ｔｉ：０．０１〜３．０％、 Ａｌ：０．０１〜３．５％、 を含有し、さらにＭｎ：０．０１〜２．０％と、Ｆｅ：
１〜１６％を含有し、残りがＣｏと不可避不純物からな
る組成（以上重量％）を有することを特徴とする内燃機
関のエンジンバルブおよび同バルブシート用Ｃｏ基合金
。 （８）Ｃ：０．５〜３．０％、 Ｓｉ：３％超〜７．０％、 Ｃｒ：１０〜３５％、 Ｗ：０．１〜１７．０％、 Ｍｏ：０．１〜１０．０％、 Ｔｉ：０．０１〜３．０％、 Ａｔ：０．０１〜３．５％、 を含有し、さらにＭｎ：０．０１〜２．０％と、Ｎｂ：
０．０１〜１．５０％およびＢ：０．０１〜１．５０％
のうちの１種または２種を含有し、残りがＣｏと不可避
不純物からなる組成（以上重量％）を有することを特徴
とする内燃機関のエンジンバルブおよび同バルブシート
用Ｃｏ基合金。 （９）Ｃ：０．５〜３．０％、 Ｓｉ：３％超〜７．０％、 Ｃｒ：１０〜３５％、 Ｗ：０．１〜１７．０％、 Ｍｏ：０．１〜１０．０％、 Ｔｉ：０．０１〜３．０％、 Ａｌ：０．０１〜３．５％、 を含有し、さらにＮｉ：８〜３２％と、Ｆｅ：１〜１６
％を含有し、残りがＣｏと不可避不純物からなる組成（
以上重量％）を有することを特徴とする内燃機関のエン
ジンバルブおよび同バルブシート用Ｃｏ基合金。 （１０）Ｃ：０．５〜３．０％、 Ｓｉ：３％超〜７．０％、 Ｃｒ：１８〜３５％、 Ｗ：０．１〜１７．０％、 Ｍｏ：０．１〜１０．０％、 Ｔｉ：０．０１〜３．０％、 Ａｌ：０．０１〜３．５％、 を含有し、さらにＮｉ：８〜３２％と、Ｎｂ：０．０１
〜１．５０％およびＢ：０．００１〜１．５０％のうち
の１種または２種を含有し、残りがＣｏと不可避不純物
からなる組成（以上重量％）を有することを特徴とする
内燃機関のエンジンバルブおよび同バルブシート用Ｃｏ
基合金。 （１１）Ｃ：０．５〜３．０％、 Ｓｉ：３％超〜７．０％、 Ｃｒ：１０〜３５％、 Ｗ：０．１〜１７．０％、 Ｍｏ：０．１〜１０．０％、 Ｔｉ：０．０１〜３．０％、 Ａｌ：０．０１〜３．５％、 を含有し、さらにＦｅ：１〜１６％と、Ｎｂ：０．０１
〜１．５０％およびＢ：０．００１〜１．５０％のうち
の１種または２種を含有し、残りがＣｏと不可避不純物
からなる組成（以上重量％）を有することを特徴とする
内燃機関のエンジンバルブおよび同バルブシート用Ｃｏ
基合金。 （１２）Ｃ：０．５〜３．０％、 Ｓｉ：３％超〜７．０％、 Ｃｒ：１０〜３５％、 Ｗ：０．１〜１７．０％、 Ｍｏ：０．１〜１０．０％、 Ｔｉ：０．０１〜３．０％、 Ａｌ：０．０１〜３．５％、 を含有し、さらにＭｎ：０．０１〜２．０％と、Ｎｉ：
８〜３２％と、Ｆｅ：１〜１６％を含有し、残りがＣｏ
と不可避不純物からなる組成（以上重量％）を有するこ
とを特徴とする内燃機関のエンジンバルブおよび同バル
ブシート用Ｃｏ基合金。 （１３）Ｃ：０．５〜３．０％、 Ｓｉ：３％超〜７．０％、 Ｃｒ：１０〜３５％、 Ｗ：０．１〜１７．０％、 Ｍｏ：０．１〜１０．０％、 Ｔｉ：０．０１〜３．０％、 Ａｌ：０．０１〜３．５％、 を含有し、さらにＭｎ：０．０１〜２．０％と、Ｎｉ：
８〜３２％と、Ｎｂ：０．０１〜１．５０％およびＢ：
０．００１〜１．５０％のうちの１種または２種を含有
し、残りがＣｏと不可避不純物からなる組成（以上重量
％）を有することを特徴とする内燃機関のエンジンバル
ブおよび同バルブシート用Ｃｏ基合金。 （１４）Ｃ：０．５〜３．０％、 Ｓｉ：３％超〜７．０％、 Ｃｒ：１０〜３５％、 Ｗ：０．１〜１７．０％、 Ｍｏ：０．１〜１０．０％、 Ｔｉ：０．０１〜３．０％、 Ａｌ：０．０１〜３．５％、 を含有し、さらにＮｉ８〜３２％と、Ｆｅ：１〜１６％
と、Ｎｂ：０．０１〜１．５０％およびＢ：０．００１
〜１．５０％のうちの１種または２種を含有し、残りが
Ｃｏと不可避不純物からなる組成（以上重量％）を有す
ることを特徴とする内燃機関のエンジンバルブおよび同
バルブシート用Ｃｏ基合（１５）Ｃ：０．５〜３．０％
、 Ｓｉ：３％超〜７．０％、 Ｃｒ：１０〜３５％、 Ｗ：０．１〜１７．０％、 Ｍｏ：０．１〜１０．０％、 Ｔｉ：０．０１〜３．０％、 Ａｌ：０．０１〜３．５％、 を含有し、さらにＭｎ：０．０１〜２．０％と、Ｆｅ：
１〜１６％と、Ｎｂ：０．０１〜１．５０％およびＢ：
０．００１〜１．５０％のうちの１種または２種を含有
し、残りがＣｏと不可避不純物からなる組成（以上重量
％）を有することを特徴とする内燃機関のエンジンバル
ブおよび同バルブシート用Ｃｏ基合金。 （１６）Ｃ：０．５〜３．０％、 Ｓｉ：３％超〜７．０％、 Ｃｒ：１０〜３５％、 Ｗ：０．１〜１７．０％、 Ｍｏ：０．１〜１０．０％、 Ｔｉ：０．０１〜３．０％、 Ａｌ：０．０１〜３．５％、 を含有し、さらにＭｎ：０．０１〜２．０％と、Ｎｉ：
８〜３２％と、Ｆｅ：１〜１６％と、Ｎｂ：０．０１〜
１．５０％およびＢ：０．００１〜１．５０％のうちの
１種または２種を含有し、残りがＣｏと不可避不純物か
らなる組成（以上重量％）を有することを特徴とする内
燃機関のエンジンバルブおよび同バルブシート用Ｃｏ基
合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13358584A JPS6112843A (ja) | 1984-06-28 | 1984-06-28 | エンジンバルブおよび同バルブシ−ト用Ｃｏ基合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13358584A JPS6112843A (ja) | 1984-06-28 | 1984-06-28 | エンジンバルブおよび同バルブシ−ト用Ｃｏ基合金 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6112843A true JPS6112843A (ja) | 1986-01-21 |
| JPS6338415B2 JPS6338415B2 (ja) | 1988-07-29 |
Family
ID=15108242
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13358584A Granted JPS6112843A (ja) | 1984-06-28 | 1984-06-28 | エンジンバルブおよび同バルブシ−ト用Ｃｏ基合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6112843A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6249361U (ja) * | 1985-07-05 | 1987-03-26 | ||
| JPH0292495A (ja) * | 1988-09-28 | 1990-04-03 | Fuji Valve Co Ltd | エンジンバルブ用耐摩耗性肉盛材 |
| JPH0292496A (ja) * | 1988-09-28 | 1990-04-03 | Fuji Valve Co Ltd | エンジンバルブ用耐摩耗性肉盛材 |
| US6162551A (en) * | 1997-07-17 | 2000-12-19 | Daido Tokushuko Kabushiki Kaisha | Alloy used for joining to cemented carbide, and its composite material |
| CN106563863A (zh) * | 2016-10-20 | 2017-04-19 | 重庆跃进机械厂有限公司 | 中速机气阀阀面mig堆焊方法 |
| US20190301314A1 (en) * | 2018-03-30 | 2019-10-03 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Cladding alloy powder and assembly including the same |
-
1984
- 1984-06-28 JP JP13358584A patent/JPS6112843A/ja active Granted
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6249361U (ja) * | 1985-07-05 | 1987-03-26 | ||
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| CN106563863A (zh) * | 2016-10-20 | 2017-04-19 | 重庆跃进机械厂有限公司 | 中速机气阀阀面mig堆焊方法 |
| US20190301314A1 (en) * | 2018-03-30 | 2019-10-03 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Cladding alloy powder and assembly including the same |
| CN110315063A (zh) * | 2018-03-30 | 2019-10-11 | 丰田自动车株式会社 | 堆焊用合金粉末和使用该堆焊用合金粉末的组件 |
| US11181014B2 (en) * | 2018-03-30 | 2021-11-23 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Cladding alloy powder and assembly including the same |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6338415B2 (ja) | 1988-07-29 |
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