JPS6113531B2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPS6113531B2 JPS6113531B2 JP15560478A JP15560478A JPS6113531B2 JP S6113531 B2 JPS6113531 B2 JP S6113531B2 JP 15560478 A JP15560478 A JP 15560478A JP 15560478 A JP15560478 A JP 15560478A JP S6113531 B2 JPS6113531 B2 JP S6113531B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- gas
- flow rate
- gas flow
- coke oven
- calorie
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
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- Regulation And Control Of Combustion (AREA)
- Feeding And Controlling Fuel (AREA)
Description
本発明は熱風炉の燃焼ガス、すなわち高炉ガス
（以下Ｂガスと略称）とコークス炉ガス（以下Ｃ
ガスと略称）とからなる混合ガス（以下Ｍガスと
略称）のカロリーを制御するための燃焼ガスの制
御方法に関するものである。 熱風炉はパラレル方式で運転され、１基→２基
燃焼（通称「開始」という）、２基→１基燃焼
（通称「遮断」という）に切り替える（通称「炉
替」という）ようになつている。 ところで従来の燃焼ガスの制御方法は第１図に
示されるように、Ｂガス流量計１からのＢガス流
量出力をＭガス比率調節器３に入力し、Ｃガス流
量計２からのＣガス流量出力をＣガス流量調節器
４に入れ、Ｍガスのカロリーをカロリー計５で測
定したうえでその測定結果をカロリー調節器６に
入力する。このカロリー調節器６ではカロリー計
５の測定結果と予め設定されている設定値とを比
較判別し、Ｂガスに対するＣガスの混合比率を算
出し、その算出値たるカロリー調節器６からの出
力を前記Ｍガス比率調節器３に入力する。Ｍガス
比率調節器３では前記Ｂガス流量計１からのＢガ
ス流量の出力とカロリー調節器６からのＣガスの
混合比率となつて、Ｃガスの必要量を算出し、こ
のＣガスの必要量たる算出値に基づき、Ｃガス流
量制御弁７を調節し、Ｍガスのカロリーを制御す
るようになつてている。 しかしながら前記従来の燃焼ガスの制御方法は
カロリー計５でＭガスを燃焼させてカロリーを測
定し、その測定結果をもとにＣガス流量を調節す
るようになつているため、炉替時にＣガス流量制
御弁７の開閉遅れ、カロリー計５の応答遅れによ
り大きなカロリー変動が避けられない。この点を
第１図および第２図に基づいて説明する。カロリ
ー計５の下流側で管路は複数に分岐され、それぞ
れの熱風炉F1，F2およびF3側に接続している。
図示しないが、熱風炉F4以下を設けてもよい。
熱風炉F2およびF3側の構成は省略するが、熱風
炉F1側の構成と同等であり、それぞれに遮断弁
１２に相等する遮断弁を備えている。いま、熱風
炉F3のみが燃焼している状態から、熱風炉F1へ
と炉替を行なう場合を考えてみる。炉替の開始時
には、いままで閉じられていた熱風炉F1側の遮
断弁１２を開く。それと同時に、いままでは熱風
炉１基分のＢガスを供給するのに必要な開度であ
つたＢガス流量制御弁８が、より多量のＢガスを
供給できるように大きく開かれる。このようなＢ
ガス流量制御弁８の開度調節は、通常、本管内の
圧力に対応して自動的に行なわれる。すなわち熱
風炉F1側の遮断弁１２が開かれると、本管内の
圧力の低下を防いでこれを一定に保つため、Ｂガ
ス流量制御弁８が大きく開かれるのである。この
ように、炉替開始時に、Ｂガス流量制御弁８は遮
断弁１２の解放に即応して開度を増し、多量のＢ
ガスを供給する。しかしながら、Ｃガス流量制御
弁７は、前述したようにＭガスを燃焼させて得た
カロリーの測定結果をもとに調節されるため、炉
替開始時に遮断弁１２の解放に即応して調節され
ることができない。すなわち炉替開始時には、Ｃ
ガス流量制御弁７は熱風炉１基分のＣガスを供給
するのに必要な開度でしか開いておらず、その
後、遅れて、熱風炉２基分のＣガスを供給できる
ように大きく開かれることになる。したがつて、
炉替開始時のＭガスには熱風炉１基分の量のＣガ
スしか含まれておらず、Ｍガスのカロリーは設定
値より低くなる。 次に、２基の熱風炉F1およびF2が燃焼してい
る状態から熱風炉F2のみの燃焼に移す場合、す
なわち炉替の遮断時を考えてみる。この場合に
は、熱風炉F1側の遮断弁１２を閉じることによ
り（熱風炉F2側の遮断弁は開いている。Ｂガス
流量制御弁８は、本管内の圧力を一定に保つた
め、開度を減じられる。しかしながら、前述した
ようにＣガス流量制御弁７の開度調節は遅れるた
め、遮断時にはＭガス中に熱風炉２基分のＣガス
が含まれていることになり、Ｍガスのカロリーは
設定値より高くなる。 このように、カロリーフイードバツク制御に依
存する従来の制御方法では、Ｃガス流量制御弁７
の応答に時間遅れを伴うため、第２図に示すよう
に、炉替の開始時および遮断時にＭガスのカロリ
ーが大きく変動していた。その結果安定した熱風
温度が得られず、熱風炉内の異常昇温、降温によ
る蓄熱レンガの破壊、炉替のシーケンスの乱れ、
熱風炉の空燃比変動による効率低下、の問題があ
つた。 本発明は炉替時におけるＭガスのカロリーの変
動を小さくなしうる熱風炉の燃焼ガスの制御方法
を提供することを目的としている。 以下第３図、第４図および第５図に示される実
施態様に基づき、本発明の構成を説明する。 なお、第３図において、熱風炉F2およびF3は
図示を省略してある。 Ｂガス流量計１からＢガスの流量信号たる出力
がＭガス比率調節器３に入力され、Ｃガス流量計
２からＣガスの流量信号たる出力がＣガス流量調
節器４に入力される。 一方カロリー計５でＭガスのカロリーが測定さ
れ、その測定結果はカロリー調節器６に入力され
る。カロリー調節器６では予め設定された設定値
とカロリー計５から送られた測定結果とが比較判
別され、Ｂガスに対するＣガスの混合比率が補正
算出され、その算定値たるカロリー調節器６から
の出力は前記Ｍガス比率調節器３に送られる。 前記Ｍガス比率調節器３では前記Ｂガス流量計
１からのＢガス量の出力とカロリー調節器６から
のＢガスに対するＣガスの混合比率たる出力とか
ら、Ｃガスの混合量が算出され、前記算定値たる
Ｍガス比率調節器３からのＣガス量V1は演算器
９から入力される。 他方炉替制御装置１０から炉替予告信号が取り
出され、この炉替予告信号は補正器１１に送信さ
れ、補正器１１から炉替時のタイミングに合せて
Ｍガス中のＣガス量を補正する補正Ｃガス量信号
V2，V3Cが発せられ、該出力V2，V3は前記演算
器９に入力される。 熱風炉の操業はあるタイムチヤートで構成され
ているため、定期的に炉替が行われるもので、炉
替制御装置１０から発信される炉替予告信号には
開始信号と遮断信号とがある。そして前記開始信
号は前記補正器１１中の燃焼開始用補正器１１１
で補正Ｃガス量信号V2に変換され、前記遮断信
号は同補正器１１中の燃焼遮断用補正器１１２で
補正Ｃガス量信号V3に変換され、それぞれ演算
器９に送られる。 前記演算器９では前記Ｍガス比率調節器３から
のＭガス中のＣガス量の信号V1と、前記燃焼開
始用補正器１１１からのＭガス中のＣガス補正量
の信号V2と、前記燃焼遮断用補正器１１２から
のＭガス中のＣガス補正量の信号V3との演算V0
＝V1＋V2−V3が行れ、この演算値V0は前記Ｃガ
ス流量調節器４に送られる。 前記Ｃガス流量調節器４ではＣガス流量計２か
らのＣガス量の出力と前記演算器９から送られた
演算値V0とが比較判別され、この判別値に基づ
いてＣガス流量制御弁７の開度が調節される。そ
の結果第５図に示されるように、演算器９、Ｃガ
ス流量調節器４のＣガス流量出力は同第５図にハ
ツチングが施され、実線で示されるように補正さ
れ、Ｃガス流量制御弁７の追従遅れが解消され
る。 すなわち前記Ｃガス流量制御弁７は炉替の開始
時にはＣガス流量が通常よりも多くなるよう開度
調節され、遮断時にはＭガスのカロリー値が高く
ならないように早く絞られる。 実験の結果、高炉5050m3において表１の条件で
運転した際の従来の制御方法と本発明の制御方法
との炉替時のカロリー変動幅は表２の通りであつ
た。
（以下Ｂガスと略称）とコークス炉ガス（以下Ｃ
ガスと略称）とからなる混合ガス（以下Ｍガスと
略称）のカロリーを制御するための燃焼ガスの制
御方法に関するものである。 熱風炉はパラレル方式で運転され、１基→２基
燃焼（通称「開始」という）、２基→１基燃焼
（通称「遮断」という）に切り替える（通称「炉
替」という）ようになつている。 ところで従来の燃焼ガスの制御方法は第１図に
示されるように、Ｂガス流量計１からのＢガス流
量出力をＭガス比率調節器３に入力し、Ｃガス流
量計２からのＣガス流量出力をＣガス流量調節器
４に入れ、Ｍガスのカロリーをカロリー計５で測
定したうえでその測定結果をカロリー調節器６に
入力する。このカロリー調節器６ではカロリー計
５の測定結果と予め設定されている設定値とを比
較判別し、Ｂガスに対するＣガスの混合比率を算
出し、その算出値たるカロリー調節器６からの出
力を前記Ｍガス比率調節器３に入力する。Ｍガス
比率調節器３では前記Ｂガス流量計１からのＢガ
ス流量の出力とカロリー調節器６からのＣガスの
混合比率となつて、Ｃガスの必要量を算出し、こ
のＣガスの必要量たる算出値に基づき、Ｃガス流
量制御弁７を調節し、Ｍガスのカロリーを制御す
るようになつてている。 しかしながら前記従来の燃焼ガスの制御方法は
カロリー計５でＭガスを燃焼させてカロリーを測
定し、その測定結果をもとにＣガス流量を調節す
るようになつているため、炉替時にＣガス流量制
御弁７の開閉遅れ、カロリー計５の応答遅れによ
り大きなカロリー変動が避けられない。この点を
第１図および第２図に基づいて説明する。カロリ
ー計５の下流側で管路は複数に分岐され、それぞ
れの熱風炉F1，F2およびF3側に接続している。
図示しないが、熱風炉F4以下を設けてもよい。
熱風炉F2およびF3側の構成は省略するが、熱風
炉F1側の構成と同等であり、それぞれに遮断弁
１２に相等する遮断弁を備えている。いま、熱風
炉F3のみが燃焼している状態から、熱風炉F1へ
と炉替を行なう場合を考えてみる。炉替の開始時
には、いままで閉じられていた熱風炉F1側の遮
断弁１２を開く。それと同時に、いままでは熱風
炉１基分のＢガスを供給するのに必要な開度であ
つたＢガス流量制御弁８が、より多量のＢガスを
供給できるように大きく開かれる。このようなＢ
ガス流量制御弁８の開度調節は、通常、本管内の
圧力に対応して自動的に行なわれる。すなわち熱
風炉F1側の遮断弁１２が開かれると、本管内の
圧力の低下を防いでこれを一定に保つため、Ｂガ
ス流量制御弁８が大きく開かれるのである。この
ように、炉替開始時に、Ｂガス流量制御弁８は遮
断弁１２の解放に即応して開度を増し、多量のＢ
ガスを供給する。しかしながら、Ｃガス流量制御
弁７は、前述したようにＭガスを燃焼させて得た
カロリーの測定結果をもとに調節されるため、炉
替開始時に遮断弁１２の解放に即応して調節され
ることができない。すなわち炉替開始時には、Ｃ
ガス流量制御弁７は熱風炉１基分のＣガスを供給
するのに必要な開度でしか開いておらず、その
後、遅れて、熱風炉２基分のＣガスを供給できる
ように大きく開かれることになる。したがつて、
炉替開始時のＭガスには熱風炉１基分の量のＣガ
スしか含まれておらず、Ｍガスのカロリーは設定
値より低くなる。 次に、２基の熱風炉F1およびF2が燃焼してい
る状態から熱風炉F2のみの燃焼に移す場合、す
なわち炉替の遮断時を考えてみる。この場合に
は、熱風炉F1側の遮断弁１２を閉じることによ
り（熱風炉F2側の遮断弁は開いている。Ｂガス
流量制御弁８は、本管内の圧力を一定に保つた
め、開度を減じられる。しかしながら、前述した
ようにＣガス流量制御弁７の開度調節は遅れるた
め、遮断時にはＭガス中に熱風炉２基分のＣガス
が含まれていることになり、Ｍガスのカロリーは
設定値より高くなる。 このように、カロリーフイードバツク制御に依
存する従来の制御方法では、Ｃガス流量制御弁７
の応答に時間遅れを伴うため、第２図に示すよう
に、炉替の開始時および遮断時にＭガスのカロリ
ーが大きく変動していた。その結果安定した熱風
温度が得られず、熱風炉内の異常昇温、降温によ
る蓄熱レンガの破壊、炉替のシーケンスの乱れ、
熱風炉の空燃比変動による効率低下、の問題があ
つた。 本発明は炉替時におけるＭガスのカロリーの変
動を小さくなしうる熱風炉の燃焼ガスの制御方法
を提供することを目的としている。 以下第３図、第４図および第５図に示される実
施態様に基づき、本発明の構成を説明する。 なお、第３図において、熱風炉F2およびF3は
図示を省略してある。 Ｂガス流量計１からＢガスの流量信号たる出力
がＭガス比率調節器３に入力され、Ｃガス流量計
２からＣガスの流量信号たる出力がＣガス流量調
節器４に入力される。 一方カロリー計５でＭガスのカロリーが測定さ
れ、その測定結果はカロリー調節器６に入力され
る。カロリー調節器６では予め設定された設定値
とカロリー計５から送られた測定結果とが比較判
別され、Ｂガスに対するＣガスの混合比率が補正
算出され、その算定値たるカロリー調節器６から
の出力は前記Ｍガス比率調節器３に送られる。 前記Ｍガス比率調節器３では前記Ｂガス流量計
１からのＢガス量の出力とカロリー調節器６から
のＢガスに対するＣガスの混合比率たる出力とか
ら、Ｃガスの混合量が算出され、前記算定値たる
Ｍガス比率調節器３からのＣガス量V1は演算器
９から入力される。 他方炉替制御装置１０から炉替予告信号が取り
出され、この炉替予告信号は補正器１１に送信さ
れ、補正器１１から炉替時のタイミングに合せて
Ｍガス中のＣガス量を補正する補正Ｃガス量信号
V2，V3Cが発せられ、該出力V2，V3は前記演算
器９に入力される。 熱風炉の操業はあるタイムチヤートで構成され
ているため、定期的に炉替が行われるもので、炉
替制御装置１０から発信される炉替予告信号には
開始信号と遮断信号とがある。そして前記開始信
号は前記補正器１１中の燃焼開始用補正器１１１
で補正Ｃガス量信号V2に変換され、前記遮断信
号は同補正器１１中の燃焼遮断用補正器１１２で
補正Ｃガス量信号V3に変換され、それぞれ演算
器９に送られる。 前記演算器９では前記Ｍガス比率調節器３から
のＭガス中のＣガス量の信号V1と、前記燃焼開
始用補正器１１１からのＭガス中のＣガス補正量
の信号V2と、前記燃焼遮断用補正器１１２から
のＭガス中のＣガス補正量の信号V3との演算V0
＝V1＋V2−V3が行れ、この演算値V0は前記Ｃガ
ス流量調節器４に送られる。 前記Ｃガス流量調節器４ではＣガス流量計２か
らのＣガス量の出力と前記演算器９から送られた
演算値V0とが比較判別され、この判別値に基づ
いてＣガス流量制御弁７の開度が調節される。そ
の結果第５図に示されるように、演算器９、Ｃガ
ス流量調節器４のＣガス流量出力は同第５図にハ
ツチングが施され、実線で示されるように補正さ
れ、Ｃガス流量制御弁７の追従遅れが解消され
る。 すなわち前記Ｃガス流量制御弁７は炉替の開始
時にはＣガス流量が通常よりも多くなるよう開度
調節され、遮断時にはＭガスのカロリー値が高く
ならないように早く絞られる。 実験の結果、高炉5050m3において表１の条件で
運転した際の従来の制御方法と本発明の制御方法
との炉替時のカロリー変動幅は表２の通りであつ
た。
【表】
【表】
本発明は以上説明した構成のもので、炉替予告
信号を使用し、炉替時のタイミングに合せて補正
器中の燃焼開始用補正器から発せられる補正Ｃガ
ス量信号V2と、燃焼遮断用補正器から発せられ
る補正Ｃガス量信号V3と、Ｍガス比率調節器か
ら出力されるカロリーフイードバツク制御系のＣ
ガス量信号V1との演算V0＝V1＋V2−V3を行い、
この演算値V0とＣガス流量計からの出力との判
別値によりＣガス流量制御弁の開度調節を行うよ
うに構成しているので、Ｃガス流量制御弁の追従
遅れが解消されるので、Ｍガスのカロリー変動を
著しく縮小させうる効果を有し、ひいてはＭガス
のカロリー変動に伴う諸々のトラブルを未然に防
ぎうるものである。
信号を使用し、炉替時のタイミングに合せて補正
器中の燃焼開始用補正器から発せられる補正Ｃガ
ス量信号V2と、燃焼遮断用補正器から発せられ
る補正Ｃガス量信号V3と、Ｍガス比率調節器か
ら出力されるカロリーフイードバツク制御系のＣ
ガス量信号V1との演算V0＝V1＋V2−V3を行い、
この演算値V0とＣガス流量計からの出力との判
別値によりＣガス流量制御弁の開度調節を行うよ
うに構成しているので、Ｃガス流量制御弁の追従
遅れが解消されるので、Ｍガスのカロリー変動を
著しく縮小させうる効果を有し、ひいてはＭガス
のカロリー変動に伴う諸々のトラブルを未然に防
ぎうるものである。
第１図は従来の制御方法の説明図、第２図は同
タイムチヤート、第３図は本発明の一実施例の説
明図、第４図は同要部の詳細図、第５図は同タイ
ムチヤートである。 １……Ｂガス流量計、２……Ｃガス流量計、３
……Ｍガス比率調節器、４……Ｃガス流量調節
器、５……カロリー計、６……カロリー調節器、
７……Ｃガス流量制御弁、８……Ｂガス流量制御
弁、９……演算器、１０……炉替制御装置、１１
……補正器。
タイムチヤート、第３図は本発明の一実施例の説
明図、第４図は同要部の詳細図、第５図は同タイ
ムチヤートである。 １……Ｂガス流量計、２……Ｃガス流量計、３
……Ｍガス比率調節器、４……Ｃガス流量調節
器、５……カロリー計、６……カロリー調節器、
７……Ｃガス流量制御弁、８……Ｂガス流量制御
弁、９……演算器、１０……炉替制御装置、１１
……補正器。
Claims (1)
- １ 燃焼ガスたる混合ガス中の高炉ガスに対する
コークス炉ガスの混合比率を調節する燃焼ガスの
制御方法において、混合ガス比率調節器からのコ
ークス炉ガス流量信号V1と炉替予告信号中の燃
焼開始用補正器からの補正コークス炉ガス量信号
V2と燃焼遮断用補正器からの補正コークス炉ガ
ス量信号V3とで演算V0＝V1＋V2−V3を演算器で
行い、ついでコークス炉ガス流量計からの流量信
号と前記演算値V0とをコークス炉ガス流量調節
器で比較判別し、この判別結果に基づいてコーク
ス炉ガス流量制御弁の開度調節を行うことを特徴
とする熱風炉の燃焼ガスの制御方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15560478A JPS5582221A (en) | 1978-12-16 | 1978-12-16 | Combustion controlling method of gas in air heating furnace |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15560478A JPS5582221A (en) | 1978-12-16 | 1978-12-16 | Combustion controlling method of gas in air heating furnace |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5582221A JPS5582221A (en) | 1980-06-20 |
| JPS6113531B2 true JPS6113531B2 (ja) | 1986-04-14 |
Family
ID=15609647
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15560478A Granted JPS5582221A (en) | 1978-12-16 | 1978-12-16 | Combustion controlling method of gas in air heating furnace |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5582221A (ja) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2736280B1 (fr) * | 1995-07-07 | 1997-09-26 | Gaz De France | Station de preparation de gaz d'essais |
| KR100691514B1 (ko) * | 2000-12-22 | 2007-03-09 | 주식회사 포스코 | 연료가스의 발열량 측정에 의한 코크스 오븐의 공기량제어방법 |
| KR100711763B1 (ko) | 2005-07-29 | 2007-04-25 | 주식회사 포스코 | 제철소의 연료가스 관리 시스템 제어방법 |
| CN105737524B (zh) * | 2014-12-10 | 2018-08-10 | 中国石油天然气股份有限公司 | 一种应用于聚丙烯酰胺的干燥装置及干燥方法 |
| CN105737584B (zh) * | 2014-12-10 | 2018-12-25 | 中国石油天然气股份有限公司 | 一种应用于聚丙烯酰胺干燥的热风炉装置及供热方法 |
-
1978
- 1978-12-16 JP JP15560478A patent/JPS5582221A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5582221A (en) | 1980-06-20 |
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