JPS61136621A - リジング性の優れたフエライト系ステンレス鋼板の製造方法 - Google Patents
リジング性の優れたフエライト系ステンレス鋼板の製造方法Info
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- JPS61136621A JPS61136621A JP59255704A JP25570484A JPS61136621A JP S61136621 A JPS61136621 A JP S61136621A JP 59255704 A JP59255704 A JP 59255704A JP 25570484 A JP25570484 A JP 25570484A JP S61136621 A JPS61136621 A JP S61136621A
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- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明はリジング性の優れたフェライト系ステンレス鋼
板の製造方法に関するものである。
板の製造方法に関するものである。
フェライト系ステンレス鋼はＮｔｔ−含まないため安価
であるとｂう利点を有しているが、一般に耐食性、加工
性が劣ることからその用途が制限されてきた。しかし最
近添加元素の効果や製造条件の厳密な検討の結果、耐食
性や加工性、特にプレス成型性はオーステナイト系ステ
ンレス鋼と遜色のないレベルの鋼種が製造されるように
なった。それにもかかわらず、フェライト系ステンレス
鋼には特有のりソング現象があり表面の美麗さが要求さ
れる用途では致命的欠陥となるため、必ずしもオーステ
ナイト系ステンレス鋼に代替するに至らないのが実情で
ある。
であるとｂう利点を有しているが、一般に耐食性、加工
性が劣ることからその用途が制限されてきた。しかし最
近添加元素の効果や製造条件の厳密な検討の結果、耐食
性や加工性、特にプレス成型性はオーステナイト系ステ
ンレス鋼と遜色のないレベルの鋼種が製造されるように
なった。それにもかかわらず、フェライト系ステンレス
鋼には特有のりソング現象があり表面の美麗さが要求さ
れる用途では致命的欠陥となるため、必ずしもオーステ
ナイト系ステンレス鋼に代替するに至らないのが実情で
ある。
リジング現象は鋳造時の凝固組織に基づくものと推定さ
れるため、リジング性改善の技術は鋳造時の組織を小さ
くしたり圧延や焼鈍過程で鋳造時の組織を破壊すること
を指向している。そしてその手段として、例えば鋳造時
に電磁攪拌を施す方法（特開昭５０−１６６１６号公報
）、圧延時に強圧下を繰り返す方法（特開昭５２−４７
５１３号公報）、熱延仕上げ温度を低下する方法（米国
特許第３１２８２１１号明細書）、熱間圧延後一旦オー
ステナイト相を生成して熱延組織を破壊する方法（米国
特許第２７７２９９２号明細書）等が提案されている。
れるため、リジング性改善の技術は鋳造時の組織を小さ
くしたり圧延や焼鈍過程で鋳造時の組織を破壊すること
を指向している。そしてその手段として、例えば鋳造時
に電磁攪拌を施す方法（特開昭５０−１６６１６号公報
）、圧延時に強圧下を繰り返す方法（特開昭５２−４７
５１３号公報）、熱延仕上げ温度を低下する方法（米国
特許第３１２８２１１号明細書）、熱間圧延後一旦オー
ステナイト相を生成して熱延組織を破壊する方法（米国
特許第２７７２９９２号明細書）等が提案されている。
これらの公知の方法はいずれも相応の効果は認められる
ものの、いずれの方法も完全にリジングを解消するには
至っていないのが実情である。またリジングは薄板の板
厚方向全体に影響される特性であるのに対して、鋳造時
の対策は板厚中心部をまた圧延時の対策は板表層を対象
とした対策にすぎず、いずれも一方のみでは不十分であ
る。板厚全体を対象とする対策方法としては熱間圧延後
オーステナイト相を生成する方法があり、他の方法に比
べてはるかに有効であることが認められているが、残留
するとマルテンサイト変態を起こして硬化するオーステ
ナイト相をフェライト相に変態させるために長時間の焼
鈍が必要となり実用的ではな込。
ものの、いずれの方法も完全にリジングを解消するには
至っていないのが実情である。またリジングは薄板の板
厚方向全体に影響される特性であるのに対して、鋳造時
の対策は板厚中心部をまた圧延時の対策は板表層を対象
とした対策にすぎず、いずれも一方のみでは不十分であ
る。板厚全体を対象とする対策方法としては熱間圧延後
オーステナイト相を生成する方法があり、他の方法に比
べてはるかに有効であることが認められているが、残留
するとマルテンサイト変態を起こして硬化するオーステ
ナイト相をフェライト相に変態させるために長時間の焼
鈍が必要となり実用的ではな込。
本発明は、鋳造組織を全板厚にわたって有利に破壊しり
ソング性を向上せしめることを目的とする。
ソング性を向上せしめることを目的とする。
なお、いわゆる１３９１Ｃｒ鋼はマルテンサイト系ステ
ンレス鋼と呼称されているが、ＳＵＳ ４１０鋼のよう
にＣの低い鋼種は組織的にも用途的にもフェライト系ス
テンレス鋼と同様であるので、本発明のフェライト系ス
テンレス鋼の中に含めることとした。
ンレス鋼と呼称されているが、ＳＵＳ ４１０鋼のよう
にＣの低い鋼種は組織的にも用途的にもフェライト系ス
テンレス鋼と同様であるので、本発明のフェライト系ス
テンレス鋼の中に含めることとした。
本発明者らはフェライト系ステンレス鋼鋳片を鋳造後鋳
造組織を破壊する方法を検討した結果、該鋳片を鋳造後
３００℃以下に冷却することなく熱間圧延のための加熱
の前にＡｃ３変態点直下で加熱保定し、オーステナイト
相のフェライト相（および炭化物）への変態を促進せし
めることで鋳造組織を破壊できりソング性を改善できる
ことを見出した。さらに、鋼中の成分の影響を検討した
ところ、Ａｌを添加することでＡｃｌ変態点置下での加
熱時間を短縮できることを見出した。
造組織を破壊する方法を検討した結果、該鋳片を鋳造後
３００℃以下に冷却することなく熱間圧延のための加熱
の前にＡｃ３変態点直下で加熱保定し、オーステナイト
相のフェライト相（および炭化物）への変態を促進せし
めることで鋳造組織を破壊できりソング性を改善できる
ことを見出した。さらに、鋼中の成分の影響を検討した
ところ、Ａｌを添加することでＡｃｌ変態点置下での加
熱時間を短縮できることを見出した。
即ち、本発明は、（１） １０１以上のＣｒを含有する
フェライト系ステンレス鋼鋳片を熱間圧延し、焼鈍を施
すことなくあるいは施した後、冷間圧延してステンレス
鋼板を製造する工程において、前記鋳片を鋳造後３００
℃以下に冷却することなく７００℃以上Ａｃｇ点以下の
温度で３０分以上保定し、オーステナイト相からフェラ
イト単相と炭化物への変態を促進せしめたのち熱間圧延
することを特徴とするりソング性の優れたフェライト系
ステンレス鋼板の製造方法、および（２） １０１以上
のＣｒと０．０６％以上０．３％以下のＡｌを含有する
フェライト系ステンレス鋼鋳片を熱間圧延し、焼鈍を施
すことなくあるいは施した後、冷間圧延してステンレス
鋼板を製造する工程において、前記鋳片を鋳造後３００
℃以下に冷却することな（７００’Ｃ以上ＡＣ８点以下
の温度で３０分以上保定し、オーステナイト相のフェラ
イト相と炭化物への変態を促進せしめたのち熱間圧延す
ることを特徴とするりソング性の優れたフェライト系ス
テンレス鋼板の製造方法、を要旨とするものである。
フェライト系ステンレス鋼鋳片を熱間圧延し、焼鈍を施
すことなくあるいは施した後、冷間圧延してステンレス
鋼板を製造する工程において、前記鋳片を鋳造後３００
℃以下に冷却することなく７００℃以上Ａｃｇ点以下の
温度で３０分以上保定し、オーステナイト相からフェラ
イト単相と炭化物への変態を促進せしめたのち熱間圧延
することを特徴とするりソング性の優れたフェライト系
ステンレス鋼板の製造方法、および（２） １０１以上
のＣｒと０．０６％以上０．３％以下のＡｌを含有する
フェライト系ステンレス鋼鋳片を熱間圧延し、焼鈍を施
すことなくあるいは施した後、冷間圧延してステンレス
鋼板を製造する工程において、前記鋳片を鋳造後３００
℃以下に冷却することな（７００’Ｃ以上ＡＣ８点以下
の温度で３０分以上保定し、オーステナイト相のフェラ
イト相と炭化物への変態を促進せしめたのち熱間圧延す
ることを特徴とするりソング性の優れたフェライト系ス
テンレス鋼板の製造方法、を要旨とするものである。
以下に、本発明の詳細な説明する。
冷却したフェライト系ステンレス鋼鋳片は、粗大なフェ
ライト粒と微細なマルテンサイト相の２相組織である。
ライト粒と微細なマルテンサイト相の２相組織である。
従って、鋳造後Ｍｓ点点上上温度域ではフェライトとオ
ーステナイトの２相組織であることが容易に推定される
。そして、Ａ ｅ ｇ点上下Ｍｓ点以上の温度域で保定
すればオーステナイト相をフェライト単相（および炭化
物）に変態させることが可能であると考えられる。第１
図は１表１のＡ１に示した化学成分を有するＳＵＳ ４
３０鋼を鋳造後冷却途中の６７０℃で再、加熱し、９５
０℃にて３時間保定加熱した後空冷した試料の光学顕微
鏡組織である。組織はフェライト単相（および炭化物）
組織であり、高温時にオーステナイト相であったと推定
される部分は微細なフェライト組織で、粒界に沿って比
較的多数の析出物（Ｃｒ炭化物と推定される）が析出し
ている。第２図は、表１の４１に示した化学成分を有す
るＳＵＳ ４３０鋼を鋳造後、３００℃以下に冷却しな
いうちに再加熱して種々の温度にて保定し、オーステナ
イト相のフェライト相（および炭化物）への変態速度を
調査した結果である。図において、Ｘ印は変態未了を、
○印は変態完了を示している。同図から変態に要する時
間は９５０℃で最短となり、供試鋼（表１のＪｆｔＬｌ
）の場合６０分で変態が完了することがわかる。
ーステナイトの２相組織であることが容易に推定される
。そして、Ａ ｅ ｇ点上下Ｍｓ点以上の温度域で保定
すればオーステナイト相をフェライト単相（および炭化
物）に変態させることが可能であると考えられる。第１
図は１表１のＡ１に示した化学成分を有するＳＵＳ ４
３０鋼を鋳造後冷却途中の６７０℃で再、加熱し、９５
０℃にて３時間保定加熱した後空冷した試料の光学顕微
鏡組織である。組織はフェライト単相（および炭化物）
組織であり、高温時にオーステナイト相であったと推定
される部分は微細なフェライト組織で、粒界に沿って比
較的多数の析出物（Ｃｒ炭化物と推定される）が析出し
ている。第２図は、表１の４１に示した化学成分を有す
るＳＵＳ ４３０鋼を鋳造後、３００℃以下に冷却しな
いうちに再加熱して種々の温度にて保定し、オーステナ
イト相のフェライト相（および炭化物）への変態速度を
調査した結果である。図において、Ｘ印は変態未了を、
○印は変態完了を示している。同図から変態に要する時
間は９５０℃で最短となり、供試鋼（表１のＪｆｔＬｌ
）の場合６０分で変態が完了することがわかる。
次に、変態におよぼす種々の添加元素の影響を検討した
ところ、Ａｌを添加することで変態完了までの時間が短
縮することを見出した。第３図に、種々のＡｌ量を含有
する１７Ｃｒ鋼を鋳造し、３００℃以下に冷却しないう
ちに再加熱し９５０℃にて種々の時間保定し、オーステ
ナイト相のフェライト相（および炭化物）への変態速度
を調査した結果を示した。図において、Ｘ印は変態未了
を、○印は変態完了を示す。即ち、Ａｌ含有量がＯ，０
３％では、オーステナイト相の変態には９５０℃で約３
０分の保定か必要であるが、０．０６％のＡｌを含む鋼
では約１０分、０．１３１のｌを含む鋼では約５分の保
定で完了することがわかった。
ところ、Ａｌを添加することで変態完了までの時間が短
縮することを見出した。第３図に、種々のＡｌ量を含有
する１７Ｃｒ鋼を鋳造し、３００℃以下に冷却しないう
ちに再加熱し９５０℃にて種々の時間保定し、オーステ
ナイト相のフェライト相（および炭化物）への変態速度
を調査した結果を示した。図において、Ｘ印は変態未了
を、○印は変態完了を示す。即ち、Ａｌ含有量がＯ，０
３％では、オーステナイト相の変態には９５０℃で約３
０分の保定か必要であるが、０．０６％のＡｌを含む鋼
では約１０分、０．１３１のｌを含む鋼では約５分の保
定で完了することがわかった。
なお、熱間圧延のための加熱は通常Ａｃ３変態点以上で
あるので、フェライト単相に変態した鋳片も再びフェラ
イトおよびオーステナイトの２相組織に戻るが、一旦フ
エライト組織に変態させることで鋳造組織の破壊が進行
することは十分に考えられる。さらに鋳片のオーステナ
イト相を変態させることで析出する炭化物は、旧オース
テナイト相と高温時からのフェライト相の境界に多数集
まることから、再生成するオーステナイト相は鋳片のそ
れに比べて微細化することが期待できる。
あるので、フェライト単相に変態した鋳片も再びフェラ
イトおよびオーステナイトの２相組織に戻るが、一旦フ
エライト組織に変態させることで鋳造組織の破壊が進行
することは十分に考えられる。さらに鋳片のオーステナ
イト相を変態させることで析出する炭化物は、旧オース
テナイト相と高温時からのフェライト相の境界に多数集
まることから、再生成するオーステナイト相は鋳片のそ
れに比べて微細化することが期待できる。
上記知見に基づき、材質におよぼす効果を確認した結果
を以下に示す。表１のム１に示した化学成分を有する５
ＵＳ４３０鋼を鋳造後、６００℃以下に冷却することな
く９５０℃にて２時間保定した鋳片を１２００℃に再び
加熱し、しかる後熱間圧延し、次いで熱延板焼鈍し、Ｉ
ＣＲ法にて冷間圧延焼鈍を行ない０．５ ｍ厚の冷延焼
鈍板とした。同時に９５０℃での保定を行なわない鋳片
も同条件で熱延し、０．５ ｗｒ厚の冷延焼鈍板とし比
較材とした。
を以下に示す。表１のム１に示した化学成分を有する５
ＵＳ４３０鋼を鋳造後、６００℃以下に冷却することな
く９５０℃にて２時間保定した鋳片を１２００℃に再び
加熱し、しかる後熱間圧延し、次いで熱延板焼鈍し、Ｉ
ＣＲ法にて冷間圧延焼鈍を行ない０．５ ｍ厚の冷延焼
鈍板とした。同時に９５０℃での保定を行なわない鋳片
も同条件で熱延し、０．５ ｗｒ厚の冷延焼鈍板とし比
較材とした。
これらの薄板をＬ方向に２０％引っ張り、最太うねり高
さで表わされるリジング性を測定した。その結果、９５
０℃での保定を行なわない比較材が３５．４１ｅｒＬで
あったのに対して、９５０℃での保定を行なった試料は
２２．６μｍと９５０℃での保定によってリジング性が
向上することが認められた。
さで表わされるリジング性を測定した。その結果、９５
０℃での保定を行なわない比較材が３５．４１ｅｒＬで
あったのに対して、９５０℃での保定を行なった試料は
２２．６μｍと９５０℃での保定によってリジング性が
向上することが認められた。
次に、Ａｌ含有量の異なる１７ｃｒ鋼を用いて、同様に
９５０℃での保定を含む工程で冷延焼鈍板を製造し、リ
ジング性におよぼす効果を調査した。
９５０℃での保定を含む工程で冷延焼鈍板を製造し、リ
ジング性におよぼす効果を調査した。
その結果を第４図に示した。図において、◎印はリジン
グ高さが２０μｍ未満、Ｏ印はリジング高さが２０μｍ
以上３０μｍ未満、Ｘ印はリジング高さが３０１Ｍｎ以
上を示した。図から明らかなとおり、Ａｌを添加した鋼
ではリジング性に効果の表われるｈａｇ点直下での保定
時間はＭを添加していない鋼に比べて短縮しておフ、な
おかつ改善レベルも大きいことが認められた。
グ高さが２０μｍ未満、Ｏ印はリジング高さが２０μｍ
以上３０μｍ未満、Ｘ印はリジング高さが３０１Ｍｎ以
上を示した。図から明らかなとおり、Ａｌを添加した鋼
ではリジング性に効果の表われるｈａｇ点直下での保定
時間はＭを添加していない鋼に比べて短縮しておフ、な
おかつ改善レベルも大きいことが認められた。
９５０℃での保定の効果については、第１図に示したと
おり鋳片の段階でオーステナイト相を変態させることで
リジング性に有害な鋳造組織を破壊することと、一旦フ
エライト単相（および炭化物）ＩＣすることによって再
び生成するオーステナイト相を微細化させることの２点
の効果と推定している。
おり鋳片の段階でオーステナイト相を変態させることで
リジング性に有害な鋳造組織を破壊することと、一旦フ
エライト単相（および炭化物）ＩＣすることによって再
び生成するオーステナイト相を微細化させることの２点
の効果と推定している。
次に、本発明の構成要件の限定理由を述べる。
Ｃｒ量は、１０％未満の場合、ステンレス鋼としての基
本的な耐食性に欠けるうえに熱間圧延後の再結晶がしや
すいためリジング性は問題にされないほど、優れたレベ
ルにあることから除外し、ｌＯチを下限とした。
本的な耐食性に欠けるうえに熱間圧延後の再結晶がしや
すいためリジング性は問題にされないほど、優れたレベ
ルにあることから除外し、ｌＯチを下限とした。
Ａｌ量は、本発明の効果がＡｌ添加の有無にかかわらず
認められるのでその添加量は問わないが、第４図に示し
たようにＡｌの添加によってリジング性改善が顕在化す
る時間が短縮し一層の効果が認められるので、Ａｌを添
加した鋼への適用を第２の発明とした。第２の発明にお
けるＡｌの添加量は、第４図に示したようにリジング性
改善が顕在化する時間の短縮効果の認められる０、０６
％を下限とした。しかし、０．３チを超えて添加すると
熱間加工性が劣化するので上限を０．３ ％とした。
認められるのでその添加量は問わないが、第４図に示し
たようにＡｌの添加によってリジング性改善が顕在化す
る時間が短縮し一層の効果が認められるので、Ａｌを添
加した鋼への適用を第２の発明とした。第２の発明にお
けるＡｌの添加量は、第４図に示したようにリジング性
改善が顕在化する時間の短縮効果の認められる０、０６
％を下限とした。しかし、０．３チを超えて添加すると
熱間加工性が劣化するので上限を０．３ ％とした。
フェライト相への変態処理前の鋳片の温度履歴の下限は
、オーステナイト相をマルテンサイト変態させない温度
に保つ必要があるので、Ｍａ点を超える３００℃を下限
とした。フェライト相への変態処理温度は、当然のこと
ながらオーステナイト相をフェライト相に変態させる必
要があるので、上限はＡｃｌ変態点となる。しかし７０
０℃未満では、変態に著しく長時間を要するので、７０
０℃を下限とした。
、オーステナイト相をマルテンサイト変態させない温度
に保つ必要があるので、Ｍａ点を超える３００℃を下限
とした。フェライト相への変態処理温度は、当然のこと
ながらオーステナイト相をフェライト相に変態させる必
要があるので、上限はＡｃｌ変態点となる。しかし７０
０℃未満では、変態に著しく長時間を要するので、７０
０℃を下限とした。
Ａｃ３点直下での保定時間は、オーステナイト相をフェ
ライト単相（および炭化物）に変態させるに十分な時間
であれば特に限定されるものではないが、加熱温度が９
００℃以上では少なくとも３０分を必要とし７００℃か
ら９００℃では低温根長時間を要する。Ａｃ２点直下で
の保定時間の上限は、長時間程有効であるので特に限定
しない。しかし、いたずらに長時間の加熱はコスト的に
不利であるばかりでなく、脱炭、脱Ｏｒなどの問題が生
じて耐食性の劣化などを招くので３０時間以内とするの
が好ましい。
ライト単相（および炭化物）に変態させるに十分な時間
であれば特に限定されるものではないが、加熱温度が９
００℃以上では少なくとも３０分を必要とし７００℃か
ら９００℃では低温根長時間を要する。Ａｃ２点直下で
の保定時間の上限は、長時間程有効であるので特に限定
しない。しかし、いたずらに長時間の加熱はコスト的に
不利であるばかりでなく、脱炭、脱Ｏｒなどの問題が生
じて耐食性の劣化などを招くので３０時間以内とするの
が好ましい。
本発明の基本的考え方は、鋳片のオーステナイト相をマ
ルテンサイト変態させることなく一旦フエライト単相（
および炭化物）に変態させたのち、再びオーステナイト
とフェライトの混合組織に加熱し熱延することにあるの
で、フェライト単相（および炭化物）に変態せしめたの
ちの鋳片の温度履歴は本発明の効果にはなんら影響をお
よぼさない。従って、本発明の技術的骨子であるＡｃ１
点以下７００℃以上での保定の後、一旦室温まで冷却す
ることも可能であるし、そのまま熱間圧延のための加熱
温度に上昇させることも可能である。
ルテンサイト変態させることなく一旦フエライト単相（
および炭化物）に変態させたのち、再びオーステナイト
とフェライトの混合組織に加熱し熱延することにあるの
で、フェライト単相（および炭化物）に変態せしめたの
ちの鋳片の温度履歴は本発明の効果にはなんら影響をお
よぼさない。従って、本発明の技術的骨子であるＡｃ１
点以下７００℃以上での保定の後、一旦室温まで冷却す
ることも可能であるし、そのまま熱間圧延のための加熱
温度に上昇させることも可能である。
特に後者の場合、すなわち鋳片の冷却途中でＡｃ３点以
下７００℃以上の温度域で保定しそのｔま熱間圧延する
方法は、本発明の効果に加え、Ｉ（ＣＲ工程としての著
しい省エネルギー効果が得られるうえに、熱間圧延時の
スラブの温度が均一化するため圧延荷重が小さくなる利
点がある。
下７００℃以上の温度域で保定しそのｔま熱間圧延する
方法は、本発明の効果に加え、Ｉ（ＣＲ工程としての著
しい省エネルギー効果が得られるうえに、熱間圧延時の
スラブの温度が均一化するため圧延荷重が小さくなる利
点がある。
表１の扁１．ム２およびＡ３に示した化学成分を有する
ＳＵＳ ４３０鋼を連続鋳造法により鋳片としたのち、
６００℃以下に冷却することなく９００〜９５０℃の温
度範囲に１．５時間あるいは８００〜７５０℃の温度範
囲に４時間加熱した。この鋳片を一旦室温まで冷却しあ
るいは冷却することなく直ちに１１８０℃に加熱して熱
間圧延し、次いで常法により熱延板焼鈍を行表い、ＩＣ
Ｒ法にて０．４鴫厚の冷延焼鈍板とした。この冷延焼鈍
板をＬ方向に２０チ引張った後の最太うねシ高さで測定
評価したりソング性を表２に示した。比較例として、連
鋳鋳片を冷却途中の特定の温度域で保定処理をすること
なく一旦室温まで冷却しその後１１８０℃まで加熱して
同様に冷延焼鈍板とじた試料のデータも示した。比較材
の昇熱過程において、７５０〜１０００℃の間は約２０
分しか要しなかりた。表２に示したとお夛、本発明によ
る冷延焼鈍板は比較例に示した試料に比べて優れたりソ
ング性を有していることがわかる。
ＳＵＳ ４３０鋼を連続鋳造法により鋳片としたのち、
６００℃以下に冷却することなく９００〜９５０℃の温
度範囲に１．５時間あるいは８００〜７５０℃の温度範
囲に４時間加熱した。この鋳片を一旦室温まで冷却しあ
るいは冷却することなく直ちに１１８０℃に加熱して熱
間圧延し、次いで常法により熱延板焼鈍を行表い、ＩＣ
Ｒ法にて０．４鴫厚の冷延焼鈍板とした。この冷延焼鈍
板をＬ方向に２０チ引張った後の最太うねシ高さで測定
評価したりソング性を表２に示した。比較例として、連
鋳鋳片を冷却途中の特定の温度域で保定処理をすること
なく一旦室温まで冷却しその後１１８０℃まで加熱して
同様に冷延焼鈍板とじた試料のデータも示した。比較材
の昇熱過程において、７５０〜１０００℃の間は約２０
分しか要しなかりた。表２に示したとお夛、本発明によ
る冷延焼鈍板は比較例に示した試料に比べて優れたりソ
ング性を有していることがわかる。
表 １
［ｗｔチ］
表 ２
〔発明の効果〕
以上詳述したとおシ、本発明により鋳片の冷却途中でＡ
ａｚ点直下の温度域に一定時間保定するだけで冷延焼鈍
板のリジング性が著しく向上する。
ａｚ点直下の温度域に一定時間保定するだけで冷延焼鈍
板のリジング性が著しく向上する。
さらに、Ａｌを添加した鋼に関する本発明の第２発明で
は、Ａｅ１点直下の温度での保定時間を短縮することが
でき、工程に要する＝ストは一層少なくなる。特に、鋳
造後冷却することなく熱間圧延を行なうＨＣＲ工程に適
用するとＨＣＲの省エネルギー効果に加えて本発明の品
質改善効果を得ることが可能となる。従来のリジング対
策がともすれば製造性を著しく劣化させる（例えば、熱
延の低温仕上げは圧延荷重の増大に加え、表面キズを著
しく多発させるし、熱延後のオーステナイト相への変態
は、その後非常に長い焼鈍時間を必要とする）欠点を伴
っていたのに対して、本発明はコスト的には安価なＡａ
ｓ点厘下の温度での保定のための熟エネルギーを要する
のみで、製造性をはじめ他に悪影響は全くおよぼさない
。むしろ、変態のための加熱保定処理を行なった後冷却
することなく直ちに熱延のための加熱を行なう工程を採
用するならば、前述したように逆に製造性は向上する。
は、Ａｅ１点直下の温度での保定時間を短縮することが
でき、工程に要する＝ストは一層少なくなる。特に、鋳
造後冷却することなく熱間圧延を行なうＨＣＲ工程に適
用するとＨＣＲの省エネルギー効果に加えて本発明の品
質改善効果を得ることが可能となる。従来のリジング対
策がともすれば製造性を著しく劣化させる（例えば、熱
延の低温仕上げは圧延荷重の増大に加え、表面キズを著
しく多発させるし、熱延後のオーステナイト相への変態
は、その後非常に長い焼鈍時間を必要とする）欠点を伴
っていたのに対して、本発明はコスト的には安価なＡａ
ｓ点厘下の温度での保定のための熟エネルギーを要する
のみで、製造性をはじめ他に悪影響は全くおよぼさない
。むしろ、変態のための加熱保定処理を行なった後冷却
することなく直ちに熱延のための加熱を行なう工程を採
用するならば、前述したように逆に製造性は向上する。
さらに、本発明は従来のリジング対策では見逃されでい
た工程における処理であるので、従来からのリジング対
策と本発明を組み合わせることはなんらの障害はなく、
それによってよシ一層大きな効果を発揮せしめることが
可能である。
た工程における処理であるので、従来からのリジング対
策と本発明を組み合わせることはなんらの障害はなく、
それによってよシ一層大きな効果を発揮せしめることが
可能である。
以上のごとく、本発明によればフェライト系ステンレス
鋼のリジング性が大きく向上するため、これまでリジン
グのために使用できなかりた用途にも安価なフェライト
系ステンレス鋼を適用することが可能となり、資源的経
済的に得られる効果は大きい。
鋼のリジング性が大きく向上するため、これまでリジン
グのために使用できなかりた用途にも安価なフェライト
系ステンレス鋼を適用することが可能となり、資源的経
済的に得られる効果は大きい。
第１図は鋳造後６７０℃まで冷却し、その後再加熱して
９５０℃にて３時間保定した鋳片の断面光学顕微鏡組織
写真、第２図はオーステナイト相のフェライト相への変
態におよぼす保定温度と保定時間の関係を示した図、第
３図はオーステナイト相のフェライト相への変態速度に
およぼすＡｌの影響を示した図、第４図はオーステナイ
ト相のフェライト相への変態時間におよぼすＡｌの影響
をリジングの高さで示した図である。 第１図 ５０ ｕｒｎ 第２図 時ＦＪｌ［ｍｉｎ］ ○：麦他児３ Ａ ノ 添 カロ ｔ［Ｗｆ ％１ ■ ； ゾシンク゛Ｐｉ−ｃ２θｐｍ４Ａ○； リジ）
り衝とＯｐｍ以上３θμｍ末塙×： リジング高−ｔ３
０μｍ以上 ＡＩ添ガσ量 Ｃｔｔｔ１％Ｊ 手続補正書（方式） 昭和６０年４月１２日
９５０℃にて３時間保定した鋳片の断面光学顕微鏡組織
写真、第２図はオーステナイト相のフェライト相への変
態におよぼす保定温度と保定時間の関係を示した図、第
３図はオーステナイト相のフェライト相への変態速度に
およぼすＡｌの影響を示した図、第４図はオーステナイ
ト相のフェライト相への変態時間におよぼすＡｌの影響
をリジングの高さで示した図である。 第１図 ５０ ｕｒｎ 第２図 時ＦＪｌ［ｍｉｎ］ ○：麦他児３ Ａ ノ 添 カロ ｔ［Ｗｆ ％１ ■ ； ゾシンク゛Ｐｉ−ｃ２θｐｍ４Ａ○； リジ）
り衝とＯｐｍ以上３θμｍ末塙×： リジング高−ｔ３
０μｍ以上 ＡＩ添ガσ量 Ｃｔｔｔ１％Ｊ 手続補正書（方式） 昭和６０年４月１２日
Claims (2)
- （１）１０％以上のＣｒを含有するフェライト系ステン
レス鋼鋳片を熱間圧延し、焼鈍を施すことなくあるいは
焼鈍を施した後、冷間圧延してステンレス鋼板を製造す
る工程において、前記鋳片を鋳造後３００℃以下に冷却
することなく７００℃以上Ａｃ＿３点以下の温度で３０
分以上保定し、オーステナイト相のフェライト相と炭化
物への変態を促進せしめたのち熱間圧延することを特徴
とするリジング性の優れたフェライト系ステンレス鋼板
の製造方法。 - （２）１０％以上のＣｒと０．０６％以上０．３％以下
のＡｌを含有するフェライト系ステンレス鋼鋳片を熱間
圧延し、焼鈍を施すことなくあるいは焼鈍を施した後、
冷間圧延してステンレス鋼板を製造する工程において、
前記鋳片を鋳造後３００℃以下に冷却することなく７０
０℃以上Ａｃ＿３点以下の温度で３０分以上保定し、オ
ーステナイト相のフェライト相と炭化物への変態を促進
せしめたのち熱間、圧延することを特徴とするリジング
性の優れたフェライト系ステンレス鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59255704A JPS61136621A (ja) | 1984-12-05 | 1984-12-05 | リジング性の優れたフエライト系ステンレス鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59255704A JPS61136621A (ja) | 1984-12-05 | 1984-12-05 | リジング性の優れたフエライト系ステンレス鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61136621A true JPS61136621A (ja) | 1986-06-24 |
| JPH0233770B2 JPH0233770B2 (ja) | 1990-07-30 |
Family
ID=17282471
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59255704A Granted JPS61136621A (ja) | 1984-12-05 | 1984-12-05 | リジング性の優れたフエライト系ステンレス鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61136621A (ja) |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60248821A (ja) * | 1984-05-23 | 1985-12-09 | Nippon Steel Corp | リジング性の優れたフエライト系ステンレス鋼板および鋼帯の製造方法 |
| JPS61127822A (ja) * | 1984-11-27 | 1986-06-16 | Nippon Steel Corp | リジング性の優れたＡｌ含有フエライト系ステンレス鋼板の製造方法 |
-
1984
- 1984-12-05 JP JP59255704A patent/JPS61136621A/ja active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60248821A (ja) * | 1984-05-23 | 1985-12-09 | Nippon Steel Corp | リジング性の優れたフエライト系ステンレス鋼板および鋼帯の製造方法 |
| JPS61127822A (ja) * | 1984-11-27 | 1986-06-16 | Nippon Steel Corp | リジング性の優れたＡｌ含有フエライト系ステンレス鋼板の製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0233770B2 (ja) | 1990-07-30 |
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