JPS61137612A - 金属管の傾斜ロ−ル圧延方法及びプラグ - Google Patents
金属管の傾斜ロ−ル圧延方法及びプラグInfo
- Publication number
- JPS61137612A JPS61137612A JP25977684A JP25977684A JPS61137612A JP S61137612 A JPS61137612 A JP S61137612A JP 25977684 A JP25977684 A JP 25977684A JP 25977684 A JP25977684 A JP 25977684A JP S61137612 A JPS61137612 A JP S61137612A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- plug
- rolling
- rolled
- roll
- reeling
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B25/00—Mandrels for metal tube rolling mills, e.g. mandrels of the types used in the methods covered by group B21B17/00; Accessories or auxiliary means therefor ; Construction of, or alloys for, mandrels or plugs
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B19/00—Tube-rolling by rollers arranged outside the work and having their axes not perpendicular to the axis of the work
- B21B19/02—Tube-rolling by rollers arranged outside the work and having their axes not perpendicular to the axis of the work the axes of the rollers being arranged essentially diagonally to the axis of the work, e.g. "cross" tube-rolling ; Diescher mills, Stiefel disc piercers or Stiefel rotary piercers
- B21B19/04—Rolling basic material of solid, i.e. non-hollow, structure; Piercing, e.g. rotary piercing mills
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は継目無金属管の代表的製造方法であるマンネス
マン製管法等において広く採用されている穿孔機（ピア
サ−）、延伸圧延機（エロンゲータ）等、所謂傾斜ロー
ルを用いた圧延機による圧延方法及びその圧延に用いら
れるプラグに関するものである。
マン製管法等において広く採用されている穿孔機（ピア
サ−）、延伸圧延機（エロンゲータ）等、所謂傾斜ロー
ルを用いた圧延機による圧延方法及びその圧延に用いら
れるプラグに関するものである。
一般にマンネスマン製管法による継目無の金属管は、先
ず加熱した丸鋼片をピアサ−に通し、その中心部に穿孔
してホローシェルを得、これを直接、又は必要があれば
ホローシェルをエロンゲータに通し、拡径、延伸圧延を
施した後、例えばプラグミルにて更に延伸圧延し、リー
ラ、サイプにて磨管、形状修正、サイジングを行い、精
整工程を経て製造されている。ところで上記したピアサ
−、エロンゲータにおいてはいずれも丸鋼片、ホローシ
ェルのバスセンタに対して軸心線を傾斜させた樽形の圧
延ロール（以下傾斜ロールという）とプラグとを組合せ
た所ＭＭ斜圧延機が用いられる０例えばピアサ−につい
てみると、第３図に示す如（、軸長方向の中間に直径が
最大となるゴージ部１１を備えてこのゴージ部１１の両
側に夫々端末側に向うに従い直径が漸減されて円錐台形
をなす入口面１２、出口面１３を備えた一対の傾斜ロー
ルｌｊ！、１ｒと、全体として弾頭形状をなし、先端側
から略円錐体状をなす圧延部２１、これに続く略円錐台
状をなすリーリング部２２及び基端末に向うに従って縮
径された逃げ部２３を具備するプラグ２とを組み合せて
構成されており、両傾斜ロール１１゜ｌｒは丸鋼片Ｂの
バスセンタの両側に夫々平面視で軸心線がバスセンタと
平行に、また側面視で一方の傾斜ロールは人口面１２が
上側を向（ように、他方は下側を向くように傾斜角βだ
けバスセンタに対し傾斜させて配設され、更にプラグ２
はその軸心線をバスセンタに一致せしめて配設されてい
る。
ず加熱した丸鋼片をピアサ−に通し、その中心部に穿孔
してホローシェルを得、これを直接、又は必要があれば
ホローシェルをエロンゲータに通し、拡径、延伸圧延を
施した後、例えばプラグミルにて更に延伸圧延し、リー
ラ、サイプにて磨管、形状修正、サイジングを行い、精
整工程を経て製造されている。ところで上記したピアサ
−、エロンゲータにおいてはいずれも丸鋼片、ホローシ
ェルのバスセンタに対して軸心線を傾斜させた樽形の圧
延ロール（以下傾斜ロールという）とプラグとを組合せ
た所ＭＭ斜圧延機が用いられる０例えばピアサ−につい
てみると、第３図に示す如（、軸長方向の中間に直径が
最大となるゴージ部１１を備えてこのゴージ部１１の両
側に夫々端末側に向うに従い直径が漸減されて円錐台形
をなす入口面１２、出口面１３を備えた一対の傾斜ロー
ルｌｊ！、１ｒと、全体として弾頭形状をなし、先端側
から略円錐体状をなす圧延部２１、これに続く略円錐台
状をなすリーリング部２２及び基端末に向うに従って縮
径された逃げ部２３を具備するプラグ２とを組み合せて
構成されており、両傾斜ロール１１゜ｌｒは丸鋼片Ｂの
バスセンタの両側に夫々平面視で軸心線がバスセンタと
平行に、また側面視で一方の傾斜ロールは人口面１２が
上側を向（ように、他方は下側を向くように傾斜角βだ
けバスセンタに対し傾斜させて配設され、更にプラグ２
はその軸心線をバスセンタに一致せしめて配設されてい
る。
加熱された丸鋼片Ｂは白抜矢符で示す如く軸長方向に移
送されてきて両傾斜ロールＨ！、ｌｒの人口面１２．１
２間に噛み込まれ、軸心繰向りに回転されつつ軸長方向
に移送される、所謂蝉進移動せしめられつつその中心部
にプラグ２が貫入せしめられ、傾斜ロールＩＬｌｒとプ
ラグ２とによって穿孔圧延されるようになっている。
送されてきて両傾斜ロールＨ！、ｌｒの人口面１２．１
２間に噛み込まれ、軸心繰向りに回転されつつ軸長方向
に移送される、所謂蝉進移動せしめられつつその中心部
にプラグ２が貫入せしめられ、傾斜ロールＩＬｌｒとプ
ラグ２とによって穿孔圧延されるようになっている。
第４図は第３図のｆｆ−ＩＶ線による模式的断面図であ
り、プラグ２によって穿孔された丸鋼片はプラグ２と傾
斜ロールｌｊ１．ｌｒとの対向面間で加圧。
り、プラグ２によって穿孔された丸鋼片はプラグ２と傾
斜ロールｌｊ１．ｌｒとの対向面間で加圧。
延伸されてホローシェルＨに成形されるが、この過程で
はプラグ２と傾斜ロールＬ１．１ｒとの対向面間で加圧
されたホローシェルＨはこの部分で薄肉化され、この部
分の材料は軸長方向、周方向に展延されるが、周方向へ
の展延によってホローシェルＨは外径を拡大しようとす
る力を受ける。しかしホローシェルＨの上、Ｔ：部はガ
イトンニー３ｕ。
はプラグ２と傾斜ロールＬ１．１ｒとの対向面間で加圧
されたホローシェルＨはこの部分で薄肉化され、この部
分の材料は軸長方向、周方向に展延されるが、周方向へ
の展延によってホローシェルＨは外径を拡大しようとす
る力を受ける。しかしホローシェルＨの上、Ｔ：部はガ
イトンニー３ｕ。
３ｄに摺接しており外径の拡大が抑制されるために外径
を拡大しようとする力は逆に圧縮力として作用し、この
圧縮力がプラグ２と伊斜ロールｌｅ。
を拡大しようとする力は逆に圧縮力として作用し、この
圧縮力がプラグ２と伊斜ロールｌｅ。
１ｒとの対向面間部分を除く他の部分で増肉を生しさせ
る。ちなみにプラグ２の軸中心、プラグ２と１’ＪＩｉ
ロールＨ！、ｌｒとの対向面中心を通る平面（Ｙ−’Ｙ
面）及びこれと直交する平面（Ｚ−２面）による各断面
におけるホローシェルの肉厚は１：１；ｌ−１，４程度
である。
る。ちなみにプラグ２の軸中心、プラグ２と１’ＪＩｉ
ロールＨ！、ｌｒとの対向面中心を通る平面（Ｙ−’Ｙ
面）及びこれと直交する平面（Ｚ−２面）による各断面
におけるホローシェルの肉厚は１：１；ｌ−１，４程度
である。
ところでこのようなピアサ−により穿孔圧延されるホロ
ーシェルＨはその軸心繰向りに２周回転せしめられる都
度プラグ２と傾斜ロールｌＩｔ、ｌｒとの間及びガイト
ンニー３ｕ、 ３ｄとの摺接位置を交互に通過し、減肉
過程、増肉過程を反復されることとなる。
ーシェルＨはその軸心繰向りに２周回転せしめられる都
度プラグ２と傾斜ロールｌＩｔ、ｌｒとの間及びガイト
ンニー３ｕ、 ３ｄとの摺接位置を交互に通過し、減肉
過程、増肉過程を反復されることとなる。
第５図は第４図のＶ−Ｖ線による模式的断面図であり、
いまプラグ２と圧延ロールｂとの対向面間に位置するホ
ローシェルＨの部分Ａ ＩはホローシェルＨの２回転後
にはガイドシュー３ｄと接する部分Ａ２に移動するが、
この過程ではプラグ２の圧延部２１が丸鋼片Ｂに貫入し
た直後であって拡径率が大きく、それだけホローシェル
Ｈが受ける圧縮力も大きく当然ホローシェルＨの増肉率
が大きくなる。ホローシェルＨが更に×回転すると、Ａ
２部分はプラグ２におけるリーリング部２２と傾斜ロー
ルＨｚとの間のＡ３部分に移動するが、プラグ２と傾斜
ロールｌＩＬとの間隙が狭くなることもあって大きな減
肉率となる。そしてホローシェルＨが更にＡ回転すると
Ａ３部分はガイトンニー３ｕと接するＡ４部分に移動す
るが、この過程ではＡ３部分がプラグ２の逃げ部２３と
対向する部分を通過するため、ホローシェルＨがうける
拡径しようとする力は小さく、従って圧縮力も小さくな
って増肉率も小さくＡ４８分は薄肉の状態となる。
いまプラグ２と圧延ロールｂとの対向面間に位置するホ
ローシェルＨの部分Ａ ＩはホローシェルＨの２回転後
にはガイドシュー３ｄと接する部分Ａ２に移動するが、
この過程ではプラグ２の圧延部２１が丸鋼片Ｂに貫入し
た直後であって拡径率が大きく、それだけホローシェル
Ｈが受ける圧縮力も大きく当然ホローシェルＨの増肉率
が大きくなる。ホローシェルＨが更に×回転すると、Ａ
２部分はプラグ２におけるリーリング部２２と傾斜ロー
ルＨｚとの間のＡ３部分に移動するが、プラグ２と傾斜
ロールｌＩＬとの間隙が狭くなることもあって大きな減
肉率となる。そしてホローシェルＨが更にＡ回転すると
Ａ３部分はガイトンニー３ｕと接するＡ４部分に移動す
るが、この過程ではＡ３部分がプラグ２の逃げ部２３と
対向する部分を通過するため、ホローシェルＨがうける
拡径しようとする力は小さく、従って圧縮力も小さくな
って増肉率も小さくＡ４８分は薄肉の状態となる。
一方第５図においてＡ＋９ｆ１分から周方向にＡ間隔て
てリーリング部２２のｉｉｉ端と対向する位置で下部ガ
イトンニー３ｄと接する８１部分についてみると、ホロ
ーシェルＨがＡ回転されるとプラグ２と圧延ロール１１
との対向面間である８２部分に移動するが、この過程で
は減肉される０次にホローシェルＨがＡ回転されると８
２部分は上部ガイドシュー３ｕと接する８３部分に移動
するが、この過程での拡径率は大きくホローシェルＩ］
の受＋する圧縮力も大きく、大きく増肉される。そして
更にホローシェルＨがＡ回転されるとＢ＞ｆＲ分は８４
部分に移動するが、この過程ではプラグ２の逃げ部２３
を通過するため殆ど減肉されることなく８４部分は厚肉
の状態となる。
てリーリング部２２のｉｉｉ端と対向する位置で下部ガ
イトンニー３ｄと接する８１部分についてみると、ホロ
ーシェルＨがＡ回転されるとプラグ２と圧延ロール１１
との対向面間である８２部分に移動するが、この過程で
は減肉される０次にホローシェルＨがＡ回転されると８
２部分は上部ガイドシュー３ｕと接する８３部分に移動
するが、この過程での拡径率は大きくホローシェルＩ］
の受＋する圧縮力も大きく、大きく増肉される。そして
更にホローシェルＨがＡ回転されるとＢ＞ｆＲ分は８４
部分に移動するが、この過程ではプラグ２の逃げ部２３
を通過するため殆ど減肉されることなく８４部分は厚肉
の状態となる。
而してホローシェルＨの周方向に２間隔てられた部分は
結果的に交互に薄肉部分Ａ４、厚肉部分Ｂ、となって現
われるために、螺旋状の偏肉が形成されることとなるの
である。
結果的に交互に薄肉部分Ａ４、厚肉部分Ｂ、となって現
われるために、螺旋状の偏肉が形成されることとなるの
である。
第６図は１ｉＩ記したＡ１部分、Ｂｌｓ分がプラグ２の
先端と対向する位置からプラグ２を通過する間における
肉厚の推移を示したグラフであって、横軸にホローシェ
ルＨの進行方向への距離を、また縦軸には肉厚をとって
示している。
先端と対向する位置からプラグ２を通過する間における
肉厚の推移を示したグラフであって、横軸にホローシェ
ルＨの進行方向への距離を、また縦軸には肉厚をとって
示している。
このグラフから明らかな如く、プラグ２によって穿孔が
開始されたとき、その部分が周方向のいずれの位置、即
ち、左、右の傾斜ロールＩＮ、ｌｒと対向する位置か、
或いは上、下のガイトンニー３ｕ、 ３ｄと対向する位
置かによって薄肉化−或いは厚肉化することとなり、プ
ラグ２を通過後はホローノニルＨの軸長方向に厚肉部分
、薄肉部分が交互に表われるｄＩｘ旋状の偏肉が生ずる
ことが解る。
開始されたとき、その部分が周方向のいずれの位置、即
ち、左、右の傾斜ロールＩＮ、ｌｒと対向する位置か、
或いは上、下のガイトンニー３ｕ、 ３ｄと対向する位
置かによって薄肉化−或いは厚肉化することとなり、プ
ラグ２を通過後はホローノニルＨの軸長方向に厚肉部分
、薄肉部分が交互に表われるｄＩｘ旋状の偏肉が生ずる
ことが解る。
このようにして発生した偏肉は後工程でエロンゲ−ｙ、
マンドレルミル、ストレッチ・レデューサ、リーラに通
しても解消するのが難しく、成品品質に与える影響が極
めて大きいという問題があった。
マンドレルミル、ストレッチ・レデューサ、リーラに通
しても解消するのが難しく、成品品質に与える影響が極
めて大きいという問題があった。
本願発明者は上述した肉厚の不均一の発生原因につき、
実験、研究を行った結果、厚肉となる部分はプラグ２の
リーリング部とロールとによる圧延は一度しか行われて
いないことを知見した。即ち、曲述の第５図において、
プラグ２による穿孔が開始されたとき、ガイトンｚ
３ｕ、３ｄとプラグ２のリーリング部２２との間にある
部分（第５図における８１部分）は、Ａ回転して一方の
ロールにより減肉されるが、（第５図、８２部分）、そ
の後Ａ回転するとプラグ２のリーリング部２２とガイト
ンニーとの間にて増肉され（第５図、Ｂ３）、さらにＡ
回転すると、その部分はプラグ２のリーリング部２２周
回域を外れて逃げ部２３の周回域に達することになり（
第５図、Ｂ、）、他力のロールによる減肉は行われない
。つまり、厚肉邪になるのは一力のロールによる圧延し
か行われなかった部分であり、少なくとも両方のロール
による圧延が行われた部分は減肉部となる。
実験、研究を行った結果、厚肉となる部分はプラグ２の
リーリング部とロールとによる圧延は一度しか行われて
いないことを知見した。即ち、曲述の第５図において、
プラグ２による穿孔が開始されたとき、ガイトンｚ
３ｕ、３ｄとプラグ２のリーリング部２２との間にある
部分（第５図における８１部分）は、Ａ回転して一方の
ロールにより減肉されるが、（第５図、８２部分）、そ
の後Ａ回転するとプラグ２のリーリング部２２とガイト
ンニーとの間にて増肉され（第５図、Ｂ３）、さらにＡ
回転すると、その部分はプラグ２のリーリング部２２周
回域を外れて逃げ部２３の周回域に達することになり（
第５図、Ｂ、）、他力のロールによる減肉は行われない
。つまり、厚肉邪になるのは一力のロールによる圧延し
か行われなかった部分であり、少なくとも両方のロール
による圧延が行われた部分は減肉部となる。
従って、被圧延材の肉厚の不均一をなくするためには、
一つのロールとプラグ２のリーリング部とにより圧延さ
れた部分が他のロールとプラグ２のリーリング部とによ
り圧延されればよく、換言すれば被圧延材が２回転する
間のその軸長方向への移動距離が、少なくともプラグ２
のリーリング部の軸長方向長さ以上となればよい。
一つのロールとプラグ２のリーリング部とにより圧延さ
れた部分が他のロールとプラグ２のリーリング部とによ
り圧延されればよく、換言すれば被圧延材が２回転する
間のその軸長方向への移動距離が、少なくともプラグ２
のリーリング部の軸長方向長さ以上となればよい。
従来、プラグ２におけるリーリング部２２の軸長方向長
さについては理論的な根拠がなく、経験的にプラグ２の
全長に対して０．１５〜０．２５となるようにされてい
た。
さについては理論的な根拠がなく、経験的にプラグ２の
全長に対して０．１５〜０．２５となるようにされてい
た。
今、被圧延材の清適速度をＶ（その周方向成分をＶ、−
５軸心方向成分をν１１）、圧ｉ！後のホローシェルの
外径をＤｓ、プラグ２のリーリング長をＬＲとすると、
被圧延材が軸長方向にリーリング匪ＬＲだけ移動する間
に被圧延材が〃回転以上する条件は次のように表わされ
る。［！ＩＩち、被圧延材が軸長方向にＬＲだけ移動す
るのに必要な時間はＬＬＩ／ｖｌで表わされ、この間に
被圧延材の周方向の移動距離はＶｙ・ＬＩＬ／ｖｊｌで
表わされる。
５軸心方向成分をν１１）、圧ｉ！後のホローシェルの
外径をＤｓ、プラグ２のリーリング長をＬＲとすると、
被圧延材が軸長方向にリーリング匪ＬＲだけ移動する間
に被圧延材が〃回転以上する条件は次のように表わされ
る。［！ＩＩち、被圧延材が軸長方向にＬＲだけ移動す
るのに必要な時間はＬＬＩ／ｖｌで表わされ、この間に
被圧延材の周方向の移動距離はＶｙ・ＬＩＬ／ｖｊｌで
表わされる。
この距離がホローシェルのＡ周分より大となればよく次
式（１）が成立する。
式（１）が成立する。
ｖ２・ＬＲ／ｖｎ≧□・Ｄｓ −・−（。
傾斜ロール１ｆｆｉ、１ｒの傾斜角度をβとすると、傾
斜ロールが傾斜して回転していることにより被圧延材は
蝮進移動されるため、被圧延材の情進速度Ｖの周方向成
分Ｖ１（、軸方向成分Ｖｙ、傾斜角度βとの関係は第７
図に示すようになり、次式（２）にて表わされる。
斜ロールが傾斜して回転していることにより被圧延材は
蝮進移動されるため、被圧延材の情進速度Ｖの周方向成
分Ｖ１（、軸方向成分Ｖｙ、傾斜角度βとの関係は第７
図に示すようになり、次式（２）にて表わされる。
Ｖｕ／Ｖ２＝ｔａｎβ ・−ｆ２＋（１）、（
２）式より次式が成立する。
２）式より次式が成立する。
ＬＱ ≧ □ Ｉ）ｓｔａｎ β −（３１一
方、プラグ２のリーリング長さＬＲは、プラグ２を設計
する際に、必要以トに大きくすると、プラグ２の重量増
加から作業性が恋化し、また経済性も１口なわれる。従
ってリーリング区さＬＰは極力抑制すべきである。
方、プラグ２のリーリング長さＬＲは、プラグ２を設計
する際に、必要以トに大きくすると、プラグ２の重量増
加から作業性が恋化し、また経済性も１口なわれる。従
ってリーリング区さＬＰは極力抑制すべきである。
本願発明者は、リーリング長さＬＲを（３）式の関係を
満足する範囲で変更してプラグを製作し実験を試みた。
満足する範囲で変更してプラグを製作し実験を試みた。
その結果を第８図に示す。第８図より明らかなようにリ
ーリング長さＬｔ＋はπ・Ｄｓ ・ｊａｎ β以上と
なっても、換言すればプラグとロールとの間での圧延が
４回以上行われても、被圧延材の圧延後の偏肉率にはほ
とんど差が認められないことを知見した。
ーリング長さＬｔ＋はπ・Ｄｓ ・ｊａｎ β以上と
なっても、換言すればプラグとロールとの間での圧延が
４回以上行われても、被圧延材の圧延後の偏肉率にはほ
とんど差が認められないことを知見した。
従って、リーリング長さＬＰの、偏肉に対する限界長は
π・ＤＳ ｔａｎβとすればよく、次式が成立する。
π・ＤＳ ｔａｎβとすればよく、次式が成立する。
ＬＱ≦π・ＤＳ Ｌａｎβ −＋４１（３）、（４
）式より下記（５）式が成立する。
）式より下記（５）式が成立する。
−Ｄｓ −ｔａｎ β≦しＲ≦π−Ｄｓ・Ｌａｎ β
・・・（６） 〔作用〕 上記（５）式を満足するリーリング長ＬＲとなったプラ
グを用いた場合における穿孔圧延過程の断面模式図を第
１図に、またこの場合の肉厚分布を第２図に示す。第２
図においては、第５図と同様、第４図の■−■線におけ
る断面として表わされている。さて、プラグ２と圧延ロ
ールｌｒとの対向面間に位置するホローシェルＨの部分
Ｃ１は両者により減肉圧延され、ホローシェルＨのＡ回
転後にはガイトノニー３ｄと接する部分Ｃ２に移動して
ここで若干増肉される。さらにホローシェルＨが×回転
するとＣ２部分はプラグ２と停斜ロールＩＩｔとの間の
０３部分に移動して再度肉厚臣下を受けて減肉され、次
のＡの回転により０３部分はガイトンニー３０と接する
Ｃ１部分に達する。このとき、リーリング長さＬＲは上
記（５）式の関係を満足しているため、Ｃ４部分はリー
リング部２２の周回域にあり、該リーリング部２２とガ
イトノニー３ｕとによりホローノニルＩ（の拡管が拘束
されていることに起因する周方向圧縮応力により若干増
肉する。一方、第１図において０１部分から周方向にＡ
隔てたガイトノニー３ｄと接する部分Ｄ１についてみる
と、ホローシェルＨが２回転することによりプラグ２と
圧延ロールＢとの対向面間であるＤ２部分に移動し、両
者により減肉される０次にホローシェルＨが２回転する
とＤ２部分は上部ガイトノニー３０と接するＤ３部分に
移動するが、この過程での拡径率は大きく、従ってホロ
ーノニルＨの受ける圧縮力も大きいために、大きく増肉
される。
・・・（６） 〔作用〕 上記（５）式を満足するリーリング長ＬＲとなったプラ
グを用いた場合における穿孔圧延過程の断面模式図を第
１図に、またこの場合の肉厚分布を第２図に示す。第２
図においては、第５図と同様、第４図の■−■線におけ
る断面として表わされている。さて、プラグ２と圧延ロ
ールｌｒとの対向面間に位置するホローシェルＨの部分
Ｃ１は両者により減肉圧延され、ホローシェルＨのＡ回
転後にはガイトノニー３ｄと接する部分Ｃ２に移動して
ここで若干増肉される。さらにホローシェルＨが×回転
するとＣ２部分はプラグ２と停斜ロールＩＩｔとの間の
０３部分に移動して再度肉厚臣下を受けて減肉され、次
のＡの回転により０３部分はガイトンニー３０と接する
Ｃ１部分に達する。このとき、リーリング長さＬＲは上
記（５）式の関係を満足しているため、Ｃ４部分はリー
リング部２２の周回域にあり、該リーリング部２２とガ
イトノニー３ｕとによりホローノニルＩ（の拡管が拘束
されていることに起因する周方向圧縮応力により若干増
肉する。一方、第１図において０１部分から周方向にＡ
隔てたガイトノニー３ｄと接する部分Ｄ１についてみる
と、ホローシェルＨが２回転することによりプラグ２と
圧延ロールＢとの対向面間であるＤ２部分に移動し、両
者により減肉される０次にホローシェルＨが２回転する
とＤ２部分は上部ガイトノニー３０と接するＤ３部分に
移動するが、この過程での拡径率は大きく、従ってホロ
ーノニルＨの受ける圧縮力も大きいために、大きく増肉
される。
その（麦、さらにホローシェルＨが２回転されるとＤ３
部分は、プラグ２とロールｌｒとの間の部分り。
部分は、プラグ２とロールｌｒとの間の部分り。
に達するが、プラグ２のリーリング部２２の長さＬＲは
上記（５）式を満足しているために、Ｄ４部分はプラグ
２の逃げ部２３の周回域に達することな（、リーリング
部２２に当接しており、該リーリング部２２とロールｌ
ｒとにより圧下されて減肉されることになる。
上記（５）式を満足しているために、Ｄ４部分はプラグ
２の逃げ部２３の周回域に達することな（、リーリング
部２２に当接しており、該リーリング部２２とロールｌ
ｒとにより圧下されて減肉されることになる。
〔実ｈ＆１例〕
次に本発明を、丸鋼を穿孔圧延して中空素管を得るピア
サ−に実施した場合について税引する。
サ−に実施した場合について税引する。
第１表に、本発明の実施に使用したプラグの諸元、該プ
ラグ使用時の穿孔段取、使用ロールの諸元、被圧延材諸
元を示す、なお従来のプラグを使用して穿孔圧延を行っ
た場合における同様の項目についても第１表に示す。
ラグ使用時の穿孔段取、使用ロールの諸元、被圧延材諸
元を示す、なお従来のプラグを使用して穿孔圧延を行っ
た場合における同様の項目についても第１表に示す。
第 １ 表
また本発明により穿孔圧延を行った場合における穿孔未
完了材のホローノニル肉厚圧下過程、ノニル肉厚分布（
周方向、長手方向）、ホローノニル偏肉重分４を第９図
に示す。なお、第１Ｏ図に、従来法により穿孔圧延を行
った場合における穿孔未完了材のホローノニル肉厚圧下
過程、ノニル肉厚分布（周方向、長手方向）、ホローン
エル偏肉率分布を示す。第９図及び第１０１ｉＪのグラ
フは、いずれも、横軸にプラグ先端からホロー／エルの
その進行方向側への距離を、縦軸には肉厚をとって示し
てあり、グラフ中○印は丸鋼片Ｂが穿孔され始めたとき
上方に位置する部分、即ぢガイドシュー３ｕ側に位置す
る部分の肉厚の推移を示し、またΔ印は下方、即ちガイ
ドツユ−３ｄ側に位置する部分の肉厚の推移を、・印は
傾斜ロール１ ｅ ｆｌｌＪに位置する部分の肉厚の推
移を、さらにム印は傾斜ロールＩｒ（ＩＩに位置する部
分の肉厚の推移を夫々示している。このグラフから明ら
かなように本発明においては、プラグ２が通過した後の
位置では周方向の肉厚に殆ど差が生じていないことがわ
かる。
完了材のホローノニル肉厚圧下過程、ノニル肉厚分布（
周方向、長手方向）、ホローノニル偏肉重分４を第９図
に示す。なお、第１Ｏ図に、従来法により穿孔圧延を行
った場合における穿孔未完了材のホローノニル肉厚圧下
過程、ノニル肉厚分布（周方向、長手方向）、ホローン
エル偏肉率分布を示す。第９図及び第１０１ｉＪのグラ
フは、いずれも、横軸にプラグ先端からホロー／エルの
その進行方向側への距離を、縦軸には肉厚をとって示し
てあり、グラフ中○印は丸鋼片Ｂが穿孔され始めたとき
上方に位置する部分、即ぢガイドシュー３ｕ側に位置す
る部分の肉厚の推移を示し、またΔ印は下方、即ちガイ
ドツユ−３ｄ側に位置する部分の肉厚の推移を、・印は
傾斜ロール１ ｅ ｆｌｌＪに位置する部分の肉厚の推
移を、さらにム印は傾斜ロールＩｒ（ＩＩに位置する部
分の肉厚の推移を夫々示している。このグラフから明ら
かなように本発明においては、プラグ２が通過した後の
位置では周方向の肉厚に殆ど差が生じていないことがわ
かる。
またグラフ中Ｘ印のプロットは夫々偏肉率を示している
が、プラグ２を通過した後の偏肉率が大幅に改善されて
いることがわかる。
が、プラグ２を通過した後の偏肉率が大幅に改善されて
いることがわかる。
なお、上述の説明では、丸鋼を用いて中空素管を製造す
るピアサ−について説明したが、これに限るものではな
く、中空素管を減肉伸長圧延するエロンゲータミルにつ
いても通用できる。またガイドシューはディクロール式
のものでもよいのは当然である。
るピアサ−について説明したが、これに限るものではな
く、中空素管を減肉伸長圧延するエロンゲータミルにつ
いても通用できる。またガイドシューはディクロール式
のものでもよいのは当然である。
第９図及び第１０より明らかなように本発明によれば被
圧延材の穿孔、延伸圧延部分は周方向位置に関係なく均
一な肉厚に仕上げられ、管成品の品質は著しく向上する
。
圧延材の穿孔、延伸圧延部分は周方向位置に関係なく均
一な肉厚に仕上げられ、管成品の品質は著しく向上する
。
第１図は本発明における偏肉解消の過程を示す模式図、
第２図はその肉厚の推移を示すグラフ、第３図は圧延ロ
ールとプラグの関係を示す模式図、第４図は第３図のｒ
Ｖ−ｒＶ線における模式的断面図、第５図は偏肉発注過
程を示す模式図、第６図はその肉厚の推移を示すグラフ
、第７図はホローシェルの速度成分説明のための模式図
、第８図はプラグとロールとによる被圧延材の圧延回数
と偏肉率との関係を示すグラフ、第９図は本発明の実施
例における肉厚分布を示すグラフ、第１Ｏ図は従来例に
おける肉厚分布を示すグラフである。
第２図はその肉厚の推移を示すグラフ、第３図は圧延ロ
ールとプラグの関係を示す模式図、第４図は第３図のｒ
Ｖ−ｒＶ線における模式的断面図、第５図は偏肉発注過
程を示す模式図、第６図はその肉厚の推移を示すグラフ
、第７図はホローシェルの速度成分説明のための模式図
、第８図はプラグとロールとによる被圧延材の圧延回数
と偏肉率との関係を示すグラフ、第９図は本発明の実施
例における肉厚分布を示すグラフ、第１Ｏ図は従来例に
おける肉厚分布を示すグラフである。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、対向配設された一対の傾斜ロールを用いて被圧延材
をその軸長方向に螺進移動させつつ前記軸長方向に沿っ
てプラグを貫入せしめて被圧延材に穿孔圧延、又は拡径
、延伸圧延する過程において、一方のロールとプラグの
リーリング部とにより圧延された被圧延材部分を、少な
くとも他方のロールとプラグのリーリング部とにより再
度圧延することを特徴とする金属管の傾斜ロール圧延方
法。 ２、対向配設された一対の傾斜ロールを用いて被圧延材
をその軸長方向に螺進移動させつつ前記軸長方向に沿っ
てプラグを貫入せしめて被圧延材に穿孔圧延、又は拡径
、延伸圧延する傾斜ロール圧延機において、そのリーリ
ング部の軸長方向長さＬ＿Ｒが、 π／２・Ｄｓ・ｔａｎβ≦Ｌ＿Ｒ≦π・Ｄｓ・ｔａｎβ
但しＤｓ：被圧延材の圧延後の外径 β：傾斜ロールの傾斜角 となるようにしたことを特徴とするプラグ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25977684A JPS61137612A (ja) | 1984-12-07 | 1984-12-07 | 金属管の傾斜ロ−ル圧延方法及びプラグ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25977684A JPS61137612A (ja) | 1984-12-07 | 1984-12-07 | 金属管の傾斜ロ−ル圧延方法及びプラグ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61137612A true JPS61137612A (ja) | 1986-06-25 |
Family
ID=17338810
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP25977684A Pending JPS61137612A (ja) | 1984-12-07 | 1984-12-07 | 金属管の傾斜ロ−ル圧延方法及びプラグ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61137612A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63140713A (ja) * | 1986-12-04 | 1988-06-13 | Kawasaki Steel Corp | 傾斜ロ−ル圧延機のプラグ |
| JPH04147706A (ja) * | 1990-10-12 | 1992-05-21 | Kawasaki Steel Corp | 継目無鋼管製造用プラグ |
| EP0743106A1 (en) * | 1995-05-19 | 1996-11-20 | Nkk Corporation | Method for manufacturing seamless pipe |
| JP2021164955A (ja) * | 2020-04-07 | 2021-10-14 | 日本製鉄株式会社 | 継目無金属管の製造方法 |
-
1984
- 1984-12-07 JP JP25977684A patent/JPS61137612A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63140713A (ja) * | 1986-12-04 | 1988-06-13 | Kawasaki Steel Corp | 傾斜ロ−ル圧延機のプラグ |
| JPH04147706A (ja) * | 1990-10-12 | 1992-05-21 | Kawasaki Steel Corp | 継目無鋼管製造用プラグ |
| EP0743106A1 (en) * | 1995-05-19 | 1996-11-20 | Nkk Corporation | Method for manufacturing seamless pipe |
| US5778714A (en) * | 1995-05-19 | 1998-07-14 | Nkk Corporation | Method for manufacturing seamless pipe |
| US6073331A (en) * | 1995-05-19 | 2000-06-13 | Nkk Corporation | Method for manufacturing seamless pipe |
| JP2021164955A (ja) * | 2020-04-07 | 2021-10-14 | 日本製鉄株式会社 | 継目無金属管の製造方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPS61137612A (ja) | 金属管の傾斜ロ−ル圧延方法及びプラグ | |
| JP6950858B1 (ja) | 傾斜圧延設備、継目無素管の製造方法および継目無鋼管の製造方法 | |
| US1957916A (en) | Apparatus for and method of producing metal tubes | |
| US792231A (en) | Art of cross-rolling tubular bodies or blanks in a heated state. | |
| US1056326A (en) | Manufacture of seamless tubes. | |
| US721210A (en) | Art of rolling tubes. | |
| JPH0333405B2 (ja) | ||
| US5357773A (en) | Method of longitudinal rolling of seamless pipe | |
| US2233736A (en) | Method of making tubular workpieces | |
| US4196838A (en) | Methods for the manufacture of longitudinal-seam welded tubes | |
| US361954A (en) | mannesmann | |
| JPS6242682B2 (ja) | ||
| JPS61144204A (ja) | 継目無管の傾斜圧延方法 | |
| US721213A (en) | Art of rolling tubes. | |
| US1858920A (en) | Method of making seamless tubes | |
| JP2692524B2 (ja) | 熱間継目無鋼管の傾斜延伸圧延方法 | |
| US1906286A (en) | Tube expanding mill | |
| US721212A (en) | Machine for rolling tubes. | |
| US1139957A (en) | Manufacture of seamless tubes. | |
| JP2996124B2 (ja) | 継目無金属管の穿孔圧延方法 | |
| US361963A (en) | mannesman | |
| JPS60191609A (ja) | 金属管の傾斜ロ−ル圧延方法 | |
| US1006602A (en) | Method of removing surface defects. | |
| JP6225893B2 (ja) | 継目無金属管の傾斜圧延方法 | |
| JPS6046805A (ja) | マンドレルミルの制御法 |