JPS61137613A

JPS61137613A - プラグミル圧延方法およびプラグミル

Info

Publication number: JPS61137613A
Application number: JP26102184A
Authority: JP
Inventors: Susumu Itaya; 進板谷; Toshiichi Masuda; 敏一増田
Original assignee: Kawasaki Steel Corp
Current assignee: JFE Steel Corp
Priority date: 1984-12-11
Filing date: 1984-12-11
Publication date: 1986-06-25
Anticipated expiration: 2004-12-11
Also published as: JPH0229402B2

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】産業上の利用分野この発明は、継目無鋼管の製造方法のうちプラグミル圧
延方法およびその方法を実施するためのプラグミルに関
するものであり、特に圧延ｍ滑剤の供給とデスケーリン
グとを併せて行なう方法および装置に間するものである
。

従来の技術周知のようにプラグミル圧延法は、プラグミルを主圧延
機とした製管法であって、加熱工程および穿孔工程を経
て作った素管を、プラグミルで薄く、長く延ばし、しか
る後、リーラによって内外表面を清らかに仕上げるとと
もに、サイプにより所定の寸法に仕上げる方法である。

このような方法を実施する主圧延機であるプラグミルは
、プラグバー（マンドレルバ−）の先端部に装着したプ
ラグを素管の中に挿入し、その状態で上下１対の円形孔
型ロール（カリバーロール）によって圧延する構成であ
り、通常は、一旦圧延が完了した後に管を入口側に戻し
、管を９０度回転させた後、再度圧延を行なうとともに
、圧延完了後に入口側に戻すことにより、所謂２バスで
圧延を行なっている。

したがってプラグミルにおいては、プラグと管との間に
摩擦力が生じるから、プラグ寿命の向上や圧延動力の低
減のために、プラグと管との閤にＷ８ｔを施すことが行
なわれている。従来、そのための方法、装置が、例えば
特開昭４９−１１２８５１号および特開昭５８−１１６
９１０号ならびに特開昭５８−１６７００５号によって
提案されており、各々について簡単に説明すると、特開
昭４９−１１３８５１号に係る装置は、マンドレルバ−
に相当する心金の先端にプラグを取付けるとともに、噴
射口をそのプラグの中心部で前方に突出させ、心金の内
部に設けた噴射管を介して圧縮空気によって送給したｍ
ｓ剤を、その噴射口から素管の中心軸線に沿って吹き込
む構成である。また５Ｒ開昭５８−１１６９１０号に係
る方法は、潤滑剤に背圧をかけておくことにより、潤滑
剤を連続的に供給する方法であって、プラグのうち実質
的な圧延に関与する圧延部（バイト部）とそれより先端
側の誘導部との間に小径部を設け、圧延時にその小径部
と管内面とで形成される空間に背圧をかけた潤滑剤を供
給しておき、管の進行に伴ってａｍ剤を前記圧延部と管
内面との間に入り込ませ、もって管の全長に渡ってｍｗ
ｉ剤を供給する方法である。ざらに特開昭５８−１６７
００５号に係る方法は、ワークプラグの前方にガイドプ
ラグを離隔して設けておき、これらのプラグの間のうち
ガイドプラグ寄りの個所からデスケーリングのための高
圧空気を噴射し、同時にワークプラグ寄りの個所から潤
滑剤を管内面に向けて噴射する方法である。

発明が解決しようとする問題点しかるに上述した従来の方法、装置のうち最初に挙げた
特開昭４９−１１２８５１号に係る装置では、プラグの
中心部からその前方に突出した噴射口・によって潤滑剤
を管内面に向けて噴射するから、ｍ′／Ｒ剤を管内面に
必ずしも均一に分布させることができないうえに、プラ
グのうち圧延の用に直接供される圧延部に対して潤滑剤
を効率良く噴射できないために潤滑剤の一部が圧延部と
管内面との間に入り込む以前に酸化してしまう場合があ
り、その結果プラグ寿命の延長や管内面の品質向上を充
分には図り得ない問題がある。

また特開昭５８−１１６９１０号に係る方法は、ｆｆｌ
′ａ剤の連続的な供給を行なうものの、圧延部に直接供
給していないから、潤滑剤の一部が酸化あるいは飛散し
てしまい、潤滑効率が悪い問題があった。またプラグミ
ル圧延法では、前述したように通常２バス圧延が行なわ
れるが、潤滑剤に背圧をかけてあれば、管の戻し工程に
おいて潤滑剤をその供給管路内に滞溜させておくことに
なるため、配管詰りを起こしやすいうえに、それに伴っ
て潤滑剤の供給量に変動を生じる問題がある。ざらにこ
の方法では、１バス目で生じた２次スケールが悪影響を
及ぼして良好な潤滑効果を得られない問題がある。

さらに最後に述べた特開昭５８−１６７００５号に係る
方法は、デスケーリング用の高圧気体とｆｌｌＷ！剤と
を、プラグより前方の互いに接近した２個所で噴射する
方法であるが、デスケーリングを先行させ、それに続け
て潤滑を行なうとすれば、デスケーリング用＾圧気体の
噴射と潤滑剤の噴射とのタイミングの管理が難しく、ま
た両者を同時に噴射するとすれば、ｍＰＲ剤の一部がデ
スケーリング用高圧気体によって飛散させられるととも
に、スケールの一部がｒＡ潤滑剤混入してプラグと管内
面との間にかみ込まれることがあり、いずれにしても潤
滑効率が悪く、また管内面のビット疵の防止などの品質
向上を充分に図れない問題があった。

この発明は上記の事情に鑑み、デスケーリングおよび潤
滑を効果的に行なうことができ、したがってプラグ寿命
の延長および製品品質の向上ざらには潤滑剤コストの低
廉化を図ることのできるプラグミル圧延方法およびその
方法を実施するためのプラグミルを提供することを目的
とするものである。

問題点を解決するための手段この発明の方法は、上記の目的を達成するために、プグ
バーの先端部に支持金具を介して取付けたプラグを、予
め穿孔した管に挿入して圧延を行なうにあたり、圧延過
程において、プラグの管内面に接する圧延部に向けて、
プラグの前方側での支持金具から圧延潤滑剤を噴射し、
また管を圧延時とは反対方向へ走行させる戻し過程にお
いては、その管の走行方向に対して斜め後方でかつ管の
内面に向けてデスケーリング用の高圧気体を、プラグバ
ーの先端外周部から噴射することを特徴とする方法であ
る。

またこの発明のプラグミルは、圧延潤滑剤とデスケーリ
ング気体とを選択的に流す供給管路を、プラグをプラグ
バーの先端部に取付けるための支持金具およびプラグバ
ーの内部に、その軸線方向に沿って設けるとともに、そ
の供給管路に連通しかつ前記プラグの管内面に接触する
圧延部に向けて開口するｍ滑剤噴射口を、プラグの先端
側に突出した前記支持金具の外周部に形成し、また前記
供給管路に連通しかつプラグバーの斜め後方に向けて開
口するデスケーリング気体噴射口を、プラグバーの先端
外周部に形成し、さらにプラグをプラグバーの先端部に
取付けた状態では供給管路をｍ滑剤噴射口に連通させ、
かつプラグをプラグバーから取外しだ状態では供給管路
を前記デスケーリング気体噴射口に連通させる切換機構
を設け、またさらに圧延潤滑剤とデスケーリング気体と
を選択的に前記供給管路に送り込む供給装置を設けたこ
とを特徴とするものである。

作　　　用すなわちこの発明においては、プラグバーの先端部に取
付けたプラグを、プラグバーと共に管の内部に挿入して
管の圧延を行ない、その場合、プラグより前方において
開口する潤滑剤噴射口から、プラグの管内面に接する圧
延部に向けて圧延潤滑剤を噴射する。これは、プラグを
プラグバーの先端部に取付けていることにより、切換機
構によって供給管路と潤滑剤噴射口とが連通させられ、
また供給装置によって圧延潤滑剤を供給管路に送り込む
ことにより行なわれる。１パス目の圧延が完了すると、
管を従前とは反対方向に走行させる戻し工程に入る。そ
の場合、プラグはプラグバーの先端部から取外されて管
の外部へ落下し、その結果、前記切換機構が切換って供
給管路がデスケーリング気体噴射口に連通させられ、ま
た供給管路にはデスケーリング気体が供給装置によって
送り込まれる。したがって戻し過程においては、プラグ
バーの斜め後方に向けて開口するデスケーリング気体噴
射口から、高圧空気などのデスケーリング気体が管の走
行方向に対し斜め後方でかつ管内面に向けて噴射され、
ビット疵の発生原因となるスケールの除去が行なわれる
。

したがってこの発明の方法およびプラグミルによれば、
デスケーリングと潤滑とが効果的に行なわれる。

実施例つぎにこの発明を実施例に基づいて説明する。

まず、この発明に係るプラグミルの実施例を説明すると
、第１図はその全体構成を示す模式図であって、プラグ
バー１の先端部にワークプラグ２およびガイドプラグ３
を取付け、これらのプラグ２．３を管４の内部に挿入し
、ワークプラグ２と上下１対のロール５ａ　、５ｂとに
よって管４を圧延する構成である。プラグバー１は後端
部を密閉しかつ先端部に第２図に示す構成の先端金具６
をねじ込んだバイブ７の内部に、２重管８を同軸心状に
挿入したものであり、したがって実質上３重管構造にな
っている。プラグパー１の内部のうち最外周の中空部９
ａと中間の中空部９ｂとが冷却水路となっており、中間
中空部９ｂに連通する給水管１ｏと最外周中空部９ａに
連通する排水管１１とが、プラグパー１の後端部にその
半径方向に向けて取付けられている。また前記先端金具
６の内部には、第２図に示すように最外周中空部９ａと
中間中空部９ｂとに連通するめくら礼状の折返し中空部
１２が形成されており、したがって給水管１０から供給
した冷却水が、中間中空部９ｂ→折返し中空１１２→最
外周中空部９ａの順に流れて排水管１１から流出するこ
とにより、プラグパー１を冷却するよう構成されている
。他方、軸心に沿う中空部を形成するパイプ１３は、第
２図に示すように前記先端金具６を貫通してプラグパー
１の先端部側に同口し、かつ後端部がプラグパー１から
突出しており、その突出した後端部にｆｆｌ渭剤１４と
デスケーリングのための高圧気体１５とを選択的に供給
するための供給装置１６が接続されている。すなわち前
記パイプ１３の内部が供給管路１７となっている。

ここで供給装置１６の構成について説明する。

粉末状もしくは顆粒状の黒鉛などの圧延潤滑剤１４を一
時貯留するホッパー１８の下端部に、潤滑剤１４をｍ１
ＩＩ剤配管１９に一定貴ずつ送り出すロータリーパルプ
２０が設けられている。潤滑剤配管１９は、一方でａｉ
ｔａ整弁２１および減圧弁２２を介して高圧気体源（図
示せず）にｉｆ！され、他方で遮断弁２３および可撓管
２４を介して前記パイプ１３に接続されており、高圧気
体１５を減圧弁２２によって例えば７ｋｇ／ｃａｒ以下
に減圧した気体を搬送気体として潤滑剤１４を前記供給
管路１７に送り込むようになっている。またホッパー１
８には、潤滑剤供給管２５が接続されているとともに、
潤滑剤配管１９に連通させた圧力バランス用配管２６が
接続されている。すなわち圧力バランス用配管２６によ
ってホッパー１８と１５１ＷＩ剤配管１９とを連通させ
ることにより両者の圧力をバランスさせ、送給圧力が１
ｋｇ／ｃｌｒ以上になることによるロータリーパルプ２
０のシール性の低下およびそれに伴うｍｓ剤１４のホッ
パー１５への逆流現象を防ぐようになっている。

前記潤滑剤配管１つにバイパスさせてデスケーリング気
体配管２７が設けられており、その配管２７は一方で流
ｌ調整弁２８および減圧弁２９を介して高圧気体源に接
続され、他方で前記遮断弁２３と可撓管２４との間の分
岐部に遮断弁３０を介して接続されている。

なお、デスケーリング気体配管２７側の減圧弁２９は、
気体圧力が例えば７〜３０ｋＭｄになるよう設定されて
いる。また各遮断弁２３．３０は、電気的に制御されて
、圧延時には潤滑剤配管１９側の遮断弁２３が開いてデ
スケーリング気体配管２７例の遮断弁３０が閉じ、戻し
工程ではこれとは反対に潤滑剤配管１９側の遮断弁２３
が閉じてデスケーリング気体配管２７側の遮断弁３０が
開くよう構成されている。このような制御は、例えば第
１図に示すようにロール５ａ　、５ｂの駆動機構にロー
ドセル３１を付設して負荷の大小を検出し、その検出信
号を所定のＩＩＩ　１０装置３２に入力して圧延工程か
、戻し工程かの判定を行ない、そのｖ１ｍ装置３２の出
力信号によって各遮断弁２３．３０を動作させることに
よって行なうことができる。

ところで前記プラグ２．３は、圧延時の軸方向力によっ
てプラグパー１の先端部に装＠され、また戻し工程では
、圧延時の管４の後端が尻抜けしていき管によって支持
されなくなることにより圧延完了時点でプラグパー１か
ら自然落下する構成である。すなわちガイドプラグ３は
その最大外径がワークプラグ２の最大外径より小さい形
状であって、各プラグ２．３は第２図に示すようにその
ガイドプラグ３を先端側に配置して支持金具３３に一体
的に取付けられている。支持金具３３は、後端部を円錐
台状としてテーバ面３４を形成しかつ先端部にねじを切
ったシャフト３５と、そのシャフト３５に嵌め込んで各
プラグ２．３の間隔を保つスペーサ３６と、シャフト３
５の先端部にねじ込んだナツト３７とからなるものであ
り、ワークプラグ２をシャフト３５の後端側フランジ部
まで嵌め込んだ後、そのワークプラグ２との間にスペー
サ３６を介在させてガイドプラグ３をシャフト３５に嵌
め込み、その状態でナツト３７を締め付けることにより
、各プラグ２．３が支持金具３３に取付けられている。

またシャフト３５には、軸心に沿う供給管路３８がその
後端部から所定長さに屋って形成されており、支持金具
３３のうちワーク２より前方側所定個所に、その供給管
路３８に連通した複数の潤滑剤噴射口３９が形成されて
いる。その潤滑剤噴射口３９は、具体的には前記スペー
サ３６の外周部に形成されたものであって、第３図に示
すように、ワークプラグ２のうち管４の内面に接触して
圧延の用に直接供される圧延部４０に向けて、より正確
には圧延開始点４１に向けて潤滑剤１４を噴射するよう
開口している。

したがってワークプラグ２のサイズが変わった場合には
、潤滑剤ｍ１１８口３９の角度０厘を変える必要があり
、これはスペーサ３６を交換することにより行なうこと
ができる。なお、潤滑剤噴射口３９の内径は、潤滑剤１
４による閉塞を防止するよう設定する必要があるので、
−例として５１以上とすることが好ましい。

他方、シャフト３５の後端部に形成したテーパ面３４は
、支持金具３３の軸心すなわちプラグ２．３の軸心をプ
ラグパー１の軸心に一致させるためのものであって、プ
ラグパー１の先端部に取付けた先端金具６の中央部に、
テーパ面３４と合致するテーバ状の凹部４２が形成され
ている。

そしてプラグパー１の先端外周部には、その内部の供給
管路１７に連通ずる複数のデスケーリング気体噴射口４
３が形成されており、供給管路１７をそのデスケーリン
グ気体噴射口４３に連通させ、また前記支持金具３３の
供給管路３８に連通させるよう切換える切換機構４４が
、プラグパー１の先端部に内蔵されている。デスケーリ
ング気体噴射口４３はスケール除去のための気体、例え
ば＾圧空気を戻し過程において噴射するものであって、
第４図および第５図に示すように、戻し過程における管
４の走行方向に対し反対の方向すなわちプラグパー１の
後端部側へ斜めに開口しており、その角度θ２はスケー
ルに剪断力を与えるために１５〜４５°の範囲が適当で
あり、また内径は１０１１１１以下で、個数は８以上で
あれば効果的である。また切換１構４４は、スプール４
５を主体とするものであって、スプール４５は第２図お
よび第４図ならびに第５図に示すように、前記供給管１
７を形成するバイブ１３の先端外周部に密着嵌合し、か
つ先端金具６の内周面に装着した状態で軸線方向へ所定
のストロークＳだけ前後動するよう配置されており、内
周面から外周面に到る２本の連通孔４６と、それよりも
前端側で前記バイブ１３の先端部を収容しかつ先端側に
開口する中空部４７とが形成されている。これに対しバ
イブ１３の先端周型部には、スプール４５が後退端にあ
るときにその中空部４７に開口しかつスプール４５が前
進端にあるとき前記連通孔４６に開口する小孔４８が形
成されている。さらに先端金具６の内周面には、前記デ
スケーリング気体噴射口４３に連通しかつ前記バイブ１
３の小孔４８に対向する環状溝４９が形成されている。

そしてスプール４５は、前記支持金具３３を先端金具６
のテーバ状の凹部４２に嵌め込んだ場合に、シャフト３
５の後端面で押されて後退端に位置する長さに設定され
、またスプール４５の後端側には、スプール４５を前進
させるよう押圧するスプリング５０が配置されている。

つぎに上記のように構成したプラグミルの作用すなわち
この発明の方法について説明する。

各プラグ２．３は支持金具３３に取付けた状態でプラグ
パー１の先端側に配置しておき、予め加熱した管４をそ
のプラグ２．３に向けて押すことにより、各プラグ２．
３が支持金具３３と共にプラグパー１の先端部に装着さ
れるとともに、ガイドプラグ３に案内されて管４がこれ
らのプラグ２．３に嵌合し、かつワークプラグ２とロー
ル５ａ。

５ｂとの間にかみ込まれる。その場合、支持金具３３に
おけるシャフト３５の後端テーパ面３４が、プラグパー
１における先端金具６のテーバ状凹部４２に嵌り込むか
ら、そのシャフト３５とプラグパー１との軸心とが一致
し、各プラグ２．３の心出しが行なわれる。またシャフ
ト３５がこのように嵌合することにより、その擾端部で
前記スプール４５をスプリング５０に抗して後退させる
ので、プラグパー１における供給管路１７が第４図に示
すようにバイブ１３の先端部に形成した小孔４８および
スプール４５の中空部４７を介して支持金具３３におけ
る供給管路３８に連通ずる。他方、ワークプラグ２とロ
ール５ａ　、５ｂとの闇に管４をかみ込むことにより、
負荷が大きくなるために、０−ル５ａ、５ｂの駆１１１
ｍ構に付設したロードセル３１が負荷の増大を検出し、
それに伴ってｖｉ蓼装置３２が信号を出力して潤滑剤配
管１９側の遮断弁２３を開くとともに、デスケーリング
気体配管２７側の遮断弁３０を閉じる。なお、噴射の時
間遅れが大きい場合には、管の押込み開始よりタイマー
設定で噴射タイミングを決定してもよい。

したがって減圧弁２２によって例えば７ｋａｌｄＬＸ下
に減圧しかつＩＩ講整弁２１によって流量の制御された
気体により、ロータリーバルブ２０から定量排出した′
ｍ滑剤１４が供給管路１７に送り込まれる。そしてその
潤滑剤１４は、各供給管路１７．３８が前述したように
互いに連通しているために、支持金具３３における潤滑
剤噴射口３９から噴射される。その場合、潤滑剤噴射口
３９がワークプラグ２における圧延部４０、特に圧延開
始点４１に向けて開口しているから、ｌ？ｌｌ剤１４は
飛散や酸化などの無駄を生じることなくワークプラグ２
と管４の内面との間に供給される。なお、ｆｆ１ｆｆｌ
剤１４の飛散をより確実に防止するために、搬送気体の
圧力は、前記圧延開始点４１で０〜ｏ、ｚｋａ／ａｄ　
（ゲージ圧）になるよう設定することが好ましい。また
、潤滑剤１４の流量は、潤滑剤の種類や圧延速度等の条
件に応じて設定する必要があるが、例えば顆粒黒鉛の場
合には、気体流量０．２Ｎｍ’／ｗａに対して２０００
〜３５００ｃｃ／ｍｅが適当である。

以上のようにして１バス目の圧延が終了すると、各プラ
グ２．３が管４から突き出るとともに、管４が図示しな
い戻しロールによって従前とは逆方向に走行させられ、
戻し工程に移る。戻し工程においては、圧延時の管４の
後端が尻抜けしていき管によって支持されなくなること
により、圧延完了時点で各プラグ２．３は支持金具３３
と一体となってプラグパー１の先端側へ落下する。その
結果、スプール４５がスプリング５０に押されて第５図
に示すように前進するので、スプール４５における連通
孔４６が、パイプ１３の先＊ｍにおける小孔４８および
先端金具６の内周面における環状溝４９に一致し、両者
を連通させる。すなわちプラグパー１における供給管路
１７がデスケーリング気体噴射口４３に連通する。他方
、戻し過程においては、ロール５ａ　、５ｂは管４から
離隔させて駆動させないから、ロードセル３１によって
検出される負荷は零になり、したがって制御装置３２の
出力信号によって遮断弁２３．３０が切換わり、ｆｉｉ
Ｉ？ｉｔ剤配管１９例の遮断弁２３が閏じ、かつデスケ
ーリング気体配管２７１１１の遮断弁３０が開く。その
結果、高圧気体１５は減圧弁２９によって例えば７〜３
０ｋＭｃｄ程度の圧力に減圧されるとともに、Ｒ１調整
弁２８によって流最制罪されてプラグパー１の供給管路
１７に送り込まれる。

このようにして供給管路１７に送り込まれた７〜３０ｋ
Ｍｄ程度の圧力の気体すなわちデスケーリング気体は、
スプール４５の連通孔４６を経てプラグパー１の先端部
におけるデスケーリング気体噴射口４３から１４の内面
に向けて噴射される。

なお、管４の戻し工程においては、管４の後端部がロー
ル５ａ　、５ｂの位置に戻うてプラグパー１の先端部に
嵌合するまでに１秒前後の時間遅れがあるために、前記
デスケーリング気体配管２７側の遮断弁３０の開動作は
、タイマーなどによって遅らせることが好ましい。デス
ケーリング気体は、その噴射口４３がプラグパー１の後
方に向けて斜めに開口しているから、戻し工程での管４
に対してはその走行方向とは逆方向に噴射され、その結
果、管４の内面のスケールや鉄片等が吹き飛ばされて除
去される。

このようにして１バス目の戻し工程が終了すると、プラ
グパー１の先端部に再度プラグ２．３が装着されて１バ
ス目と同様に圧延および戻しの各工程が行なわれる。こ
の２バス目でのデスケーリングにより管内面のスケール
および鉄片等が除去されるため、次工程のリーラミルで
の内面疵の発生を有効に防止できる。

ここで、本発明の効果を確認するために行なった実験例
と比較例とを示す。

実験例炭素鋼製の管を対象とし、その寸法は以下の通りとした
。

入側：外径２４９×肉厚、１５．８５　ｘ長さ９９１０
（ａｖ）出側：外径２４２×肉厚１２，３５　Ｘ長さ１
２８０７　（ｍｓ）またプラグ外径は２１６ａ＋ｍとし
た。

ざらに潤滑条件は、潤滑副流１３０００ｃｃ／ｍ、搬送
気体流１０．２Ｎｍ’／ｍｍとした。

そしてデスケーリング気体の圧力は、２５　ｋａ／ｄと
した。

比較例対象材およびプラグは、上記の実験例と同一とした。ま
た潤滑は、既に述べた特開昭５８−１１６９１０号に示
された方法によって行ない、その場合の潤滑剤流量は３
０００　ｃｃ／噛、搬送気体流量は０．２Ｎｍ’／ｍに
それぞれ設定した。

上記の実験例および比較例における管内面欠陥の発生状
況およびプラグ寿命を調べたところ、本発明に係る実験
例では、従来法である比較例と比べて、管内面欠陥に起
因する品質の格落ち（製品の等級落ち）および疵の補修
のための手入れ率が約５％低下した。またプラグ寿命は
約１．５倍に向上した。

発明の効果以上の説明から明らかなようにこの発明の方法およびプ
ラグミルによれば、圧延過程においてプラグの管内面に
接触する圧延部に向けてｍｍ剤を噴射し、また戻し過程
においてデスケーリング気体を戻し過程での管の走行方
向に対して対向流となるよう管内面に噴射するから、ｍ
ＷＩ剤が不必要に飛散させられたり、あるいは潤滑の用
に供されずに酸化したりすることがないうえに、スケー
ルがｒＩｉ滑剤に混入することがなく、したがって潤滑
を効率良く行なうことができるため、プラグ寿命を向上
させることができ、また管内面の疵の発生を防止して洛
落ち率を低減でき、さらには潤滑剤に要する経費の低減
化を図ることができるなどの実用１優れた効果を（１ら
れる。そしてこの発明のプラグミルでは、プラグの有無
によって切換ねる切換１橋によって、Ｂ滑剤の噴射とデ
スケーリング気体の１ＩＩａ４とを選択的に行なう構成
なので、その素面に比べてプラグバーの内部のＦＲ’＋
’ａを簡素化することができる。

【図面の簡単な説明】

第１図はこの発明のプラグミルの一実施例を示す模式的
な全体情成図、第２０はそのプラグバーの先端部の拡大
断面図、第３図は支持金具のシャト・・プラグバー、　
２・・・ワークプラグ、　４・・・管、５ａ　、５ｂ・
・・ロール、　１４・・・潤滑剤、　１６・・・供給装
置、１７．３８・・・供給管路、　３３・・・支持金具
、　３９・・・潤滑剤噴射口、　４０・・・圧延部、４
１・・・圧延開始点、　４３・・・デスケーリング気体
噴射口、　４４・・・切換機構、　４５・・・スプール
。

Claims

【特許請求の範囲】

（１）プラグバーの先端部に支持金具を介して取付けた
プラグを、予め穿孔した管に挿入して圧延を行なうにあ
たり、圧延過程において、圧延潤滑剤を、プラグの管内
面に接する圧延部に向けて、プラグの前方側での支持金
具から噴射し、また管を圧延時とは反対方向へ走行させ
る戻し過程においては、その管の走行方向に対して斜め
後方でかつ管内面に向けてデスケーリング用高圧気体を
、プラグバーの先端外周部から噴射することを特徴とす
るプラグミル圧延方法。
（２）プラグをプラグバーの先端部に支持金具を介して
着脱自在に取付け、そのプラグを予め穿孔した管に挿入
して圧延を行なう圧延機において、圧延潤滑剤とデスケ
ーリング気体とを選択的に流す供給管路を、前記プラグ
バーおよび支持金具の内部に、その軸線方向に沿って設
けるとともに、その供給管路に連通しかつ前記プラグの
管内面に接触する圧延部に向けて開口する潤滑剤噴射口
を、プラグの先端側に突出した前記支持金具の外周部に
形成し、また前記供給管路に連通しかつプラグバーの斜
め後方に向けて開口するデスケーリング気体噴射口を、
プラグバーの先端外周部に形成し、さらにプラグをプラ
グバーの先端部に取付けた状態では前記供給管路を潤滑
剤噴射口に連通させ、かつプラグをプラグバーから取外
した状態では前記供給管路をデスケーリング気体噴射口
に連通させる切換機構を設け、またさらに圧延潤滑剤と
デスケーリング気体とを選択的に前記供給管路に送り込
む供給装置を設けたことを特徴とするプラグミル。