JPS61170545A - 耐錆性の優れた極低温用高マンガン鋼 - Google Patents
耐錆性の優れた極低温用高マンガン鋼Info
- Publication number
- JPS61170545A JPS61170545A JP1140285A JP1140285A JPS61170545A JP S61170545 A JPS61170545 A JP S61170545A JP 1140285 A JP1140285 A JP 1140285A JP 1140285 A JP1140285 A JP 1140285A JP S61170545 A JPS61170545 A JP S61170545A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel
- rust resistance
- toughness
- manganese steel
- high manganese
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は湿＠壌境で＃Ｍ性が優れ、２５に以下の極低温
で優れた靭性を有する極低温用高マンガン鋼に関するも
のである。
で優れた靭性を有する極低温用高マンガン鋼に関するも
のである。
（従来の技術）
最近、超伝導磁石を使用した核融合実験炉２粒子加速器
および発電機など大型設備が世界的に建設されつつある
が、それらの設ｖ／／Ｉにおいて使用される構造材は液
体ヘリウムなどの極低温液体の容器やＨ１云導体の支持
材およびその周辺の構造物は４に付近の極低温度に冷却
されるためにそのような温度でも脆性破壊を明さないよ
うな優れた靭性を有していなければならない、ｉた、磁
石容量の巨大化に伴なりて電磁力も大きくなって従来よ
シも高い応力下で使用される丸め高い強度も要求されて
いる。また、かかる構造材は断熱構造部材の一部として
表面に金属光沢を付与した後、真空に接して使用される
場合がｈり、その５Ａ面は尚真空を維持するため金属光
沢を保つことが要求されている。したがって大気中の暴
露、あるいは装置の真空夏劣化によシ大気が侵入した場
合に結露、結氷などにより金属光沢向が発錆しないこと
、すなわち耐錆性も重要な特性となる。またその他の用
途においても耐錆性は無視し得ない特性の一つである。
および発電機など大型設備が世界的に建設されつつある
が、それらの設ｖ／／Ｉにおいて使用される構造材は液
体ヘリウムなどの極低温液体の容器やＨ１云導体の支持
材およびその周辺の構造物は４に付近の極低温度に冷却
されるためにそのような温度でも脆性破壊を明さないよ
うな優れた靭性を有していなければならない、ｉた、磁
石容量の巨大化に伴なりて電磁力も大きくなって従来よ
シも高い応力下で使用される丸め高い強度も要求されて
いる。また、かかる構造材は断熱構造部材の一部として
表面に金属光沢を付与した後、真空に接して使用される
場合がｈり、その５Ａ面は尚真空を維持するため金属光
沢を保つことが要求されている。したがって大気中の暴
露、あるいは装置の真空夏劣化によシ大気が侵入した場
合に結露、結氷などにより金属光沢向が発錆しないこと
、すなわち耐錆性も重要な特性となる。またその他の用
途においても耐錆性は無視し得ない特性の一つである。
現在かかる要求に対し、低温における強度の増加と靭性
の向上のために通常よシもＮ含有量を増加させた８ＵＳ
３０４ＬＮ ＋ＳＵＢ ３１６ＬＮなどのＣｒ−Ｎ１
系オーステナイト鋼が使用されているが、この鋼は耐錆
性が極めて優れている反面、４に付近の極低温でオース
テナイト組織が不安定となって靭性が低下する欠点があ
り、またＮ１含有量が多いため° に高価である。一方
最近では特開昭５７−２８６８号公報、特開昭５８−１
４４４１８号公報などに示されるように多量のＭｍを含
有した高Ｍｎオーステナイト鋼が低温構造用鋼として開
発されているが、これらは前記した耐錆性に欠けるとい
う問題がある。最近では湿１１Ｓｉｌ環境の耐錆性に優
れた高Ｍｎ鋼が！＃開昭５９−１０４４５５号公報に１
９提某されているが、この鋼は靭性の向上をはかった。
の向上のために通常よシもＮ含有量を増加させた８ＵＳ
３０４ＬＮ ＋ＳＵＢ ３１６ＬＮなどのＣｒ−Ｎ１
系オーステナイト鋼が使用されているが、この鋼は耐錆
性が極めて優れている反面、４に付近の極低温でオース
テナイト組織が不安定となって靭性が低下する欠点があ
り、またＮ１含有量が多いため° に高価である。一方
最近では特開昭５７−２８６８号公報、特開昭５８−１
４４４１８号公報などに示されるように多量のＭｍを含
有した高Ｍｎオーステナイト鋼が低温構造用鋼として開
発されているが、これらは前記した耐錆性に欠けるとい
う問題がある。最近では湿１１Ｓｉｌ環境の耐錆性に優
れた高Ｍｎ鋼が！＃開昭５９−１０４４５５号公報に１
９提某されているが、この鋼は靭性の向上をはかった。
ものではない。
（発明が解決しようとする問題点）
本発明は大気暴露時あるいは結露時に発銹せず、さらに
４に付近の極低温でも優れた靭性を有するｔ’１ｔｔｔ
−安価に提供することを目的とするものである。
４に付近の極低温でも優れた靭性を有するｔ’１ｔｔｔ
−安価に提供することを目的とするものである。
（問題点を解決するための手段）
本発明の要旨とするところはＣ０，２０％（重量−以下
同じ）以下、 Ｓｉ０．０５〜２．５％、Ｍｎ９〜３５
％、Ｃｒ１０〜２０％、Ｎ１０．１〜８．０％、Ｎ０．
００１〜０．５０ｓ、Ａｊ０．００１〜０．２０ｓ、Ｃ
ａ０．００１〜０．０２０−を含有し、必要に応じてさ
らにＭｏ０．０５〜４．０％、およびまたはＣｕ ＃
Ｗ ＊ Ｃｏ ｅ Ｎｂ ＊ Ｔｌ ＊ｖｏｌａま九は
２種以上ｆ Ｃｕ 、 Ｗ 、 Ｃｏ Ｋライ”Ｃ”は
総量テ０．０１〜４．０ ％ 、 Ｎｂ 、 ＴＩ 、
ＶＫ−）イテは総量で０．００５〜２．０％を含有し
、残部が鉄および不可避的不純物から成る耐錆性の曖れ
九極低温用鋼にある。
同じ）以下、 Ｓｉ０．０５〜２．５％、Ｍｎ９〜３５
％、Ｃｒ１０〜２０％、Ｎ１０．１〜８．０％、Ｎ０．
００１〜０．５０ｓ、Ａｊ０．００１〜０．２０ｓ、Ｃ
ａ０．００１〜０．０２０−を含有し、必要に応じてさ
らにＭｏ０．０５〜４．０％、およびまたはＣｕ ＃
Ｗ ＊ Ｃｏ ｅ Ｎｂ ＊ Ｔｌ ＊ｖｏｌａま九は
２種以上ｆ Ｃｕ 、 Ｗ 、 Ｃｏ Ｋライ”Ｃ”は
総量テ０．０１〜４．０ ％ 、 Ｎｂ 、 ＴＩ 、
ＶＫ−）イテは総量で０．００５〜２．０％を含有し
、残部が鉄および不可避的不純物から成る耐錆性の曖れ
九極低温用鋼にある。
まず本発明における化学成分の限定理由について述べる
が、こ仁に述べる機械的性質は２５に以下における性質
である。
が、こ仁に述べる機械的性質は２５に以下における性質
である。
Ｃは多量のＭｎとＣｒｔ−ｔ）Ｋする鋼ではきわめて有
効なオーステナイト安定化元素でラシ、オーステナイト
の安定化によｊ１７２５に以下の極低温における靭性を
向上させ、さらに引張強さを高める効果を有する。しか
し、その含有量が０．２％を超えると加工性が著しく劣
化し、さらに溶接時、あるいは応力除去焼鈍時などに６
００〜８００℃に加熱された部分にＯｒ炭化物が析出し
て耐錆性を劣化させ靭性も低下させる。したがりてＣ景
は０．２０慢以下とした。
効なオーステナイト安定化元素でラシ、オーステナイト
の安定化によｊ１７２５に以下の極低温における靭性を
向上させ、さらに引張強さを高める効果を有する。しか
し、その含有量が０．２％を超えると加工性が著しく劣
化し、さらに溶接時、あるいは応力除去焼鈍時などに６
００〜８００℃に加熱された部分にＯｒ炭化物が析出し
て耐錆性を劣化させ靭性も低下させる。したがりてＣ景
は０．２０慢以下とした。
Ｓｉは強度上昇のために必要であるがｏ、ｏｓｓ未満で
は効果が不十分でＩＳシ、２．５％を超えるとオーステ
ィトを不安定化して靭性を低下させるため、０．０５〜
１．５ ％トし九＊ ＭｎはＣｒをｉｏ〜ｚｏ＊含有する鋼のオーステナイト
相を安定化して極低温における強度と靭性を向上させる
が、９％未満では十分な量のオーステナイトが得られず
、また重量の増加とともに強度、靭性は同上するが、３
５％を超えると鋼の溶製も困虐になりＭｎ合金の投入量
も増えて局側になる丸め３５％以下とした。
は効果が不十分でＩＳシ、２．５％を超えるとオーステ
ィトを不安定化して靭性を低下させるため、０．０５〜
１．５ ％トし九＊ ＭｎはＣｒをｉｏ〜ｚｏ＊含有する鋼のオーステナイト
相を安定化して極低温における強度と靭性を向上させる
が、９％未満では十分な量のオーステナイトが得られず
、また重量の増加とともに強度、靭性は同上するが、３
５％を超えると鋼の溶製も困虐になりＭｎ合金の投入量
も増えて局側になる丸め３５％以下とした。
Ｃｒは耐錆性を付与するとともにオーステナイトの安定
化効果を有するが、１０％未満では十分な耐錆性が得ら
れず大気暴露で発情する。ま九２０−を超えると７エラ
イト相を生成して靭性を安定させるのに十分な量のオー
ステナイトが得られないため１０〜２０％とした。
化効果を有するが、１０％未満では十分な耐錆性が得ら
れず大気暴露で発情する。ま九２０−を超えると７エラ
イト相を生成して靭性を安定させるのに十分な量のオー
ステナイトが得られないため１０〜２０％とした。
Ｎ１はオーステナイトのα′マルテンサイトへの変態を
阻止し強度と靭性を向上させる効果を有し、溶製上問題
となるＭ総量、Ｎｔを減少させ得るが０．１％未満では
顕著な効果が昭められない。一方Ｎ１はＭｎに比べて強
化作用が小さく、またＮの溶解度を減少させるためその
上限を８．０１とした。
阻止し強度と靭性を向上させる効果を有し、溶製上問題
となるＭ総量、Ｎｔを減少させ得るが０．１％未満では
顕著な効果が昭められない。一方Ｎ１はＭｎに比べて強
化作用が小さく、またＮの溶解度を減少させるためその
上限を８．０１とした。
また、Ｎｌは耐錆性を劣化させる九め６、〇−以下が好
ましい。
ましい。
Ｎはオーステナイトを安定化させるとともに極低温にお
いて強度、特に耐力の上昇に著しい効果を有する。特に
本発明鋼ではＮの溶解腿を増大させる作用のＭｎとＣｒ
ｔ−多量に含有するため、Ｎ溶解匿を減少させる作用を
有するＮ１を多量に含むＣｒ−Ｎｉ糸オーステナイトス
テンレス鋼にくらべ、高強度化にはきわめて有利である
。しかしながら０．００１％未満ではこのような効果が
認められず０．５０％を超えると熱間加工性が悪くな夛
圧延中に割れが発生するのでＮ１１ｔ”０．００１−０
．５０％とした。
いて強度、特に耐力の上昇に著しい効果を有する。特に
本発明鋼ではＮの溶解腿を増大させる作用のＭｎとＣｒ
ｔ−多量に含有するため、Ｎ溶解匿を減少させる作用を
有するＮ１を多量に含むＣｒ−Ｎｉ糸オーステナイトス
テンレス鋼にくらべ、高強度化にはきわめて有利である
。しかしながら０．００１％未満ではこのような効果が
認められず０．５０％を超えると熱間加工性が悪くな夛
圧延中に割れが発生するのでＮ１１ｔ”０．００１−０
．５０％とした。
ＡｔはＭｎ−Ｃｒ系オーステナイト鋼の熱間加工性を向
上させ、さらにＣａの歩留を向上し、かつ結晶粒を微細
化して強度を上昇させる成分で０．００１ ％未満で
はその効果が得られず、一方０．２０％を超えると靭性
を低下させるため、ｏ、ｏｏｉ〜０．２０％とした。
上させ、さらにＣａの歩留を向上し、かつ結晶粒を微細
化して強度を上昇させる成分で０．００１ ％未満で
はその効果が得られず、一方０．２０％を超えると靭性
を低下させるため、ｏ、ｏｏｉ〜０．２０％とした。
Ｃａの含有はＭｎ ９〜３５％１ＣｒｌＯ〜２０％の高
Ｍｎ 、高Ｃｒ鋼において４に付近の極低温の靭性を著
しく向上させる効果を有する。第１図はＣ０．０２〜０
．０４％、 Ｓｌ ０．２０〜０．３０％、Ｍｎ２２〜
２６ ％ 、 ８０．００３〜０．００５％ｅ Ｃｒ
１３〜１６％。
Ｍｎ 、高Ｃｒ鋼において４に付近の極低温の靭性を著
しく向上させる効果を有する。第１図はＣ０．０２〜０
．０４％、 Ｓｌ ０．２０〜０．３０％、Ｍｎ２２〜
２６ ％ 、 ８０．００３〜０．００５％ｅ Ｃｒ
１３〜１６％。
Ｎ１０．７〜３．５％、Ｎ０．２０〜０．２５９Ｇ、Ａ
ｚｏ、０１〜０．０３％含Ｍする鋼の４．２にの０．２
％耐力およびシャルピー衝撃吸収エネルプーにおよｔｔ
すＣａ添加の影響を示したものでめる・これらの試験値
は、１１００℃で溶体化処理された厚さ３０Ｍの厚板か
ら引張試験片（平行部の直径７ｎ％ｒ−ジ長４５０）お
よびＪＩ８４号衝耀試験片を製作し液体ヘリウム温度（
４，２Ｋ）で試峻したものである。
ｚｏ、０１〜０．０３％含Ｍする鋼の４．２にの０．２
％耐力およびシャルピー衝撃吸収エネルプーにおよｔｔ
すＣａ添加の影響を示したものでめる・これらの試験値
は、１１００℃で溶体化処理された厚さ３０Ｍの厚板か
ら引張試験片（平行部の直径７ｎ％ｒ−ジ長４５０）お
よびＪＩ８４号衝耀試験片を製作し液体ヘリウム温度（
４，２Ｋ）で試峻したものである。
この結果から明らかなようにＣａ含有量が０．００１俤
において４．２ Ｋ Ｋおけるシャルピー＊ｇ吸収エネ
ルギーを著しく向上するが０．０２０慢を超えて多量に
添加すると逆に靭性や延性の低下原因になる。したがり
てその含有量はｏ、ｏｏｉ〜０．０２０１でなければな
らない、このようなＣａの効果はＳ含有量が少いほどよ
シ大きくなるためＳｉは０．００５。
において４．２ Ｋ Ｋおけるシャルピー＊ｇ吸収エネ
ルギーを著しく向上するが０．０２０慢を超えて多量に
添加すると逆に靭性や延性の低下原因になる。したがり
てその含有量はｏ、ｏｏｉ〜０．０２０１でなければな
らない、このようなＣａの効果はＳ含有量が少いほどよ
シ大きくなるためＳｉは０．００５。
−以下が望ましい。
本発明はさらに必要に応じてＭｅおよび／又はＣｕ＃Ｗ
、 Ｃｏ 、 Ｎｂ 、 ＴＩ 、 ’％Ｃ）ｌ総量以
上を含有させることができる。
、 Ｃｏ 、 Ｎｂ 、 ＴＩ 、 ’％Ｃ）ｌ総量以
上を含有させることができる。
本発明鋼のような極低Ｃ高Ｍｎ−Ｃｒオーステナイト鋼
はＮｉ−０ｒ系オーステナイトステンレス鋼と同様に応
力除去焼鈍や＃供などで６００〜８００℃に加熱された
部分の靭性がＣｒ炭化物などの析出によシ方化するのが
普通でるるか、このＩＡ象をなくすにはＭＯ添加がきわ
めて効果的であることを本発明者らは知見した。第２図
鉱、Ｃ０，００２〜０．００４％ 、 Ｓｉ ０．３〜
０．５％、 Ｍｎ２２．０〜２３．０％、Ｓｏ、００３
％ 、 Ｎ ０．２２〜０．２３％、 Ｃｒ １２．
５〜１３．５％ 、 Ｎｉ ２．８〜３．３％、 Ａｔ
０．０１〜０．０３％、 Ｃａ０．００２〜０．００３
％およびＮｏを含有する鋼を厚さ３０鵡に圧延後、１
１００℃で溶体化処理した板、およびさらにその溶体化
６理の後７００℃で２時間の加熱処、珊した板から引張
試験片（平行部直径７ｇ、ｒ−ジ長４５ｎ）とＪＩ８４
号−７ヤ／Ｌ／ビー衡乍試験片を製作し、液体ヘリウム
温度（４，２Ｋ）で試験した結果を示す。この結果から
れかるように溶体化処理ｔ＆７００℃加熱によるｒＮ撃
吸収エネルギーの低下はＭｏの添加によプ著しく軽減さ
れる。
はＮｉ−０ｒ系オーステナイトステンレス鋼と同様に応
力除去焼鈍や＃供などで６００〜８００℃に加熱された
部分の靭性がＣｒ炭化物などの析出によシ方化するのが
普通でるるか、このＩＡ象をなくすにはＭＯ添加がきわ
めて効果的であることを本発明者らは知見した。第２図
鉱、Ｃ０，００２〜０．００４％ 、 Ｓｉ ０．３〜
０．５％、 Ｍｎ２２．０〜２３．０％、Ｓｏ、００３
％ 、 Ｎ ０．２２〜０．２３％、 Ｃｒ １２．
５〜１３．５％ 、 Ｎｉ ２．８〜３．３％、 Ａｔ
０．０１〜０．０３％、 Ｃａ０．００２〜０．００３
％およびＮｏを含有する鋼を厚さ３０鵡に圧延後、１
１００℃で溶体化処理した板、およびさらにその溶体化
６理の後７００℃で２時間の加熱処、珊した板から引張
試験片（平行部直径７ｇ、ｒ−ジ長４５ｎ）とＪＩ８４
号−７ヤ／Ｌ／ビー衡乍試験片を製作し、液体ヘリウム
温度（４，２Ｋ）で試験した結果を示す。この結果から
れかるように溶体化処理ｔ＆７００℃加熱によるｒＮ撃
吸収エネルギーの低下はＭｏの添加によプ著しく軽減さ
れる。
このようなＭｏ効果はその含有量が０．１％以上でらら
れれ、４％を超えるとフェライト相を生成して靭性が低
下するためにＭｅ鰍を０．０５〜４．０％とした・ Ｃｕ ｅ Ｗ ａ Ｃｏは０．０１％以上でａ注の同上
と地の強化に効果ｔ−有するが４．０％を超えると・初
注の劣化が始まるためそれらの成分の含有量の総和は０
．Ｏ２Ｎ２．０％でなければならない、 Ｎｂ ＃ Ｔ
ｉ 。
れれ、４％を超えるとフェライト相を生成して靭性が低
下するためにＭｅ鰍を０．０５〜４．０％とした・ Ｃｕ ｅ Ｗ ａ Ｃｏは０．０１％以上でａ注の同上
と地の強化に効果ｔ−有するが４．０％を超えると・初
注の劣化が始まるためそれらの成分の含有量の総和は０
．Ｏ２Ｎ２．０％でなければならない、 Ｎｂ ＃ Ｔ
ｉ 。
Ｖは析出硬化および結晶籾微細化により強度を上昇させ
る効果を有する。しかしこれらの元素は総量で２．０％
を超えると靭性が低下するため総量で０．００５〜２．
０％とした。
る効果を有する。しかしこれらの元素は総量で２．０％
を超えると靭性が低下するため総量で０．００５〜２．
０％とした。
極低温として、２５に以下の温度を用いているが、これ
は現在の超電導磁石がほとんどの場合、液化ヘリウム（
４，２Ｋ）で冷却されておシ、また試験の使宜上冷媒と
して液化ヘリウムを用いたためである。実際の使用温度
としては、超流動液化ヘリウムの温度（２，１Ｋ）から
液化水素の温度（２０，４Ｋ）ｔでを対象としている。
は現在の超電導磁石がほとんどの場合、液化ヘリウム（
４，２Ｋ）で冷却されておシ、また試験の使宜上冷媒と
して液化ヘリウムを用いたためである。実際の使用温度
としては、超流動液化ヘリウムの温度（２，１Ｋ）から
液化水素の温度（２０，４Ｋ）ｔでを対象としている。
ｉた、既述のように、最近では磁石容量の巨大化にとも
なう設備の使用応力の増大によＪ）２５に以下の温度で
１１００ＭＰａ以上の耐力を要求される場合があるが、
その場合にはＮ含有量を０．２０％以上にする必要がら
る・ 従来、かかる用途に用いられる構造用鋼は強蝉場で用い
られるため、非磁性であることが要求され、従りて４，
２に付近の使用温度で完全にオーステナイトであること
が必要でちった。しかし、本発明鋼では４．２に付近に
おいて完全に非磁性であることは必ずしも必要とするも
のではなく、オーステナイト相の他に強磁性のフェライ
ト相が存在することを妨げるものではなｉ、そのために
はオーステナイト相は５Ｏｔｓ以上存在すればよく、こ
の限度内で合金元素の増減、取捨選択を行ない得る。も
ちろん４．２Ｋにおいて完全なオーステナイト鋼とする
ことは可能であってこの場合にはＡｔは０．００５〜０
．０８９６ 、 Ｄｒは１０〜１８ ％ 、 Ｍｎは２
０〜２７％、Ｎは０．２０〜０．４０％とすることが望
ましい・ 不発明鋼は、次に述べる工程に従りて製造される。すな
わち転炉あるいは電気炉などの溶解炉を用い、さらに必
ｔａｌｃよっては真空脱ガス法、取鍋Ｎ線法、再溶解法
などを用いてｎ諌することによって所定成分の＃！ｍｔ
″得、これを鋼塊とした後、１０００〜１２５０℃に加
熱して分ＪＩＩＢｍ延ま九は鍛造することによシ、ある
いは迩続鋳造することによって鋼片とする。この鋼片を
通常の方法によって１０００〜１２５０℃に再加熱した
後、あるいは鋼片製造直後、低温まで冷却することなく
圧延または鍛造などの加工を行なって厚板、形鋼、棒鋼
、線材、熱延薄板などとして製造される。この圧延また
は環造後の冷却は通常行われるように自然放冷でもよい
が、冷却中の炭窒化物の析出による靭性や耐錆性の劣化
を防ぐために水冷などの急冷を行ってもよい。
なう設備の使用応力の増大によＪ）２５に以下の温度で
１１００ＭＰａ以上の耐力を要求される場合があるが、
その場合にはＮ含有量を０．２０％以上にする必要がら
る・ 従来、かかる用途に用いられる構造用鋼は強蝉場で用い
られるため、非磁性であることが要求され、従りて４，
２に付近の使用温度で完全にオーステナイトであること
が必要でちった。しかし、本発明鋼では４．２に付近に
おいて完全に非磁性であることは必ずしも必要とするも
のではなく、オーステナイト相の他に強磁性のフェライ
ト相が存在することを妨げるものではなｉ、そのために
はオーステナイト相は５Ｏｔｓ以上存在すればよく、こ
の限度内で合金元素の増減、取捨選択を行ない得る。も
ちろん４．２Ｋにおいて完全なオーステナイト鋼とする
ことは可能であってこの場合にはＡｔは０．００５〜０
．０８９６ 、 Ｄｒは１０〜１８ ％ 、 Ｍｎは２
０〜２７％、Ｎは０．２０〜０．４０％とすることが望
ましい・ 不発明鋼は、次に述べる工程に従りて製造される。すな
わち転炉あるいは電気炉などの溶解炉を用い、さらに必
ｔａｌｃよっては真空脱ガス法、取鍋Ｎ線法、再溶解法
などを用いてｎ諌することによって所定成分の＃！ｍｔ
″得、これを鋼塊とした後、１０００〜１２５０℃に加
熱して分ＪＩＩＢｍ延ま九は鍛造することによシ、ある
いは迩続鋳造することによって鋼片とする。この鋼片を
通常の方法によって１０００〜１２５０℃に再加熱した
後、あるいは鋼片製造直後、低温まで冷却することなく
圧延または鍛造などの加工を行なって厚板、形鋼、棒鋼
、線材、熱延薄板などとして製造される。この圧延また
は環造後の冷却は通常行われるように自然放冷でもよい
が、冷却中の炭窒化物の析出による靭性や耐錆性の劣化
を防ぐために水冷などの急冷を行ってもよい。
本発明鋼は、圧延または鍛造の１１で使用してもよいが
耐錆性や靭性をよ多安定させるには９００〜１１５０℃
に加熱して固溶化処理する仁とが望ましい。
耐錆性や靭性をよ多安定させるには９００〜１１５０℃
に加熱して固溶化処理する仁とが望ましい。
さらに、このよう和して製造された熱延薄板については
、通常の方法で冷間圧延を行い９００〜１１５０℃で再
結晶および固溶化のための熱処理を行って冷延薄板とす
ることができる。
、通常の方法で冷間圧延を行い９００〜１１５０℃で再
結晶および固溶化のための熱処理を行って冷延薄板とす
ることができる。
壜た、本発明鋼は切６１ｊ１曲げなどの加工、および浴
接も問題なく行いうる。ま九、？ルトとしての使用もも
ちろん可能でめる壽 次に本発明を実施例について説明する。
接も問題なく行いうる。ま九、？ルトとしての使用もも
ちろん可能でめる壽 次に本発明を実施例について説明する。
第１表に、不発＃４６Ａおよび比較鋼の化学成分と機械
的性質および耐誘性を示す、これらの特性は厚さ３０Ｍ
の厚板を１１００℃で溶体化処理後水焼入した後、所定
寸法の試験片を製作し試験したものである。
的性質および耐誘性を示す、これらの特性は厚さ３０Ｍ
の厚板を１１００℃で溶体化処理後水焼入した後、所定
寸法の試験片を製作し試験したものである。
ｌから１３１での鋼は本発明鋼であるか、１４から１５
までの鋼伐比較鋼である。この結果かられかるように、
本発明鋼は比較鋼に比べて＠零値が著しく優れているこ
とがわかる。また、本発明鋼は６０日間の屋外曇露試験
を行っても全く錆が発生することなく耐誘性もきわめて
優れている。
までの鋼伐比較鋼である。この結果かられかるように、
本発明鋼は比較鋼に比べて＠零値が著しく優れているこ
とがわかる。また、本発明鋼は６０日間の屋外曇露試験
を行っても全く錆が発生することなく耐誘性もきわめて
優れている。
比較鋼のうち、１Ｊ４１０はＣａを含有していないこと
を除けば本発明の成分を満足する鋼であシ、鋼１１ ハ
ＳＵＳ ３０４ＬＮ、 ４１２は低Ｃ−２５９６Ｍｎ
７１１ テある。
を除けば本発明の成分を満足する鋼であシ、鋼１１ ハ
ＳＵＳ ３０４ＬＮ、 ４１２は低Ｃ−２５９６Ｍｎ
７１１ テある。
（発明の効果）
以上の如く本発明によれば耐誘性と靭性に浸れ九極低温
用高マンガン鋼を提供しうるので、産業上婢益するとこ
ろが極めて大である。
用高マンガン鋼を提供しうるので、産業上婢益するとこ
ろが極めて大である。
＠１図は鋼中のＣａｊｌと０．２％耐力、シャルピー＊
ｍ吸収エネルイーとの関係を示す図、第２図は鋼中のＭ
ｅ量と０．２％耐力、シャルピー＠撃吸収エネルイーと
の関係を示す図である。 Ｃａ（％）
ｍ吸収エネルイーとの関係を示す図、第２図は鋼中のＭ
ｅ量と０．２％耐力、シャルピー＠撃吸収エネルイーと
の関係を示す図である。 Ｃａ（％）
Claims (4)
- （１）Ｃ０．２０％以下、Ｓｉ０．０５〜２．５％、Ｍ
ｎ９〜３５％、Ｃｒ１０〜２０％、Ｎｉ０．１〜８．０
％、Ｎ０．００１〜０．５０％、Ａｌ０．００１〜０．
２０％、Ｃａ０．００１〜０．０２０％を含有し、残部
が鉄および不可避的不純物から成ることを特徴とする耐
錆性の優れた極低温用高マンガン鋼。 - （２）Ｃ０．２０％以下、Ｓｉ０．０５〜２．５％、Ｍ
ｎ９〜３５％、Ｃｒ１０〜２０％、Ｎｉ０．１〜８．０
％、Ｎ０．００１〜０．５０％、Ａｌ０．００１〜０．
２０％、Ｃａ０．００１〜０．０２０％およびＭｏ０．
０５〜４．０％を含有し、残部が鉄および不可避的不純
物から成ることを特徴とする耐錆性の優れた極低温用高
マンガン鋼。 - （３）Ｃ０．２０％以下、Ｓｉ０．０５〜２．５％、Ｍ
ｎ９〜３５％、Ｃｒ１０〜２０％、Ｎｉ０．１〜８．０
％、Ｎ０．００１〜０．５０％、Ａｌ０．００１〜０．
２０％、Ｃａ０．００１〜０．０２０％を含有し、さら
にＣｕ、Ｗ、Ｃｏ、Ｎｂ、Ｔｉ、Ｖの１種または２種以
上をＣｕ、Ｗ、Ｃｏについては総量で０．０１〜４．０
％、Ｎｂ、Ｔｉ、Ｖについては総量で０．００５〜２．
０％を含有し、残部が鉄および不可避的不純物から成る
ことを特徴とする耐錆性の優れた極低温用高マンガン鋼
。 - （４）Ｃ０．２０％以下、Ｓｉ０．０５〜２．５％、Ｍ
ｎ９〜３５％、Ｃｒ１０〜２０％、Ｎｉ０．１〜８．０
％、Ｎ０．００１〜０．５０％、Ａｌ０．００１〜０．
２０％、Ｃａ０．００１〜０．０２０％およびＭｏ０．
０５〜４．０％を含有し、さらにＣｕ、Ｗ、Ｃｏ、Ｎｂ
、Ｔｉ、Ｖの１種または２種以上をＣｕ、Ｗ、Ｃｏにつ
いては総量で０．０１〜４．０％、Ｎｂ、Ｔｉ、Ｖにつ
いては総量で０．００５〜２．０％を含有し、残部が鉄
および不可避的不純物から成ることを特徴とする耐錆性
の優れた極低温用高マンガン鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1140285A JPS61170545A (ja) | 1985-01-24 | 1985-01-24 | 耐錆性の優れた極低温用高マンガン鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1140285A JPS61170545A (ja) | 1985-01-24 | 1985-01-24 | 耐錆性の優れた極低温用高マンガン鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61170545A true JPS61170545A (ja) | 1986-08-01 |
Family
ID=11777020
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1140285A Pending JPS61170545A (ja) | 1985-01-24 | 1985-01-24 | 耐錆性の優れた極低温用高マンガン鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61170545A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6227557A (ja) * | 1985-07-27 | 1987-02-05 | Kobe Steel Ltd | 電子ビ−ム溶接性にすぐれた極低温用高Ｍｎ非磁性鋼 |
| EP2248919A1 (en) | 2009-04-27 | 2010-11-10 | Daido Tokushuko Kabushiki Kaisha | High corrosion-resistant, high-strength and non-magnetic stainless steel, high corrosion-resistant, high-strength and non-magnetic stainless steel product and method for producing the same |
| JP2016102244A (ja) * | 2014-11-28 | 2016-06-02 | 株式会社日本製鋼所 | 耐水素脆性に優れた高強度オーステナイト鋼およびその製造方法 |
| CN106399867A (zh) * | 2016-09-28 | 2017-02-15 | 睿智钢业有限公司 | 超强耐腐蚀钢材的加工工艺及其轧制机组 |
| CN110883317A (zh) * | 2019-11-25 | 2020-03-17 | 衡阳市鑫诚和重型机械设备制造有限公司 | 矿山自卸车车斗加强钢板铸造工艺 |
| EP4606924A4 (en) * | 2022-12-16 | 2026-02-18 | Posco Co Ltd | AUSTENITICAL STAINLESS STEEL EXHIBITING IMPROVED RESISTANCE TO HYDROGEN EMBRIFT AND LOW-TEMPERATURE SHOCK TOUGHNESS, AND ITS MANUFACTURING PROCESS |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5118916A (ja) * | 1974-08-09 | 1976-02-14 | Nippon Steel Corp | Teionjinseinosugureta oosutenaitokono seizoho |
| JPS5118913A (en) * | 1974-08-09 | 1976-02-14 | Nippon Steel Corp | Teionjinseito netsukankakoseinosugureta oosutenaitoko |
| JPS5236513A (en) * | 1975-09-18 | 1977-03-19 | Daido Steel Co Ltd | Strong and tough steel used at extremely low temperature |
| JPS6013022A (ja) * | 1983-07-04 | 1985-01-23 | Kobe Steel Ltd | 非磁性鋼板の製造方法 |
-
1985
- 1985-01-24 JP JP1140285A patent/JPS61170545A/ja active Pending
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5118916A (ja) * | 1974-08-09 | 1976-02-14 | Nippon Steel Corp | Teionjinseinosugureta oosutenaitokono seizoho |
| JPS5118913A (en) * | 1974-08-09 | 1976-02-14 | Nippon Steel Corp | Teionjinseito netsukankakoseinosugureta oosutenaitoko |
| JPS5236513A (en) * | 1975-09-18 | 1977-03-19 | Daido Steel Co Ltd | Strong and tough steel used at extremely low temperature |
| JPS6013022A (ja) * | 1983-07-04 | 1985-01-23 | Kobe Steel Ltd | 非磁性鋼板の製造方法 |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6227557A (ja) * | 1985-07-27 | 1987-02-05 | Kobe Steel Ltd | 電子ビ−ム溶接性にすぐれた極低温用高Ｍｎ非磁性鋼 |
| EP2248919A1 (en) | 2009-04-27 | 2010-11-10 | Daido Tokushuko Kabushiki Kaisha | High corrosion-resistant, high-strength and non-magnetic stainless steel, high corrosion-resistant, high-strength and non-magnetic stainless steel product and method for producing the same |
| JP2016102244A (ja) * | 2014-11-28 | 2016-06-02 | 株式会社日本製鋼所 | 耐水素脆性に優れた高強度オーステナイト鋼およびその製造方法 |
| CN106399867A (zh) * | 2016-09-28 | 2017-02-15 | 睿智钢业有限公司 | 超强耐腐蚀钢材的加工工艺及其轧制机组 |
| CN106399867B (zh) * | 2016-09-28 | 2019-01-04 | 浙江睿智钢业有限公司 | 超强耐腐蚀钢材的加工工艺及其轧制机组 |
| CN110883317A (zh) * | 2019-11-25 | 2020-03-17 | 衡阳市鑫诚和重型机械设备制造有限公司 | 矿山自卸车车斗加强钢板铸造工艺 |
| EP4606924A4 (en) * | 2022-12-16 | 2026-02-18 | Posco Co Ltd | AUSTENITICAL STAINLESS STEEL EXHIBITING IMPROVED RESISTANCE TO HYDROGEN EMBRIFT AND LOW-TEMPERATURE SHOCK TOUGHNESS, AND ITS MANUFACTURING PROCESS |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| AU2022457248A1 (en) | Low-yield-ratio, easy-to-weld and weather-proof bridge steel and manufacturing method therefor | |
| Niikura et al. | Thermal processing of ferritic 5Mn steel for toughness at cryogenic temperatures | |
| JP5177310B2 (ja) | 溶接熱影響部の低温靭性に優れた高張力鋼板およびその製造方法 | |
| WO2008007572A1 (en) | ROLLED AUSTENITE STAINLESS STEEL PLATE HAVING THICHKESS OF 100 mm OR MORE AND METHOD FOR PRODUCTION THEREOF | |
| CN102676927A (zh) | 一种高Ti微合金化中厚钢板及其制备方法 | |
| CN120006168B (zh) | 一种软磁不锈钢和由其制备的软磁不锈钢型材及制品 | |
| JPH0536481B2 (ja) | ||
| JPH09249940A (ja) | 耐硫化物応力割れ性に優れる高強度鋼材およびその製造方法 | |
| JPS62270721A (ja) | 極低温用高Ｍｎオ−ステナイトステンレス鋼の製造方法 | |
| JP3749616B2 (ja) | 超大入熱溶接熱影響部の靱性に優れた溶接用高張力鋼 | |
| JPH029647B2 (ja) | ||
| JPH02285053A (ja) | マルエージング鋼およびその製造方法 | |
| US4911884A (en) | High strength non-magnetic alloy | |
| JP2007084882A (ja) | 低加工硬化型鉄合金 | |
| JP2715033B2 (ja) | 非磁性ｐｃ鋼線およびその製造方法 | |
| KR20240116656A (ko) | 고압 수소 가스용 또는 액체 수소용 오스테나이트계 스테인레스강 및 그의 제조 방법 | |
| JPH11131177A (ja) | 溶接後熱処理の省略可能な中常温圧力容器用鋼板およびその製造方法 | |
| JP2007262582A (ja) | 超伝導磁石構成部材 | |
| JP3439062B2 (ja) | 熱間加工性および極低温靱性の優れた高Ｍｎステンレス鋼材 | |
| JPH0245695B2 (ja) | ||
| JP3756795B2 (ja) | 多重熱サイクルを受けた溶接熱影響部の靱性に優れた高張力鋼 | |
| JP3505048B2 (ja) | 高磁場で鉄損の低い高強度ａｃｓｒ用鋼線 | |
| JPS5910415B2 (ja) | 耐応力腐食割れ性の優れた高張力線材及び棒鋼の製造法 | |
| JPH07107187B2 (ja) | 応力腐食割れ感受性の小さい高Ｍｎ非磁性鋼 | |
| JPH1171655A (ja) | 溶接部の極低温特性の優れた金属間化合物超伝導材支持用ステンレス鋼板とその製造方法 |