JPS6118708B2 - - Google Patents
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- JPS6118708B2 JPS6118708B2 JP52030245A JP3024577A JPS6118708B2 JP S6118708 B2 JPS6118708 B2 JP S6118708B2 JP 52030245 A JP52030245 A JP 52030245A JP 3024577 A JP3024577 A JP 3024577A JP S6118708 B2 JPS6118708 B2 JP S6118708B2
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Classifications
-
- G—PHYSICS
- G21—NUCLEAR PHYSICS; NUCLEAR ENGINEERING
- G21C—NUCLEAR REACTORS
- G21C3/00—Reactor fuel elements and their assemblies; Selection of substances for use as reactor fuel elements
- G21C3/42—Selection of substances for use as reactor fuel
- G21C3/58—Solid reactor fuel Pellets made of fissile material
- G21C3/62—Ceramic fuel
- G21C3/623—Oxide fuels
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
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- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B35/00—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products
- C04B35/622—Forming processes; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products
- C04B35/64—Burning or sintering processes
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
- F27B—FURNACES, KILNS, OVENS OR RETORTS IN GENERAL; OPEN SINTERING OR LIKE APPARATUS
- F27B19/00—Combinations of different kinds of furnaces that are not all covered by any single one of main groups F27B1/00 - F27B17/00
- F27B19/04—Combinations of different kinds of furnaces that are not all covered by any single one of main groups F27B1/00 - F27B17/00 arranged for associated working
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
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Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、核燃料酸化物および核燃料酸化物の
混合物から核燃料ペレツトを製造するため、核燃
料ペレツトをまず核燃料酸化物の所望の化学量論
比に調節するために還元し、続いてこれを焼結す
る方法に関する。この場合の核燃料物質とは、そ
れぞれ単一状態にあるいは混合状態にあるウラ
ン、プルトニウム、トリウムを意味している。か
かる方法は例えば特公昭45―4862号公報で知られ
ている。
混合物から核燃料ペレツトを製造するため、核燃
料ペレツトをまず核燃料酸化物の所望の化学量論
比に調節するために還元し、続いてこれを焼結す
る方法に関する。この場合の核燃料物質とは、そ
れぞれ単一状態にあるいは混合状態にあるウラ
ン、プルトニウム、トリウムを意味している。か
かる方法は例えば特公昭45―4862号公報で知られ
ている。
しかし説明を簡略化するために、以下の実施例
において酸化ウランについてだけ述べる。
において酸化ウランについてだけ述べる。
核燃料ペレツトの製作は、周知のように粉末状
の化学量論比以上のUO2+Xないし化学量論比以上
のUO2+Xと粉末状PuO2との混合物を種々の形の
圧縮成形品に圧縮することによつて行われる。そ
の場合この圧縮成形品は種々の潤滑油で自動的に
潤滑されるプレス機の中で結合剤およびすべり剤
の添加なしに作られるか、あるいはZn滑石、Zn
ベヘナート（Zn―Behenat）、パラフインなどの
ような結合剤およびすべり剤を添加して作られ
る。
の化学量論比以上のUO2+Xないし化学量論比以上
のUO2+Xと粉末状PuO2との混合物を種々の形の
圧縮成形品に圧縮することによつて行われる。そ
の場合この圧縮成形品は種々の潤滑油で自動的に
潤滑されるプレス機の中で結合剤およびすべり剤
の添加なしに作られるか、あるいはZn滑石、Zn
ベヘナート（Zn―Behenat）、パラフインなどの
ような結合剤およびすべり剤を添加して作られ
る。
成形品は圧縮された後耐熱性搬送容器いわゆる
搬送ボートの中に入れられ、耐火レンガで内張り
された抵抗発熱形の押し込み焼結炉の中を通過さ
せられる。その場合まずUO2+Xの化学量論比以上
の部分が、水素ガスあるいは不活性ガスと水素の
混合ガスないし窒素と水素の混合ガスのような還
元ガスのもとで化学量論比のUO2.00に還元さ
れ、続いて成形品は1700℃の温度において緻密で
安定したペレツトに焼結される。
搬送ボートの中に入れられ、耐火レンガで内張り
された抵抗発熱形の押し込み焼結炉の中を通過さ
せられる。その場合まずUO2+Xの化学量論比以上
の部分が、水素ガスあるいは不活性ガスと水素の
混合ガスないし窒素と水素の混合ガスのような還
元ガスのもとで化学量論比のUO2.00に還元さ
れ、続いて成形品は1700℃の温度において緻密で
安定したペレツトに焼結される。
軽水炉あるいは増殖炉用のUO2／PuO2焼結体
を作る特別な場合には安全上（爆発性ガスの発
性）の理由から化学量論比以上のUO2+Xの還元の
ために最大８％の水素を含む混合ガスが用いられ
る。
を作る特別な場合には安全上（爆発性ガスの発
性）の理由から化学量論比以上のUO2+Xの還元の
ために最大８％の水素を含む混合ガスが用いられ
る。
それによつて混合ガスの還元ポテンシヤルは純
粋な水素に比べてかなり減少され、このために還
元時間が非常に長くなり、すぐ焼結炉に入れる場
合焼結時間が等価的に長くなる。（なお混合ガス
の還元ポテンシヤルは酸素の部分自由エンタルピ
ーとして表わされる。従つてH2／H2Oの場合
H2／H2Oの比に比例する。） 還元ポテンシヤルは還元の際に生ずる反応水に
よつて更に減少される。これはガス中の水分濃度
が増加するからである。混合ガスがなおも還元作
用を生じるためには、H2／H2Oの分圧比が10：
１より小さくなつてはならない。単位時間当りに
還元される酸化物量に比例する還元ポテンシヤル
の変化を補償するために、乾燥した新鮮なガスが
炉に入れられる。毎時たとえば12KgのUO2.2の装
填量の場合、H2／H2Oの比が10：１を下廻らな
いようにするために総計で毎時35m3の混合ガスが
炉を通つて流れなければならない。
粋な水素に比べてかなり減少され、このために還
元時間が非常に長くなり、すぐ焼結炉に入れる場
合焼結時間が等価的に長くなる。（なお混合ガス
の還元ポテンシヤルは酸素の部分自由エンタルピ
ーとして表わされる。従つてH2／H2Oの場合
H2／H2Oの比に比例する。） 還元ポテンシヤルは還元の際に生ずる反応水に
よつて更に減少される。これはガス中の水分濃度
が増加するからである。混合ガスがなおも還元作
用を生じるためには、H2／H2Oの分圧比が10：
１より小さくなつてはならない。単位時間当りに
還元される酸化物量に比例する還元ポテンシヤル
の変化を補償するために、乾燥した新鮮なガスが
炉に入れられる。毎時たとえば12KgのUO2.2の装
填量の場合、H2／H2Oの比が10：１を下廻らな
いようにするために総計で毎時35m3の混合ガスが
炉を通つて流れなければならない。
UO2／PuO2核燃料ペレツトを焼結する場合、
前述の高温状態においてPu()からPu()への還
元により全体で化学量論比以下の酸化物が生ず
る。軽水炉かあるいは増殖炉かの使用目的に応じ
て、化学量論比の酸化物あるいは化学量論比以下
の酸化物のいずれかが所望される。各々の所望の
化学量論比を得るために、炉の高温部分において
種々の還元ポテンシヤルを作り出す必要がある。
このことは新鮮なガスを予め計算された水分濃度
に加湿することによつて行われる。
前述の高温状態においてPu()からPu()への還
元により全体で化学量論比以下の酸化物が生ず
る。軽水炉かあるいは増殖炉かの使用目的に応じ
て、化学量論比の酸化物あるいは化学量論比以下
の酸化物のいずれかが所望される。各々の所望の
化学量論比を得るために、炉の高温部分において
種々の還元ポテンシヤルを作り出す必要がある。
このことは新鮮なガスを予め計算された水分濃度
に加湿することによつて行われる。
従つて押し込み形炉の還元部分および焼結部分
において還元ポテンシヤルに関して方法技術的に
生ずる要求は全く相反している。
において還元ポテンシヤルに関して方法技術的に
生ずる要求は全く相反している。
還元および焼結のために価格的に有利な窒素と
水素の混合ガスを用いる場合、核燃料物質には窒
素ガスにより許容できない程多量の不純物が生ず
る。この場合1000℃以上の処理温度で不活性ガス
あるいは不活性ガスと水素の混合ガスで再び処理
させねばならず、このためには、炉の両部分に唯
一の混合ガスを用いる場合、還元ガスおよび焼結
ガスとして高価な不活性ガスと水素の混合ガスを
採用する必要が生ずる。
水素の混合ガスを用いる場合、核燃料物質には窒
素ガスにより許容できない程多量の不純物が生ず
る。この場合1000℃以上の処理温度で不活性ガス
あるいは不活性ガスと水素の混合ガスで再び処理
させねばならず、このためには、炉の両部分に唯
一の混合ガスを用いる場合、還元ガスおよび焼結
ガスとして高価な不活性ガスと水素の混合ガスを
採用する必要が生ずる。
従つて本発明の目的は次のような方法を見い出
すことにある。すなわち、 (1) 化学量論比以上の圧縮成形品を還元する間還
元性の強いガスが用いられること、すなわちで
きるだけ乾いたガスが多量に炉内を流されるこ
と (2) 多量のガス量が必要なため非常に安価な混合
ガスを使用できること (3) 高温領域において還元ポテンシヤルが使用目
的に応じて種々に調節できる混合ガスが使用さ
れること (4) しかしすべての場合において還元領域におけ
る還元ポテンシヤルよりも小さいこと (5) いずれの場合も焼結体を1000℃以下に冷却す
る際の混合ガスとして不活性ガスと水素の混合
ガスを使用できること の条件を満足する方法を提供することにある。
すことにある。すなわち、 (1) 化学量論比以上の圧縮成形品を還元する間還
元性の強いガスが用いられること、すなわちで
きるだけ乾いたガスが多量に炉内を流されるこ
と (2) 多量のガス量が必要なため非常に安価な混合
ガスを使用できること (3) 高温領域において還元ポテンシヤルが使用目
的に応じて種々に調節できる混合ガスが使用さ
れること (4) しかしすべての場合において還元領域におけ
る還元ポテンシヤルよりも小さいこと (5) いずれの場合も焼結体を1000℃以下に冷却す
る際の混合ガスとして不活性ガスと水素の混合
ガスを使用できること の条件を満足する方法を提供することにある。
この目的は本発明によれば、核燃料ペレツトの
還元および焼結を、別々の炉においてその都度調
節可能な通過速度ないしはこれらの炉における滞
留時間で実施し、この核燃料ペレツトを還元炉か
ら出した後で焼結炉に入れる前に、還元状態を検
査するため検査室に冷却した状態で導くことによ
つて達成できる。
還元および焼結を、別々の炉においてその都度調
節可能な通過速度ないしはこれらの炉における滞
留時間で実施し、この核燃料ペレツトを還元炉か
ら出した後で焼結炉に入れる前に、還元状態を検
査するため検査室に冷却した状態で導くことによ
つて達成できる。
このように最初は化学量論比以上にある圧縮成
形体の還元は、さとえば外側から加熱されるマツ
フル炉の中で行われる。このマツフル炉の温度経
過は、独立した加熱回路の相応した制御により広
い温度範囲（100〜1000℃）において、種々の周
囲条件（化学量論比以上の成分、単位時間当りの
圧縮成形品の量、圧縮成形品の形、粉末の反応
度）に関する反応状態に最適な温度経過に合わさ
れる。水分濃度を還元過程に合わせて小さく保持
するために、種々の箇所に付加的なガス吹出し箇
所が設けられている。マツフル炉から出た後検査
室の中で、還元が完全に行われたか否かが極めて
迅速に検査される。この検査はたとえば光学的に
行われる。すなわちたとえば圧縮成形品の色調が
化学量論比状態を解明する。
形体の還元は、さとえば外側から加熱されるマツ
フル炉の中で行われる。このマツフル炉の温度経
過は、独立した加熱回路の相応した制御により広
い温度範囲（100〜1000℃）において、種々の周
囲条件（化学量論比以上の成分、単位時間当りの
圧縮成形品の量、圧縮成形品の形、粉末の反応
度）に関する反応状態に最適な温度経過に合わさ
れる。水分濃度を還元過程に合わせて小さく保持
するために、種々の箇所に付加的なガス吹出し箇
所が設けられている。マツフル炉から出た後検査
室の中で、還元が完全に行われたか否かが極めて
迅速に検査される。この検査はたとえば光学的に
行われる。すなわちたとえば圧縮成形品の色調が
化学量論比状態を解明する。
十分な還元がなされていない場合には焼結の際
にその使用が制限されるような欠陥が生じるおそ
れがあるので、圧縮成形品が十分に還元されてい
るか否かを早めに確かめられることは有利であ
る。なおこのような欠陥を有する圧縮成形品は場
合によつてはスクラツプとして捨てる必要があ
る。
にその使用が制限されるような欠陥が生じるおそ
れがあるので、圧縮成形品が十分に還元されてい
るか否かを早めに確かめられることは有利であ
る。なおこのような欠陥を有する圧縮成形品は場
合によつてはスクラツプとして捨てる必要があ
る。
還元ガスとしては価格的に極めて有利な窒素と
水素の混合ガスが用いられる。押し込み速度およ
びマツフル炉の寸法はある所定の還元比および材
料比に最適に合わされる。特にこの場合の押し込
み速度は焼結炉の押し込み速度とは無関係であ
る。
水素の混合ガスが用いられる。押し込み速度およ
びマツフル炉の寸法はある所定の還元比および材
料比に最適に合わされる。特にこの場合の押し込
み速度は焼結炉の押し込み速度とは無関係であ
る。
外側から加熱されるマツフル炉を用いることに
よつて次のような利点が得られる。すなわち欠陥
のある加熱回路の交換が放射能で汚染された材料
のためにその作業に厳しい条件が与えられるよう
なことなしに実施できる。ガスの流れ状態および
流量バランスがガス透過性内張壁をもつ炉の場合
よりも良好に制御できる。潤滑剤ないし結合剤お
よびすべり剤の分解生成物が炉壁の冷却箇所に無
制御に凝縮することがなくなり、高温のガスとと
もにマツフル炉から運び出される。更に窒素と水
素の混合ガスを用いることによつて、静電式集塵
機を用いることができ、これは粉塵と共に潤滑油
ないし結合剤あるいはすべり剤の分解成生物を捕
捉する。静電式集塵機は最も安価な不活性ガスと
してのアルゴンのもとでは使用できない。なぜな
らアルゴンは比較的高い電圧のもとではイオン化
され、集塵機が絶縁破壊してしまうからである。
しかし炉ガスはアブソリユートフイルタを介して
のみ外気に放出することが許されるので、高い集
塵率が必要である。
よつて次のような利点が得られる。すなわち欠陥
のある加熱回路の交換が放射能で汚染された材料
のためにその作業に厳しい条件が与えられるよう
なことなしに実施できる。ガスの流れ状態および
流量バランスがガス透過性内張壁をもつ炉の場合
よりも良好に制御できる。潤滑剤ないし結合剤お
よびすべり剤の分解生成物が炉壁の冷却箇所に無
制御に凝縮することがなくなり、高温のガスとと
もにマツフル炉から運び出される。更に窒素と水
素の混合ガスを用いることによつて、静電式集塵
機を用いることができ、これは粉塵と共に潤滑油
ないし結合剤あるいはすべり剤の分解成生物を捕
捉する。静電式集塵機は最も安価な不活性ガスと
してのアルゴンのもとでは使用できない。なぜな
らアルゴンは比較的高い電圧のもとではイオン化
され、集塵機が絶縁破壊してしまうからである。
しかし炉ガスはアブソリユートフイルタを介して
のみ外気に放出することが許されるので、高い集
塵率が必要である。
還元された圧縮成形品の焼結は、上述の検査室
を通過した後耐火レンガで内張りされた抵抗加熱
形炉の中で行われる。
を通過した後耐火レンガで内張りされた抵抗加熱
形炉の中で行われる。
還元はもはや行われる必要がないので、炉内の
還元ポテンシヤルは、先行する還元への作用を考
慮することなしに、その都度必要な大きさに調節
される。一般にこのためには僅小量の不活性ガス
と水素の混合ガスが必要とされるにすぎない。な
ぜなら被焼結材料が既に還元され、従つて付加的
な水がもはや生じないからである。更にこのこと
は、従来の普通の方法技術に比べて経済的にかな
りの効果を生ずる。
還元ポテンシヤルは、先行する還元への作用を考
慮することなしに、その都度必要な大きさに調節
される。一般にこのためには僅小量の不活性ガス
と水素の混合ガスが必要とされるにすぎない。な
ぜなら被焼結材料が既に還元され、従つて付加的
な水がもはや生じないからである。更にこのこと
は、従来の普通の方法技術に比べて経済的にかな
りの効果を生ずる。
還元と焼結とを切離すことによつて、焼結炉の
長さおよび押し込み速度は、一方では所要面積や
最大負荷容量のような運転上の要求、他方では高
温領域における最小滞留時間の保証のような被焼
結酸化物に対する要求に最適に合わされる。
長さおよび押し込み速度は、一方では所要面積や
最大負荷容量のような運転上の要求、他方では高
温領域における最小滞留時間の保証のような被焼
結酸化物に対する要求に最適に合わされる。
本発明方法を実施するための好適な装置は、図
面に概略的に示されている。
面に概略的に示されている。
還元炉３は外側を水冷式冷却器３２で冷却さ
れ、本来の炉室の外側に加熱コイル３１がある。
この炉室は配管３３ａ，３３ｂ，３３ｃを介して
混合ガスN2／H2源（図示せず）に接続されてい
る。この混合ガスは配管３４を介して炉室から出
される。その場合装置３５において浄化される。
結合剤がでてくる場合にはそこで凝縮され、粉体
は静電式に分離される。焼結材はたとえばモリブ
デンのような耐熱材料から成る搬送ボード上にあ
り、入口１から全設備を貫通している搬送通路１
９の中に挿入される。入口１の後方には還元炉３
の内室を大気から隔離する入口ゲート２が設けら
れている。更に還元炉３の出口側には同じ目的に
使用される同様な構造の出口ゲート４が設けられ
ている。なお搬送通路１９における出口ゲート４
の前には、還元炉３内において既に冷却された焼
結材を更に室温に冷却する水冷式冷却器１２に設
けられている。搬送ボードは出口ゲート４から出
た後検査室５に送られる。この検査室５は同時に
中間貯蔵室としても形成される。そこでたとえば
還元炉３内で実施される還元工程が正常に行われ
ているか否かが確かめられる。更に中間貯蔵室は
還元炉および後続の押し込み式焼結炉７の装填量
を別々に設定させることができる。この焼結炉７
には水冷式外側冷却器７２が設けられており、本
来の炉室の内部には最大1760℃までの焼結温度を
可能にする電気式加熱コイル７１がある。アルゴ
ンと水素との混合ガスは量を調節可能な水蒸気と
共に配管７３，７４を介して導入ないし排出され
る。焼結炉７の前後にあるゲート６，８は、有害
な大気な搬送通路１９の内室に入らないようにす
る役割を有する。搬送通路１９の水冷式冷却器１
３は完全に焼結された状態において焼結炉から出
てきた圧縮成形品の最後の冷却を行う。それから
搬送ボートは搬送通路１９の出口９で炉設備から
取り出され、核燃料ペレツトはたとえば研摩のよ
うな別の処理工程に導かれる。
れ、本来の炉室の外側に加熱コイル３１がある。
この炉室は配管３３ａ，３３ｂ，３３ｃを介して
混合ガスN2／H2源（図示せず）に接続されてい
る。この混合ガスは配管３４を介して炉室から出
される。その場合装置３５において浄化される。
結合剤がでてくる場合にはそこで凝縮され、粉体
は静電式に分離される。焼結材はたとえばモリブ
デンのような耐熱材料から成る搬送ボード上にあ
り、入口１から全設備を貫通している搬送通路１
９の中に挿入される。入口１の後方には還元炉３
の内室を大気から隔離する入口ゲート２が設けら
れている。更に還元炉３の出口側には同じ目的に
使用される同様な構造の出口ゲート４が設けられ
ている。なお搬送通路１９における出口ゲート４
の前には、還元炉３内において既に冷却された焼
結材を更に室温に冷却する水冷式冷却器１２に設
けられている。搬送ボードは出口ゲート４から出
た後検査室５に送られる。この検査室５は同時に
中間貯蔵室としても形成される。そこでたとえば
還元炉３内で実施される還元工程が正常に行われ
ているか否かが確かめられる。更に中間貯蔵室は
還元炉および後続の押し込み式焼結炉７の装填量
を別々に設定させることができる。この焼結炉７
には水冷式外側冷却器７２が設けられており、本
来の炉室の内部には最大1760℃までの焼結温度を
可能にする電気式加熱コイル７１がある。アルゴ
ンと水素との混合ガスは量を調節可能な水蒸気と
共に配管７３，７４を介して導入ないし排出され
る。焼結炉７の前後にあるゲート６，８は、有害
な大気な搬送通路１９の内室に入らないようにす
る役割を有する。搬送通路１９の水冷式冷却器１
３は完全に焼結された状態において焼結炉から出
てきた圧縮成形品の最後の冷却を行う。それから
搬送ボートは搬送通路１９の出口９で炉設備から
取り出され、核燃料ペレツトはたとえば研摩のよ
うな別の処理工程に導かれる。
以下に本発明の方法を２つの実施例について更
に詳細に説明する。
に詳細に説明する。
実施例 １
化学量論比２，２（酸素と金属の比）のUO2／
PuO2混合粉末は結合剤なしに１cm3当り5.5ｇの密
度の圧縮成形品に圧縮される。この圧縮成形品は
モリブデン製の搬送ボートに積まれる。その場合
各搬送ポートは約４Kgの圧縮成形品を収容する。
それからこの搬送ボートはゲート２を介して還元
炉３の中に挿入される。
PuO2混合粉末は結合剤なしに１cm3当り5.5ｇの密
度の圧縮成形品に圧縮される。この圧縮成形品は
モリブデン製の搬送ボートに積まれる。その場合
各搬送ポートは約４Kgの圧縮成形品を収容する。
それからこの搬送ボートはゲート２を介して還元
炉３の中に挿入される。
この還元炉３は、炉長の最初の1/4の範囲にお
いて温度が室温から1000℃まで上昇し、炉長の半
分の範囲においてこの温度が維持され、炉長の最
後の1/4の範囲において再び室温に下がるような
温度経過を有している。
いて温度が室温から1000℃まで上昇し、炉長の半
分の範囲においてこの温度が維持され、炉長の最
後の1/4の範囲において再び室温に下がるような
温度経過を有している。
毎時35m3の混合ガス、すなわち窒素と８％の水
素との混合ガスが配管３３ａ，３３ｂ，３３ｃを
介して還元炉３の中に流入する。この場合流入す
るガス中の湿分は10ppm以下である。配管３３
ａを介して炉出口に毎時15m3の混合ガスが流入さ
れ、別の２本の配管３３ｂ，３３ｃから高温領域
にそれぞれ毎時10m3の混合ガスが流入されるよう
にして、混合ガスの全量が還元炉３に導入され
る。
素との混合ガスが配管３３ａ，３３ｂ，３３ｃを
介して還元炉３の中に流入する。この場合流入す
るガス中の湿分は10ppm以下である。配管３３
ａを介して炉出口に毎時15m3の混合ガスが流入さ
れ、別の２本の配管３３ｂ，３３ｃから高温領域
にそれぞれ毎時10m3の混合ガスが流入されるよう
にして、混合ガスの全量が還元炉３に導入され
る。
搬送ボートの押し込み速度ないし通過速度は、
１時間に約12KgのUO2圧縮成形品すなわち３個の
搬送ボートが還元炉３の中に送られ、ないしはこ
こから再び出されるように設定されている。還元
炉３から集合管３４の中に出てくる焼結ガスの湿
度は連続的に測定される。この湿度が
8000vpmH2Oの値を越えると警報が発せられ、押
し込み速度を減少するかあるいは各搬送ボートに
おける圧縮成形品の積載量を少なくしなければな
らない。搬送ボートは室温まで冷却された後還元
炉３から出され、検査室ないし中間貯蔵室５に置
かれる。そこで化学量論比が抽出検査される。化
学量論比がUO2.05よりも小さい場合、搬送ボー
トは1600℃以上の温度の本来の焼結炉７の中に入
れられる。この焼結炉７の中の押し込み速度は、
最大温度領域内の滞留時間が同じになりかつ核燃
料設計の要求に相応するように、すべての圧縮成
形品に対して均一に制御される。その場合この焼
結炉はアルゴンと８％の水素との混合ガス並びに
任意に調節できる水分によつて貫流される。この
水分は、焼結温度におけるガスの酸素ポテンシヤ
ル（水素と水の比）が同じ温度における所望の化
学量論比の核燃料ペレツトの酸素ポテンシヤルと
同じであるように調節される。この場合貫流すべ
きガス量は最大で毎時10m3に制限される。
１時間に約12KgのUO2圧縮成形品すなわち３個の
搬送ボートが還元炉３の中に送られ、ないしはこ
こから再び出されるように設定されている。還元
炉３から集合管３４の中に出てくる焼結ガスの湿
度は連続的に測定される。この湿度が
8000vpmH2Oの値を越えると警報が発せられ、押
し込み速度を減少するかあるいは各搬送ボートに
おける圧縮成形品の積載量を少なくしなければな
らない。搬送ボートは室温まで冷却された後還元
炉３から出され、検査室ないし中間貯蔵室５に置
かれる。そこで化学量論比が抽出検査される。化
学量論比がUO2.05よりも小さい場合、搬送ボー
トは1600℃以上の温度の本来の焼結炉７の中に入
れられる。この焼結炉７の中の押し込み速度は、
最大温度領域内の滞留時間が同じになりかつ核燃
料設計の要求に相応するように、すべての圧縮成
形品に対して均一に制御される。その場合この焼
結炉はアルゴンと８％の水素との混合ガス並びに
任意に調節できる水分によつて貫流される。この
水分は、焼結温度におけるガスの酸素ポテンシヤ
ル（水素と水の比）が同じ温度における所望の化
学量論比の核燃料ペレツトの酸素ポテンシヤルと
同じであるように調節される。この場合貫流すべ
きガス量は最大で毎時10m3に制限される。
実施例 ２
化学量論比2.2のUO2／PuO2粉末は結合剤ない
しすべり剤を添加した後１cm3当り5.6ｇの密度の
圧縮成形品に圧縮され、圧縮後搬送ボートに積ま
れる。ここでもまた搬送ボート当り約４Kgの圧縮
成形品が載せられ、それからこの搬送ボートは還
元炉３に挿入される。
しすべり剤を添加した後１cm3当り5.6ｇの密度の
圧縮成形品に圧縮され、圧縮後搬送ボートに積ま
れる。ここでもまた搬送ボート当り約４Kgの圧縮
成形品が載せられ、それからこの搬送ボートは還
元炉３に挿入される。
この還元炉の温度経過および還元過程に対する
ガスの供給方法は実施例１の場合と同じである。
しかし押し込み速度は、結合剤ないしすべり剤の
駆逐が圧縮成形品に対して害にならないように選
ばれる。許容最大速度は最も簡単には経験的に決
められ、搬送駆動機（図示せず）により調節され
る。還元炉３から集合管３４に出て来たガスは装
置３５を通して導かれ、高温ガスとともに還元炉
から駆逐される結合剤およびすべり剤はそこで凝
縮される。そこでは同様にガス流の除塵が静電方
式で行われる。
ガスの供給方法は実施例１の場合と同じである。
しかし押し込み速度は、結合剤ないしすべり剤の
駆逐が圧縮成形品に対して害にならないように選
ばれる。許容最大速度は最も簡単には経験的に決
められ、搬送駆動機（図示せず）により調節され
る。還元炉３から集合管３４に出て来たガスは装
置３５を通して導かれ、高温ガスとともに還元炉
から駆逐される結合剤およびすべり剤はそこで凝
縮される。そこでは同様にガス流の除塵が静電方
式で行われる。
圧縮成形品の以後の処理は実施例１の場合と同
じようにして行われる。
じようにして行われる。
たとえば通過速度に関するような仕様は、これ
が核燃料ペレツトの組成並びにその幾可学的寸法
などに左右され、従来のように経験的に容易に決
められるので、一般化できない。
が核燃料ペレツトの組成並びにその幾可学的寸法
などに左右され、従来のように経験的に容易に決
められるので、一般化できない。
なお総括すれば、還元過程と本来の焼結とを分
離した本発明の方法によれば、両方の工程に対し
て最適の運転条件を設定し維持することができ、
それによつて最高の品質の最終生成品を得ること
ができる。
離した本発明の方法によれば、両方の工程に対し
て最適の運転条件を設定し維持することができ、
それによつて最高の品質の最終生成品を得ること
ができる。
図面は本発明に基づく核燃料ペレツトの焼結設
備の概略構成図である。 ３：還元炉、５：検査室（中間貯蔵室）、７：
焼結炉、１２，１３：水冷式冷却器、３１：加熱
コイル、３２：水冷式冷却器、３３：混合ガス導
入管、３４：ガス排出管、３５：集塵装置、７
１：加熱コイル、７２：水冷式冷却器、７３：ガ
ス排出管、７４：混合ガス導入管。
備の概略構成図である。 ３：還元炉、５：検査室（中間貯蔵室）、７：
焼結炉、１２，１３：水冷式冷却器、３１：加熱
コイル、３２：水冷式冷却器、３３：混合ガス導
入管、３４：ガス排出管、３５：集塵装置、７
１：加熱コイル、７２：水冷式冷却器、７３：ガ
ス排出管、７４：混合ガス導入管。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 核燃料酸化物および核燃料酸化物の混合物か
ら核燃料ペレツト製造するため、核燃料ペレツト
をまず核燃料酸化物の所望の化学量論比に調節す
るために還元し、続いてこれを焼結する方法にお
いて、核燃料ペレツトの還元および焼結を、別々
の炉３，７においてその都度調節可能な通過速度
ないしはこれらの炉３，７における滞留時間で実
施し、この核燃料ペレツトを還元炉３から出した
後で焼結炉７に入れる前に、環元状態を検査する
ため検査室５に冷却した状態で導くことを特徴と
する核燃料ペレツトの製造方法。 ２ 核燃料ペレツトが互いに独立した２つの炉
３，７において異なつた温度でかつ異なる組成の
互いに独立したガス雰囲気内で、および種々の湿
度に設定可能な異なるガス量で処理されることを
特徴とする特許請求の範囲第１項記載の方法。 ３ 核燃料ペレツトが両方の炉３，７の間で室温
に近い温度に冷却されることを特徴とする特許請
求の範囲第１項または第２項記載の方法。 ４ 還元炉３がN2と４〜８％H2との混合ガスあ
るいはN2と４〜12％のCOとの混合ガスで運転さ
れ、焼結炉７が不活性ガスと４〜８％のH2との
混合ガスで運転されることを特徴とする特許請求
の範囲第１項ないし第３項のいずれかに記載の方
法。 ５ 不活性ガスとしてアルゴンが用いられること
を特徴とする特許請求の範囲第４項記載の方法。 ６ 還元炉３内のペレツト温度が1000℃まで、焼
結炉７内のペレツト温度が1000〜1760℃に調節さ
れることを特徴とする特許請求の範囲第１項ない
し第５項のいずれかに記載の方法。 ７ 還元炉３内のガスの流れが、核燃料ペレツト
に対向して流れるガスが炉出口部で0.8Vo1％を
越えないH2Oを含むように調節されることを特徴
とする特許請求の範囲第１項ないし第６項のいず
れかに記載の方法。 ８ 焼結炉７内のガスがH2：H2Oの比率が10：
１になるまで付加的に加湿されることを特徴とす
る特許請求の範囲第１項ないし第７項のいずれか
に記載の方法。 ９ 還元炉３が外側で加熱され、駆逐される結合
剤を凝縮する装置３５に接続されていることを特
徴とする特許請求の範囲第１項ないし第８項のい
ずれかに記載の方法。 １０ 還元炉３に静電式集塵機が装備されている
ことを特徴とする特許請求の範囲第９項記載の方
法。 １１ 還元炉３の全長に亘つて乾燥ガス用の複数
個の流入開口３３ａ〜３３ｃが分布して設けられ
ていることを特徴とする特許請求の範囲第９項記
載の方法。 １２ 焼結炉７の気密な炉壁内に加熱器７１が装
備されていることを特徴とする特許請求の範囲第
１項ないし第８項のいずれかに記載の方法。
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE2611750A DE2611750C3 (de) | 1976-03-19 | 1976-03-19 | Verfahren zur Herstellung von Kernbrennstofftabletten |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS52114896A JPS52114896A (en) | 1977-09-27 |
| JPS6118708B2 true JPS6118708B2 (ja) | 1986-05-14 |
Family
ID=5972964
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3024577A Granted JPS52114896A (en) | 1976-03-19 | 1977-03-18 | Method and device for sintering nuclear fuel pellet |
Country Status (12)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4158681A (ja) |
| JP (1) | JPS52114896A (ja) |
| BE (1) | BE852454A (ja) |
| BR (1) | BR7701692A (ja) |
| CA (1) | CA1093293A (ja) |
| DE (1) | DE2611750C3 (ja) |
| ES (1) | ES456931A1 (ja) |
| FR (1) | FR2344929A1 (ja) |
| GB (1) | GB1572486A (ja) |
| IT (1) | IT1076412B (ja) |
| MX (1) | MX4563E (ja) |
| SE (1) | SE416688B (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6355909U (ja) * | 1986-09-30 | 1988-04-14 | ||
| US7531497B2 (en) | 2004-10-08 | 2009-05-12 | The Procter & Gamble Company | Personal care composition containing a cleansing phase and a benefit phase |
| US9700493B2 (en) | 2012-12-21 | 2017-07-11 | Estee Lauder International, Inc. | Slurry powder cosmetic compositions and methods |
| US10682292B2 (en) | 2013-07-15 | 2020-06-16 | The Procter & Gamble Company | Applied films for smoothing wrinkles and skin texture imperfections |
Families Citing this family (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4261934A (en) * | 1978-11-30 | 1981-04-14 | Electric Power Research Institute, Inc. | Method for homogenizing mixed oxide nuclear fuels |
| US4382048A (en) * | 1981-09-14 | 1983-05-03 | The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy | Method for producing sintered ceramic, layered, circular fuel pellets |
| DE3227868C2 (de) * | 1982-07-26 | 1984-07-26 | Alkem Gmbh, 6450 Hanau | Verfahren zum Behandeln von Plutoniumdioxid oder Plutonium-Uran-Mischdioxid |
| DE3235207C2 (de) * | 1982-09-23 | 1985-05-02 | Kernforschungszentrum Karlsruhe Gmbh, 7500 Karlsruhe | Verfahren zur Herstellung keramischer Brennstofftabletten |
| FR2622343B1 (fr) * | 1987-10-26 | 1990-01-19 | Commissariat Energie Atomique | Procede de fabrication de pastilles de combustible nucleaire a base d'oxyde mixte (u, pu)o2 |
| US5641435A (en) * | 1995-09-22 | 1997-06-24 | General Electric Company | Control of residual gas content of nuclear fuel |
| JPH09127290A (ja) * | 1995-11-06 | 1997-05-16 | Mitsubishi Nuclear Fuel Co Ltd | 核燃料ペレットの焼結方法 |
| JP3192642B2 (ja) | 1998-10-02 | 2001-07-30 | 住友特殊金属株式会社 | 表面処理用支持部材、表面処理用ホルダー、並びに表面処理方法 |
| RU2186431C2 (ru) * | 2000-07-10 | 2002-07-27 | Московский государственный инженерно-физический институт (технический университет) | Способ изготовления керамических топливных таблеток ядерных реакторов |
| CA2785809C (en) * | 2010-01-08 | 2017-08-15 | Adelaide Control Engineers Pty Ltd | Apparatus for the production of yellowcake from a uranium peroxide precipitate |
Family Cites Families (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3829552A (en) * | 1962-10-12 | 1974-08-13 | North American Rockwell | Method of massively hydriding zirconium-uranium alloy |
| BE720704A (ja) * | 1967-12-21 | 1969-02-17 | ||
| US3714061A (en) * | 1968-04-23 | 1973-01-30 | Grace W R & Co | Process for preparing impregnated urania and uranium bearing microspheres |
| US3927154A (en) * | 1968-08-05 | 1975-12-16 | Gen Electric | Process for preparing sintered uranium dioxide nuclear fuel |
| US3673101A (en) * | 1969-12-08 | 1972-06-27 | Grace W R & Co | Process for preparing improved carbide microspheres from ion exchange resins |
| US3930787A (en) * | 1970-08-10 | 1976-01-06 | General Electric Company | Sintering furnace with hydrogen carbon dioxide atmosphere |
| US3668285A (en) * | 1970-10-27 | 1972-06-06 | Atomic Energy Commission | Warm-pressing method of making stacked fuel plates |
| DE2115694C3 (de) * | 1971-03-31 | 1973-12-06 | Snam Progetti S.P.A., Mailand (Italien) | Verfahren zum Herstellen von Uranoxyd kugelchen oder gemischten Uranoxyd Plutomumoxydkugelchen mit steuerbarer Porosität |
| US3766082A (en) * | 1971-04-20 | 1973-10-16 | Atomic Energy Commission | Sintering of compacts of un,(u,pu)n, and pun |
| FR2293681A1 (fr) * | 1974-12-04 | 1976-07-02 | Commissariat Energie Atomique | Four continu de frittage |
-
1976
- 1976-03-19 DE DE2611750A patent/DE2611750C3/de not_active Expired
-
1977
- 1977-02-24 GB GB7959/77A patent/GB1572486A/en not_active Expired
- 1977-03-04 SE SE7702450A patent/SE416688B/xx not_active IP Right Cessation
- 1977-03-09 MX MX775523U patent/MX4563E/es unknown
- 1977-03-14 US US05/777,129 patent/US4158681A/en not_active Expired - Lifetime
- 1977-03-15 BE BE175783A patent/BE852454A/xx not_active IP Right Cessation
- 1977-03-16 IT IT21287/77A patent/IT1076412B/it active
- 1977-03-17 FR FR7708058A patent/FR2344929A1/fr active Granted
- 1977-03-17 ES ES456931A patent/ES456931A1/es not_active Expired
- 1977-03-18 JP JP3024577A patent/JPS52114896A/ja active Granted
- 1977-03-18 CA CA274,229A patent/CA1093293A/en not_active Expired
- 1977-03-18 BR BR7701692A patent/BR7701692A/pt unknown
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6355909U (ja) * | 1986-09-30 | 1988-04-14 | ||
| US7531497B2 (en) | 2004-10-08 | 2009-05-12 | The Procter & Gamble Company | Personal care composition containing a cleansing phase and a benefit phase |
| US9700493B2 (en) | 2012-12-21 | 2017-07-11 | Estee Lauder International, Inc. | Slurry powder cosmetic compositions and methods |
| US10682292B2 (en) | 2013-07-15 | 2020-06-16 | The Procter & Gamble Company | Applied films for smoothing wrinkles and skin texture imperfections |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE2611750C3 (de) | 1979-08-09 |
| JPS52114896A (en) | 1977-09-27 |
| CA1093293A (en) | 1981-01-13 |
| FR2344929A1 (fr) | 1977-10-14 |
| SE7702450L (sv) | 1977-09-20 |
| IT1076412B (it) | 1985-04-27 |
| GB1572486A (en) | 1980-07-30 |
| DE2611750A1 (de) | 1977-09-29 |
| BR7701692A (pt) | 1977-11-08 |
| ES456931A1 (es) | 1978-04-01 |
| DE2611750B2 (de) | 1978-11-30 |
| MX4563E (es) | 1982-06-16 |
| FR2344929B1 (ja) | 1982-07-09 |
| SE416688B (sv) | 1981-01-26 |
| US4158681A (en) | 1979-06-19 |
| BE852454A (fr) | 1977-07-01 |
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