JPS61190018A - フライホイ−ルの製造方法 - Google Patents
フライホイ−ルの製造方法Info
- Publication number
- JPS61190018A JPS61190018A JP3051985A JP3051985A JPS61190018A JP S61190018 A JPS61190018 A JP S61190018A JP 3051985 A JP3051985 A JP 3051985A JP 3051985 A JP3051985 A JP 3051985A JP S61190018 A JPS61190018 A JP S61190018A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- casting
- flywheel
- cast iron
- graphite cast
- ring gear
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明はエンジン用フライホイールの製造方法に関する
ものである。
ものである。
自動車エンノン用の７ライホイールは、ＦＣ２０程度の
片状黒鉛鋳鉄製フライホイールの外周に、８４５Ｃ程度
の機械構造用炭素銅鋼材製のリングギヤを焼嵌めした構
造のものが広く用いられているが、次のような問題点が
残されている。
片状黒鉛鋳鉄製フライホイールの外周に、８４５Ｃ程度
の機械構造用炭素銅鋼材製のリングギヤを焼嵌めした構
造のものが広く用いられているが、次のような問題点が
残されている。
（Ｌ） ＦＣ２０程度の片状黒鉛鋳鉄では減衰能が不
足するため、フライホイール自体がスピーカ効果を発生
し、エンジン音を拡大して外部に放出するという好まし
からざる状態を招いている。
足するため、フライホイール自体がスピーカ効果を発生
し、エンジン音を拡大して外部に放出するという好まし
からざる状態を招いている。
（２） ところが、ＦＣＩＯ程度の片状黒鉛鋳鉄にす
ると減衰能は増大し、騒音は抑制し得るが、機械的性質
が低下し強度不足で使用できない。
ると減衰能は増大し、騒音は抑制し得るが、機械的性質
が低下し強度不足で使用できない。
（３） また、フライホイールの外径とリングギヤの
内径を機械加工して焼嵌めするため、機械加工工数が増
加して製造原価の高騰を招く。
内径を機械加工して焼嵌めするため、機械加工工数が増
加して製造原価の高騰を招く。
（４） さらに、リングギヤを焼嵌めする際、歯形に
変形を米たし、歯形の寸法精度を低下させる。
変形を米たし、歯形の寸法精度を低下させる。
本発明の目的は、騒音を防止し、製造原価を大幅に低減
し得るフライホイールの製造方法を提供するものである
。
し得るフライホイールの製造方法を提供するものである
。
本発明は、外周にリングギヤを一体的に有するフライホ
イールを９１Ｒする際に、回転する遠心鋳造用金型内の
リングギヤに対応する部分に球状黒鉛鋳鉄組成の溶湯を
注入し、ついで片状黒鉛鋳鉄岨成の溶湯を注入し、凝固
させた後金型から取り出し、８３０〜９００℃にて０．
５〜３時間保持した後、２００〜４００℃に急冷して０
．５時間以上保持するオーステンパー処理を行ない、基
地組織をベイナイトとオーステナイトの混合組織とする
ことを特徴とするものである。
イールを９１Ｒする際に、回転する遠心鋳造用金型内の
リングギヤに対応する部分に球状黒鉛鋳鉄組成の溶湯を
注入し、ついで片状黒鉛鋳鉄岨成の溶湯を注入し、凝固
させた後金型から取り出し、８３０〜９００℃にて０．
５〜３時間保持した後、２００〜４００℃に急冷して０
．５時間以上保持するオーステンパー処理を行ない、基
地組織をベイナイトとオーステナイトの混合組織とする
ことを特徴とするものである。
以下本発明によるフライホイールの製造方法に、ついて
詳細に説明する。
詳細に説明する。
まず、注入する溶湯の化学組成については、一般に知ら
れている球状黒鉛鋳鉄、あるいは片状黒鉛鋳鉄と同じで
あり、かつその成分範囲もよく知られているので説明を
省略する。
れている球状黒鉛鋳鉄、あるいは片状黒鉛鋳鉄と同じで
あり、かつその成分範囲もよく知られているので説明を
省略する。
このように通常の化学組成を有する球状黒鉛鋳鉄及び片
状黒鉛鋳鉄よりなるフライホイールを、オーステナイト
化条件として８３０〜９００℃で０．５〜３時間保持し
た後、速やかに ２００〜４００℃の塩浴あるいは流動
層中に浸漬して急冷し、０．５時間以上保持してベイナ
イト変態させた後、常温まで冷却するものである。
状黒鉛鋳鉄よりなるフライホイールを、オーステナイト
化条件として８３０〜９００℃で０．５〜３時間保持し
た後、速やかに ２００〜４００℃の塩浴あるいは流動
層中に浸漬して急冷し、０．５時間以上保持してベイナ
イト変態させた後、常温まで冷却するものである。
このオーステンパー処理条件の限定理由について説明す
る。
る。
オーステナイト化条件を８３０〜ｂ
０．５〜３時間としたのは、８３０℃以下では肉厚品の
場合、オーステナイト化に要する時間が増大し、９００
℃以上ではオーステナイト結晶粒が粗大化し１強度が低
下するためである。
場合、オーステナイト化に要する時間が増大し、９００
℃以上ではオーステナイト結晶粒が粗大化し１強度が低
下するためである。
また、保持時間は肉厚によって異なるが、オーステナイ
ト化に必要な最低時間は ０．５時間で肉厚部でも３時
間保持すれば十分である。
ト化に必要な最低時間は ０．５時間で肉厚部でも３時
間保持すれば十分である。
恒温変態処理条件を ２００〜４００℃Ｘ００５時間以
上としたのは、２００ ℃以下では硬度が高くなり、切
削性が低下する。
上としたのは、２００ ℃以下では硬度が高くなり、切
削性が低下する。
又４００℃以上の温度では、耐摩耗性上大きな効果も期
待できず、熱エネルギー的にも不利であり、いたずらに
原価の高騰を招くからである。また処理時間は少なくと
も０．５時間は必要である。
待できず、熱エネルギー的にも不利であり、いたずらに
原価の高騰を招くからである。また処理時間は少なくと
も０．５時間は必要である。
〔実施例１．（直接型）〕
（１）球状黒鉛鋳鉄（ＦＣＤ）組成の化学成分第１表に
示すとおり。
示すとおり。
第 １ 表
（ｆＥ量％）
（２）注入温度 １，４００〜１，４２０℃（３）片状
黒鉛鋳鉄（ＦＣ）組成の化学成分＃１２表に示すとおり
。
黒鉛鋳鉄（ＦＣ）組成の化学成分＃１２表に示すとおり
。
第 ２ 表
（重量％）
（４）注入温度 １，３８０〜１．４００℃（５）熱処
理 金型から取り出したものが８７０℃に降温したとき、こ
の温度で２時間保持した後、３８０℃まで急冷してさら
に２時間保持し、その後常温まで冷却した。
理 金型から取り出したものが８７０℃に降温したとき、こ
の温度で２時間保持した後、３８０℃まで急冷してさら
に２時間保持し、その後常温まで冷却した。
（８） ｆｉ械的性質
第３表に示すとおり。
第 ３ 表
〔実施例２．（再加熱型）〕
（１）球状黒鉛鋳鉄（Ｆ ＣＤ ）組成の化学成分第４
表に示すとおり。
表に示すとおり。
第４表
（重量％）
（２）注入温度 １．４００〜１．４２０℃（３）片状
黒鉛鋳鉄（ＦＣ）組成の化学成分第５表に示すとおり。
黒鉛鋳鉄（ＦＣ）組成の化学成分第５表に示すとおり。
第５表
（重量％）
（４）注入温度 １，３８０〜１，４００℃（５）熱
処理 金型から取り出しな後一旦常温に冷却したものを８７０
℃に再加熱して２時間保持した後、２７０℃に急冷して
さらに２時間保持し、その後常温まで冷却した。
処理 金型から取り出しな後一旦常温に冷却したものを８７０
℃に再加熱して２時間保持した後、２７０℃に急冷して
さらに２時間保持し、その後常温まで冷却した。
（６）機械的性質
ｗｉ６表に示すとおり。
第６表
〔発明の効果〕
本発明により製！されたフライホイールの特徴を列記す
ると下記のとおりである。
ると下記のとおりである。
（１）球状黒鉛鋳鉄と片状黒鉛鋳鉄の複合漬物であるた
め機械加エエ敗を大幅に低減し得た。
め機械加エエ敗を大幅に低減し得た。
（２）リングギヤ部は強靭性と耐摩耗性を備えたギヤ材
として最も好ましい特性を有するものである。
として最も好ましい特性を有するものである。
（３）フライホイール部は片状黒鉛鋳鉄を具備し、減衰
能が大きく騒音抑制の効果を有する。
能が大きく騒音抑制の効果を有する。
（４）球状黒鉛鋳鉄及び片状黒鉛鋳鉄部はいずれもオー
ステンパー処理により、ベイナイトとオーステナイＦの
混合組織にするので、優れた機械的性質を備え安全性と
信頼性を着しく向上し得る。
ステンパー処理により、ベイナイトとオーステナイＦの
混合組織にするので、優れた機械的性質を備え安全性と
信頼性を着しく向上し得る。
以上の説明で明らかなように、本発明により製造された
フライホイールは、金属繊維の改善ン−繻旙的愉暫め白
ト−松）ｔｌ魁番Ｔ鰹め輯鮎による製造原価の低減など
工業的に顕着な効果を有するものである。
フライホイールは、金属繊維の改善ン−繻旙的愉暫め白
ト−松）ｔｌ魁番Ｔ鰹め輯鮎による製造原価の低減など
工業的に顕着な効果を有するものである。
さらに金型欝遺後、型ばらしして直ちにオーステンパー
処理を行なう直接型の実施例においては、無駄な熱エネ
ルギーの損失を防止することが？きるという一層の効果
を期待できる。
処理を行なう直接型の実施例においては、無駄な熱エネ
ルギーの損失を防止することが？きるという一層の効果
を期待できる。
Claims (1)
- 外周にリングギヤを一体的に有するフライホイールを製
造するにあたり、回転する遠心鋳造用金型内のリングギ
ヤに対応する部分に球状黒鉛鋳鉄組成の溶湯を注入し、
ついで片状黒鉛鋳鉄組成の溶湯を注入し、凝固させた後
金型から取り出し、８３０〜９００℃にて０．５〜３時
間保持した後、２００〜４００℃に急冷して０．５時間
以上保持するオーステンパー処理を行ない、基地組織を
ベイナイトとオーステナイトの混合組織とすることを特
徴とするフライホイールの製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3051985A JP2619352B2 (ja) | 1985-02-20 | 1985-02-20 | フライホイールの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3051985A JP2619352B2 (ja) | 1985-02-20 | 1985-02-20 | フライホイールの製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61190018A true JPS61190018A (ja) | 1986-08-23 |
| JP2619352B2 JP2619352B2 (ja) | 1997-06-11 |
Family
ID=12306056
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3051985A Expired - Lifetime JP2619352B2 (ja) | 1985-02-20 | 1985-02-20 | フライホイールの製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2619352B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62260014A (ja) * | 1986-05-02 | 1987-11-12 | Nissan Motor Co Ltd | 耐摩耗性鋳鉄部材の製造方法 |
| WO1996029436A1 (en) * | 1995-03-20 | 1996-09-26 | Dayton Walther Corporation | Method for producing a gray iron brake |
-
1985
- 1985-02-20 JP JP3051985A patent/JP2619352B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62260014A (ja) * | 1986-05-02 | 1987-11-12 | Nissan Motor Co Ltd | 耐摩耗性鋳鉄部材の製造方法 |
| WO1996029436A1 (en) * | 1995-03-20 | 1996-09-26 | Dayton Walther Corporation | Method for producing a gray iron brake |
| US5603784A (en) * | 1995-03-20 | 1997-02-18 | Dayton Walther Corporation | Method for producing a rotatable gray iron brake component |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2619352B2 (ja) | 1997-06-11 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP6205126B2 (ja) | オーステンパ球状黒鉛鋳鉄物品の製造方法 | |
| JP2012126998A (ja) | オーステンパリングされた延性鉄合金から大きい部品を製造する方法 | |
| WO1997032049A1 (fr) | Segment de piston en fonte | |
| CN111485178B (zh) | 一种贝氏体铸钢气缸套及其制备方法 | |
| US3965962A (en) | Process for producing ductile iron casting | |
| KR100415367B1 (ko) | 복합롤 | |
| JPS61190018A (ja) | フライホイ−ルの製造方法 | |
| JP2930386B2 (ja) | リングギヤーとフライホイール一体形の製造方法 | |
| JP3964675B2 (ja) | 非オーステンパー処理球状黒鉛鋳鉄 | |
| JPH035055A (ja) | リングギヤーとフライホイール一体形の製造方法 | |
| JPWO2000075387A1 (ja) | 非オーステンパー処理球状黒鉛鋳鉄 | |
| CN103805831A (zh) | 一种195柴油机飞轮铸件的制造方法 | |
| JPS61243121A (ja) | 鋳造クランクシヤフトの製造方法 | |
| JP5148837B2 (ja) | 球状黒鉛鋳鉄品の製造方法 | |
| JPH0512411B2 (ja) | ||
| JP2000345279A (ja) | 球状黒鉛鋳鉄品及びその製造方法 | |
| CN116638060B (zh) | 一种离心球墨铸铁管的生产方法 | |
| PL171822B1 (pl) | Sposób wytwarzania wyrobów odlewanych z zeliwa w jednej czesci PL PL | |
| JPS63432A (ja) | 鋳型造型金型とその製造法 | |
| JPS61149428A (ja) | 球状黒鉛鋳鉄 | |
| JPH0338325B2 (ja) | ||
| JPS599616B2 (ja) | スラッジポンプ用シリンダライナ | |
| JPH02138437A (ja) | ハブドラム | |
| JPH03267347A (ja) | 高速回転部材 | |
| JPS5829565A (ja) | 小型シリンダライナ製造方法 |