JPS61190252A - ヒ−トポンプ装置 - Google Patents
ヒ−トポンプ装置Info
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- JPS61190252A JPS61190252A JP2875385A JP2875385A JPS61190252A JP S61190252 A JPS61190252 A JP S61190252A JP 2875385 A JP2875385 A JP 2875385A JP 2875385 A JP2875385 A JP 2875385A JP S61190252 A JPS61190252 A JP S61190252A
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- Japan
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- gas
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- stage compressor
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Links
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- 230000006835 compression Effects 0.000 claims description 21
- 239000012530 fluid Substances 0.000 claims description 16
- 239000003507 refrigerant Substances 0.000 description 11
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 7
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- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 3
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- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 3
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Landscapes
- Compression-Type Refrigeration Machines With Reversible Cycles (AREA)
- Central Heating Systems (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明はヒートポンプ装置において、熱ガス吐出量を増
大させる構成に関する。
大させる構成に関する。
従来のヒートポンプ装置において、同一圧縮機、同一冷
媒を用いて加熱量を増大させる手段としては、圧縮機の
回転数を増大する方法がとられているが、この場合は圧
縮機の所要軸動力が増大するから成績係数はよりなら２
にい。
媒を用いて加熱量を増大させる手段としては、圧縮機の
回転数を増大する方法がとられているが、この場合は圧
縮機の所要軸動力が増大するから成績係数はよりなら２
にい。
本発明は上述の点に鑑みで−なされ１．：もので、同一
圧縮機、同一冷媒を用いて圧縮機の軸動力を増大させる
ことなく高温ガスの叶出皐を増大ざｌようどするもので
ある。
圧縮機、同一冷媒を用いて圧縮機の軸動力を増大させる
ことなく高温ガスの叶出皐を増大ざｌようどするもので
ある。
本発明は、ガス圧縮手段、凝縮器、第１膨脹弁、第１蒸
発器ｊ：りなるピー１ヘボンブ１ノイクルに第２蒸発器
を設け、熱源流体をこの第２蒸発器を経て前記第１熱発
器へと流通さＶるＪ、うにし、前記第１蒸発器Ｊこりも
高温で熱交換される前記第２蒸発器より導出された中温
吸入ガス管を前記ガス圧縮手段のガス圧縮工程の途中に
連通させ第１蒸発器よりも高温で熱交換さけた第２蒸発
器からの申溜１、中圧ガスをガス圧縮手段で圧縮させる
ことにＪこり、ガス圧縮手段の軸動力を増大させること
イｊく高温ガスを吐出させようとするものである。
発器ｊ：りなるピー１ヘボンブ１ノイクルに第２蒸発器
を設け、熱源流体をこの第２蒸発器を経て前記第１熱発
器へと流通さＶるＪ、うにし、前記第１蒸発器Ｊこりも
高温で熱交換される前記第２蒸発器より導出された中温
吸入ガス管を前記ガス圧縮手段のガス圧縮工程の途中に
連通させ第１蒸発器よりも高温で熱交換さけた第２蒸発
器からの申溜１、中圧ガスをガス圧縮手段で圧縮させる
ことにＪこり、ガス圧縮手段の軸動力を増大させること
イｊく高温ガスを吐出させようとするものである。
本発明は、第２蒸発器から中温、中圧のガスをガス圧縮
手段のガス圧縮工程に導入しガス圧縮手段の軸動力を増
大させることなく高温ガスを吐出さけるものである。
手段のガス圧縮工程に導入しガス圧縮手段の軸動力を増
大させることなく高温ガスを吐出さけるものである。
次に本発明の実施例の構成を添附図面第１図について説
明する。
明する。
ガス圧縮手段どしてのスクリュー圧縮機１、吐出［１２
、吐出ガス管３、凝縮器４、高圧液管５、第１膨脹弁６
、第１蒸発器７、吸入ガス管８、吸入口９によってヒー
トボンブリイクルが構成されている。また高圧液管５の
途中より分岐した分岐液管２０が途中に第２Ｗｆ３服弁
１０を介して第２蒸発器１１に連通され、第２蒸発器１
１から導出した中温吸入ガス管１２が前記スクリコー圧
縮ｔａ１のガス閉じ込み後のガス圧縮工程の途中に設（
Ｊたガス吸入孔１３に連通されている。さらに第２蒸発
器１１の熱交換部１４には温廃水等の熱源流体を供給す
る流体入口管１５が連通され、第２蒸発器１１より導出
されＩこ中湿管１６が第１蒸発器７の熱交換部１７に連
通され、この熱交換部１７より流体出口管１８が導出さ
れている。なお凝縮器４には負荷側を循環する循環水管
１９が挿入されている。また高圧液管５の途中は吸入ガ
ス管８の途中に挿入しだ液過冷却熱交換器２１に挿入さ
れＣいる。
、吐出ガス管３、凝縮器４、高圧液管５、第１膨脹弁６
、第１蒸発器７、吸入ガス管８、吸入口９によってヒー
トボンブリイクルが構成されている。また高圧液管５の
途中より分岐した分岐液管２０が途中に第２Ｗｆ３服弁
１０を介して第２蒸発器１１に連通され、第２蒸発器１
１から導出した中温吸入ガス管１２が前記スクリコー圧
縮ｔａ１のガス閉じ込み後のガス圧縮工程の途中に設（
Ｊたガス吸入孔１３に連通されている。さらに第２蒸発
器１１の熱交換部１４には温廃水等の熱源流体を供給す
る流体入口管１５が連通され、第２蒸発器１１より導出
されＩこ中湿管１６が第１蒸発器７の熱交換部１７に連
通され、この熱交換部１７より流体出口管１８が導出さ
れている。なお凝縮器４には負荷側を循環する循環水管
１９が挿入されている。また高圧液管５の途中は吸入ガ
ス管８の途中に挿入しだ液過冷却熱交換器２１に挿入さ
れＣいる。
次に上記実施例の作用を説明Ｊ゛る。
スクリュー圧縮機１より吐出された高温、高圧の冷媒ガ
スは凝縮器４で負荷側と熱交換して凝縮し、高温、高圧
液どなり、高圧液管５ Ｊ：リサイクル効□率向上のた
めに設４−１’ ／ζ熱交換器２１で過冷却され、第１
膨脹弁６を経て第１蒸発器７へ、さらに一部は第２膨服
弁１０を経て第２蒸発器１１へ送られる。第２蒸発器１
１には温廃水等よりなる温度稼１の熱源流体が熱交換部
１４に導入され、第２蒸発器１１の冷媒と熱交換器し、
熱源流体は’ＷＨに淘疫が低下して第１蒸発５７へ導出
される。また冷媒は蒸発温度ＴＨで中温のガスとなり、
この中温ガスが中温吸入ガス管１２よりスクリュー圧縮
機１の中温ガス吸入孔１３に吸入される。また第２蒸発
器１１Ｊ：り導出されたＴＷｌより−ｂ低い温度’ＷＨ
の熱源流体が第１蒸発器７の熱交換部１７に導入され、
第１蒸発器７の冷媒と熱交換し、熱源流体はＴＷ２と温
度降下して排出される。また冷媒は■。よりも低い蒸発
器ｉＴ（でガスとなり、吸入ガス管８より熱交換器２１
で加熱されてスクリュー圧縮機１の吸入口９に吸入され
る。第２蒸発器１１と第１蒸発器７における蒸発温度は
Ｔ、 ＞ Ｔ［であるから、第２蒸発器１１で蒸発した
中温冷媒はスクリュー圧縮機１のガス圧縮工程の途中に
供給することが可能になる。
スは凝縮器４で負荷側と熱交換して凝縮し、高温、高圧
液どなり、高圧液管５ Ｊ：リサイクル効□率向上のた
めに設４−１’ ／ζ熱交換器２１で過冷却され、第１
膨脹弁６を経て第１蒸発器７へ、さらに一部は第２膨服
弁１０を経て第２蒸発器１１へ送られる。第２蒸発器１
１には温廃水等よりなる温度稼１の熱源流体が熱交換部
１４に導入され、第２蒸発器１１の冷媒と熱交換器し、
熱源流体は’ＷＨに淘疫が低下して第１蒸発５７へ導出
される。また冷媒は蒸発温度ＴＨで中温のガスとなり、
この中温ガスが中温吸入ガス管１２よりスクリュー圧縮
機１の中温ガス吸入孔１３に吸入される。また第２蒸発
器１１Ｊ：り導出されたＴＷｌより−ｂ低い温度’ＷＨ
の熱源流体が第１蒸発器７の熱交換部１７に導入され、
第１蒸発器７の冷媒と熱交換し、熱源流体はＴＷ２と温
度降下して排出される。また冷媒は■。よりも低い蒸発
器ｉＴ（でガスとなり、吸入ガス管８より熱交換器２１
で加熱されてスクリュー圧縮機１の吸入口９に吸入され
る。第２蒸発器１１と第１蒸発器７における蒸発温度は
Ｔ、 ＞ Ｔ［であるから、第２蒸発器１１で蒸発した
中温冷媒はスクリュー圧縮機１のガス圧縮工程の途中に
供給することが可能になる。
次にこの運転状態を第２図のモリエル線図について説明
する。
する。
ａ点で吸入されたガスがｂ点まで圧縮され、次にｂ点よ
りｎ点まで放熱され、サイクル効率向上のために設けら
れた熱交換器２１により０点まで過冷却され、０点より
ｄ点まで減圧され、ｄ点よりｅ点まで吸熱され〈ｅ点か
らａ点まで凝縮熱により加熱されるサイクルにおいて、
第２魚発器１１で１８で蒸発した冷媒がガス圧縮工程の
途中のｍ点で吸入されることにより、ｂ点における吐出
冷媒量が増加し、その結果す点よりｎ点間にお（プる放
−６＝ 熱量（加熱１１ヒカ）が増大Ｊる。
りｎ点まで放熱され、サイクル効率向上のために設けら
れた熱交換器２１により０点まで過冷却され、０点より
ｄ点まで減圧され、ｄ点よりｅ点まで吸熱され〈ｅ点か
らａ点まで凝縮熱により加熱されるサイクルにおいて、
第２魚発器１１で１８で蒸発した冷媒がガス圧縮工程の
途中のｍ点で吸入されることにより、ｂ点における吐出
冷媒量が増加し、その結果す点よりｎ点間にお（プる放
−６＝ 熱量（加熱１１ヒカ）が増大Ｊる。
次に前述の実施例において、第１蒸発器７のみを用いて
運転した場合（従来冷７Ｊ１ ）と、第１、第２蒸発器
７．１１を（Ｊｆ用して運転した場合（本発明冷２Ｊ］
）の従来冷却と比べＩＪ本発明例の加熱能力ＯＣと成
績係ｖｌ（ＣＯＰＨ）の増加率を図表に示づど第３図、
第４図のにうになる。
運転した場合（従来冷７Ｊ１ ）と、第１、第２蒸発器
７．１１を（Ｊｆ用して運転した場合（本発明冷２Ｊ］
）の従来冷却と比べＩＪ本発明例の加熱能力ＯＣと成
績係ｖｌ（ＣＯＰＨ）の増加率を図表に示づど第３図、
第４図のにうになる。
第３図は熱源流体入口管１５の流体温度を６０℃〜８０
’Ｃに変化させ、次の条件下で運転を行った結果を示す
。
’Ｃに変化させ、次の条件下で運転を行った結果を示す
。
凝縮器４の凝縮温度 １２０℃第１熟発器７
の蒸発温度 ４５°Ｃ流体出口管１８の流体温
度 ５０℃第４図は負荷の変動により凝縮器４
の凝縮温度が１００℃〜１２０℃に変化したどき、次の
条イ′１下で運転を行った結果を示づ−０ 第１蒸発器７の蒸発温度 ４５℃流体入口管１
５の熱源流体温［σ ８０’Ｃ流体出口管１８の流
体湿瓜 ５０°にれらの図表より熱源流体の温
度の変化や負（８ｒすることがわかる。
の蒸発温度 ４５°Ｃ流体出口管１８の流体温
度 ５０℃第４図は負荷の変動により凝縮器４
の凝縮温度が１００℃〜１２０℃に変化したどき、次の
条イ′１下で運転を行った結果を示づ−０ 第１蒸発器７の蒸発温度 ４５℃流体入口管１
５の熱源流体温［σ ８０’Ｃ流体出口管１８の流
体湿瓜 ５０°にれらの図表より熱源流体の温
度の変化や負（８ｒすることがわかる。
なお以−トの実施例では、第１蒸発器７に第１膨脹弁６
、第２蒸発器１１に第２膨脹弁１０を対応させて段ｌす
たが、分岐液管２０を分岐する手前の高圧液管５に第１
膨服弁６を設【」、第２膨服弁１０を設けずに第１蒸発
器７と第２蒸発器１１の手前に夫々流量調整弁を設りる
場合もある。
、第２蒸発器１１に第２膨脹弁１０を対応させて段ｌす
たが、分岐液管２０を分岐する手前の高圧液管５に第１
膨服弁６を設【」、第２膨服弁１０を設けずに第１蒸発
器７と第２蒸発器１１の手前に夫々流量調整弁を設りる
場合もある。
次に第５図は仙の実施例を示し、ガス圧縮手段が２段圧
縮機、よりなるものであり、低段側スクリュー圧縮機１
１の吐出口２１から導出された中間圧ガス管２２が高段
側スクリュー圧縮機１２の吸入口９２に連通され、高段
側スクリュー圧縮機１２の吐出口２２から導出された吐
出ガス管３が凝縮器４に連通され、低段側スクリュー圧
縮機１１の吸入口９１には第１蒸発器７からの吸入ガス
管８が連通されている。また第２蒸発器１１から導出さ
れた中温吸入ガス管１２が前記圧縮ｔ１１１．ｌｚを結
ぶ中間圧ガス管２２の途中に連通されている。
縮機、よりなるものであり、低段側スクリュー圧縮機１
１の吐出口２１から導出された中間圧ガス管２２が高段
側スクリュー圧縮機１２の吸入口９２に連通され、高段
側スクリュー圧縮機１２の吐出口２２から導出された吐
出ガス管３が凝縮器４に連通され、低段側スクリュー圧
縮機１１の吸入口９１には第１蒸発器７からの吸入ガス
管８が連通されている。また第２蒸発器１１から導出さ
れた中温吸入ガス管１２が前記圧縮ｔ１１１．ｌｚを結
ぶ中間圧ガス管２２の途中に連通されている。
この実施例のよるときは、中温吸入ガス管１２からの中
温ガスが中間圧ガス管２２の途中に供給され、高段側ス
クリュー圧縮機１２の設ｎ１ガス吸入■に対し低段側ス
クリュー圧縮機１１の吐出ガス量が少なくて寸み、所要
動力が減少することになる。
温ガスが中間圧ガス管２２の途中に供給され、高段側ス
クリュー圧縮機１２の設ｎ１ガス吸入■に対し低段側ス
クリュー圧縮機１１の吐出ガス量が少なくて寸み、所要
動力が減少することになる。
なおこの実施例にお（］るその他の構成およびｆ１用は
前述の１段圧縮の実施例と同様である。
前述の１段圧縮の実施例と同様である。
また第６図はガス圧縮手段どしての２段圧縮機の他の実
施例を示し、第２蒸発器１１から導出された中温吸入ガ
ス管１２が高段側スクリコー１ｉ−縮機１２のガス圧縮
工程の途中のガス吸入孔１３２に連通され、高段側スク
リュー圧縮機１２のガス圧縮工程の途中で中温のガス量
を増大し、吐出ガス量を増大している。中温吸入ガス管
１２を低段側スクリュー圧縮機１１のガス圧縮工程の途
中のガス吸入孔１３１に連通さける場合もある。この場
合は低段側の吐出ガス量が増大し、中間圧ガス管２２か
ら高段側へ送られるガス量を増大さＵ゛ることになる。
施例を示し、第２蒸発器１１から導出された中温吸入ガ
ス管１２が高段側スクリコー１ｉ−縮機１２のガス圧縮
工程の途中のガス吸入孔１３２に連通され、高段側スク
リュー圧縮機１２のガス圧縮工程の途中で中温のガス量
を増大し、吐出ガス量を増大している。中温吸入ガス管
１２を低段側スクリュー圧縮機１１のガス圧縮工程の途
中のガス吸入孔１３１に連通さける場合もある。この場
合は低段側の吐出ガス量が増大し、中間圧ガス管２２か
ら高段側へ送られるガス量を増大さＵ゛ることになる。
中温吸入ガス管１２を高段側と低段側の何れを選ぶかは
第２膨脹弁１０の絞りの調節にＪ：っで決まる。
第２膨脹弁１０の絞りの調節にＪ：っで決まる。
なおこの実施例におけるその他の構成並びに作用は前述
の２段圧縮の実施例と同様である。
の２段圧縮の実施例と同様である。
本発明によれば、ガス圧縮手段、凝縮器、第１膨脹弁、
第１蒸発器よりなるヒートポンプザイクルに第２蒸発器
を設け、熱源流体をこの第２蒸発器より前記第１蒸発器
へと流通させて前記第２蒸発器を前記第１蒸発器よりも
高温で熱交換さけ、この第２蒸発器より導出された中温
吸入ガス管を前記ガス圧縮手段のガス圧縮工程の途中に
連通させたから、ガス圧縮手段のガス圧縮工程の途中か
ら中温ガスが供給され、吐出口おける高温吐出ガス量が
増加し、しかも効率よく加熱能力を増大させることがで
きる。
第１蒸発器よりなるヒートポンプザイクルに第２蒸発器
を設け、熱源流体をこの第２蒸発器より前記第１蒸発器
へと流通させて前記第２蒸発器を前記第１蒸発器よりも
高温で熱交換さけ、この第２蒸発器より導出された中温
吸入ガス管を前記ガス圧縮手段のガス圧縮工程の途中に
連通させたから、ガス圧縮手段のガス圧縮工程の途中か
ら中温ガスが供給され、吐出口おける高温吐出ガス量が
増加し、しかも効率よく加熱能力を増大させることがで
きる。
第１図は本発明の実施の一例を示すヒートポンプ装置の
フローシートダイヤグラム、第２図は同上装置のモリエ
ル線図、第３図、第４図は本発明の実施例と従来のと−
トボンブ装置と比較した増化率を示す図表、第５図、第
６図は夫々２段圧縮機よりなる他の実施例を示すフロー
シートダイヤダラムである。 １．１＋ 、１２ ・・圧縮機、２１ ・・吐出口、４
・・凝縮器、６・・第１膨脹弁、７・・第１蒸発器、９
２・・吸入口、１１・・第２蒸発器、１２・・中温吸入
ガス管、２２・・中間圧ガス管。
フローシートダイヤグラム、第２図は同上装置のモリエ
ル線図、第３図、第４図は本発明の実施例と従来のと−
トボンブ装置と比較した増化率を示す図表、第５図、第
６図は夫々２段圧縮機よりなる他の実施例を示すフロー
シートダイヤダラムである。 １．１＋ 、１２ ・・圧縮機、２１ ・・吐出口、４
・・凝縮器、６・・第１膨脹弁、７・・第１蒸発器、９
２・・吸入口、１１・・第２蒸発器、１２・・中温吸入
ガス管、２２・・中間圧ガス管。
Claims (5)
- （１）ガス圧縮手段、凝縮器、第１膨脹弁、第１蒸発器
よりなるヒートポンプサイクルに第２蒸発器を設け、熱
源流体をこの第２蒸発器を経て前記第１蒸発器へと流通
させるようにし、前記第１蒸発器よりも高温で熱交換さ
れる前記第２蒸発器より導出された中温吸入ガス管を前
記ガス圧縮手段のガス圧縮工程の途中に連通させたこと
を特徴とするヒートポンプ装置。 - （２）ガス圧縮手段がスクリュー圧縮機であることを特
徴とする特許請求の範囲第１項記載のヒートポンプ装置
。 - （３）ガス圧縮手段が低段側圧縮機と高段側圧縮機とよ
りなる２段圧縮機であり、第２蒸発器より導出された中
温吸入ガス管が前記低段側圧縮機の吐出口と高段側圧縮
機の吸入口を結ぶ中間圧ガス管に連通されたことを特徴
とする特許請求の範囲第１項記載のヒートポンプ装置。 - （４）ガス圧縮手段が低段側圧縮機と高段側圧縮機とよ
りなる２段圧縮機であり、第２蒸発器より導出された中
温吸入ガス管が高段側圧縮機のガス圧縮工程に連通され
たことを特徴とする特許請求の範囲第１項記載のヒート
ポンプ装置。 - （５）ガス圧縮手段が低段側圧縮機と高段側圧縮機とよ
りなる２段圧縮機であり、第２蒸発器より導出された中
温吸入ガス管が低段側圧縮機のガス圧縮工程に連通され
たことを特徴とする特許請求の範囲第１項記載のヒート
ポンプ装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2875385A JPS61190252A (ja) | 1985-02-16 | 1985-02-16 | ヒ−トポンプ装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2875385A JPS61190252A (ja) | 1985-02-16 | 1985-02-16 | ヒ−トポンプ装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61190252A true JPS61190252A (ja) | 1986-08-23 |
Family
ID=12257166
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2875385A Pending JPS61190252A (ja) | 1985-02-16 | 1985-02-16 | ヒ−トポンプ装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61190252A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006218153A (ja) * | 2005-02-14 | 2006-08-24 | T S Tec Kk | バックトリム付自動車用シート |
| WO2009001535A1 (ja) * | 2007-06-22 | 2008-12-31 | Panasonic Corporation | 冷凍サイクル装置 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5197849A (ja) * | 1975-02-26 | 1976-08-28 | ||
| JPS57122180A (en) * | 1981-01-21 | 1982-07-29 | Mitsubishi Electric Corp | Cross compound compressive refrigerator |
-
1985
- 1985-02-16 JP JP2875385A patent/JPS61190252A/ja active Pending
Patent Citations (2)
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|---|---|---|---|---|
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