JPS6119322B2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPS6119322B2 JPS6119322B2 JP57116646A JP11664682A JPS6119322B2 JP S6119322 B2 JPS6119322 B2 JP S6119322B2 JP 57116646 A JP57116646 A JP 57116646A JP 11664682 A JP11664682 A JP 11664682A JP S6119322 B2 JPS6119322 B2 JP S6119322B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- cooling
- rate
- temperature
- winding
- hot
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B37/00—Control devices or methods specially adapted for metal-rolling mills or the work produced thereby
- B21B37/74—Temperature control, e.g. by cooling or heating the rolls or the product
- B21B37/76—Cooling control on the run-out table
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
- Control Of Metal Rolling (AREA)
Description
本発明は熱延鋼板の製造方法に関し、さらに詳
しくはランアウトテーブル上での変態量を制御す
ることにより均質性の優れた複合組織の熱延高張
力鋼板を得る製造方法に関するものである。 従来、熱延鋼板仕上工程と捲取工程間における
鋼板の温度制御は材質を決定するうえで重要であ
り、圧延仕上温度と捲取温度を主体とした制御が
行なわれてきた。その後、同じ仕上圧延温度・捲
取温度であつても冷却パターンを変えることによ
つて材質変化が生じることが知見され、これに対
応する方法として例えば特公昭49−1147号に示さ
れるように鋼種によつて冷却パターンを選択する
方法、あるいは特公昭44−13821号、特公昭48−
42779号に提案されたようにランアウトテーブル
の中間に温度計を設けるとともに、冷却ゾーン粗
冷却と微冷却の２つのゾーンに区分して捲取温度
の精度を向上せしめる方法等の手段が周知であ
る。また、２相混合組織による強化を目的として
α＋γ域（Ar3〜Ar1）から急冷して低温で捲取る
方法（特公昭56−52090号）も提案されている。
しかしながら上記従来の各手段では近時の厳しい
品質要求を満足する均質性の優れた材質制御が充
分に行なわれない難点があつた。 本発明は鋼板冷却時の変態率およびその後の冷
却速度と材質の関係を究明した結果、創案された
新規な熱延鋼板の製造法であり、ランアウトテー
ブル冷却帯において変態率と温度を実測しこの実
測値と別に得られるオンライン・オフライン情報
の板厚、ラインスピード、FT、CT、目標CT等
とからランアウトテーブル中間での変態率を一定
範囲に制御し、ついで冷却速度または捲取温度の
制御を冷却水量を変えることによつて行なうもの
である。 以下、本発明の実施例を図面にもとずき説明す
る。 第１図は本発明方法を実施する製造工程の１例
の慨略図で、熱延仕上圧延工程のうちの最終圧延
スタンド１と捲取機２との間のランアウトテーブ
ル１０に沿つてＸ線板厚計８、仕上温度計７が設
けられ、またランアウトテーブル１０のほぼ中間
には磁界発生装置３ａとセンサー３ｂからなる変
態率計３と中間温度計９、捲取機２の直前には捲
取温度計６が設けられている。４は前記仕上温度
計７と変態率計３との間に設置される前冷却工程
であり、ランアウトテーブル１０の上方および下
方に一対設けられ、同様に後冷却工程５は前記中
間温度計９と捲取温度計６との間に設けられてい
る。変態率計３は周知のＸ線回折または透磁率測
定によるもの等任意の測定手段を採用できるが、
本実施例では透磁率法を用い図示のように鋼板下
部に磁界発生装置３ａ、上部にセンサー３ｂを組
合せて使用した。 次にこの製造工程における冷却制御方法につい
て詳述する。 先づ、以上の製造工程において熱延鋼板を通板
する際に、予め被圧延鋼板の鋼種及び目標とする
機械的性質毎に経験を基にして目標変態率を定め
ておく。この目標変態率はγ→α変態率
（α／γ＋α）であるが、後述する冷却制御の際のハ ンチングを考慮して一定の幅をもつて設定する。 そして、変態率計３で実測された変態率と前記
目標変態率とを比較しその変態率の差に応じて前
冷却工程４の冷却水量を増減する。すなわち実測
変態率ａが目標変態率ｂ以上になるとａ−ｂに比
例して水量を減少させ変態の進行を遅くし、また
実測変態率ａが目標変態率ｂより小さいとｂ−ａ
に比例して水量を増加して変態の進行を早め目標
変態率に近似するよう前冷却工程４の冷却量を修
正する。 続いて中間温度計９と捲取温度計６で測定され
た温度にもとずき中間温度計と捲取温度計間の実
際の冷却速度を次式で計算する。 CR＝ＴＭ−ＣＴ／（Ｌ／Ｓ） …(1) 但し CR：冷却速度（℃／sec） TM：中間温度（℃） CT：捲取温度（℃） Ｌ：中間温度計〜捲取温度計間の距離
（ｍ） Ｓ：通板速度（ｍ／sec） 本発明者等はランアウトテーブル後段での冷却
速度と変態率および成分系との関係を研究してい
つた結果この冷却工程での冷却速度が鋼板の材質
に大きな影響を及ぼすことを解明し、後冷却工程
の冷却速度を適正な範囲に制御することで均質性
の優れた複合組織鋼が得られることを知見した。 次式(2)はその適正な冷却速度の範囲を示すもの
でC0.03〜0.15％，Si≦2.0％，Mn0.1〜2.0％の鋼
をAr3〜Ar3＋60℃で仕上圧延後、前記の前冷却
工程における冷却水量を修正してγ→α変態率を
α量で０〜90％（目標変態率）とした時の実験式
として求められた。 （730−5.3γ）（１／１＋０．７Ｓｉ） （１／１＋４．５Ｍｎ）≦CR≦（950−3.6γ） （１／１＋０．７Ｓｉ）（１／１＋４．５Ｍｎ） …(2) 但し Si，Mn：wt％ γ：実測オーステナイト率％
（γ／γ＋α） すなわち(1)式で求められた実際の冷却速度CR
を(2)式のCR範囲になるよう後冷却工程の冷却速
度、即ち冷却水量を調整する。実際の目標冷却速
度としては、上限冷却速度｛（950−3.6γ）
１／（１＋０．７Ｓｉ）・１／（１＋４．５Ｍｎ）｝ と下限冷却速度｛730−5.3γ）
１／（１＋０．７Ｓｉ）（１＋４．５Ｍｎ）｝の平均値
、すなわち ｛（840−4.5γ）１／（１＋０．７Ｓｉ）（１＋４．５
Ｍｎ）｝を目標冷 却速度として水量を制御する。 0.1％Si−1.4％Mn鋼および1.2％Si−1.4％Mn鋼
のランアウトテーブル中間のオーステナイト率と
それ以降捲取温度計までの冷却速度の適正領域を
第２図に示す。冷却速度が下限値より小さくなる
とパーライト変態が起つて低温変態相が生じなく
なり２相化しなくなり、上限値以上になると低温
変態相が多くなり過ぎて強度が著しく高くなり、
延性、加工性が著しく低下する。またα％が90％
以上になるとランアウトテーブル中間以前でパー
ライト変態が起り始めるため、その後の冷却で低
温変態相を生じさせることが困難になる。 次に本発明方法による材質向上効果を第１表に
示す。
しくはランアウトテーブル上での変態量を制御す
ることにより均質性の優れた複合組織の熱延高張
力鋼板を得る製造方法に関するものである。 従来、熱延鋼板仕上工程と捲取工程間における
鋼板の温度制御は材質を決定するうえで重要であ
り、圧延仕上温度と捲取温度を主体とした制御が
行なわれてきた。その後、同じ仕上圧延温度・捲
取温度であつても冷却パターンを変えることによ
つて材質変化が生じることが知見され、これに対
応する方法として例えば特公昭49−1147号に示さ
れるように鋼種によつて冷却パターンを選択する
方法、あるいは特公昭44−13821号、特公昭48−
42779号に提案されたようにランアウトテーブル
の中間に温度計を設けるとともに、冷却ゾーン粗
冷却と微冷却の２つのゾーンに区分して捲取温度
の精度を向上せしめる方法等の手段が周知であ
る。また、２相混合組織による強化を目的として
α＋γ域（Ar3〜Ar1）から急冷して低温で捲取る
方法（特公昭56−52090号）も提案されている。
しかしながら上記従来の各手段では近時の厳しい
品質要求を満足する均質性の優れた材質制御が充
分に行なわれない難点があつた。 本発明は鋼板冷却時の変態率およびその後の冷
却速度と材質の関係を究明した結果、創案された
新規な熱延鋼板の製造法であり、ランアウトテー
ブル冷却帯において変態率と温度を実測しこの実
測値と別に得られるオンライン・オフライン情報
の板厚、ラインスピード、FT、CT、目標CT等
とからランアウトテーブル中間での変態率を一定
範囲に制御し、ついで冷却速度または捲取温度の
制御を冷却水量を変えることによつて行なうもの
である。 以下、本発明の実施例を図面にもとずき説明す
る。 第１図は本発明方法を実施する製造工程の１例
の慨略図で、熱延仕上圧延工程のうちの最終圧延
スタンド１と捲取機２との間のランアウトテーブ
ル１０に沿つてＸ線板厚計８、仕上温度計７が設
けられ、またランアウトテーブル１０のほぼ中間
には磁界発生装置３ａとセンサー３ｂからなる変
態率計３と中間温度計９、捲取機２の直前には捲
取温度計６が設けられている。４は前記仕上温度
計７と変態率計３との間に設置される前冷却工程
であり、ランアウトテーブル１０の上方および下
方に一対設けられ、同様に後冷却工程５は前記中
間温度計９と捲取温度計６との間に設けられてい
る。変態率計３は周知のＸ線回折または透磁率測
定によるもの等任意の測定手段を採用できるが、
本実施例では透磁率法を用い図示のように鋼板下
部に磁界発生装置３ａ、上部にセンサー３ｂを組
合せて使用した。 次にこの製造工程における冷却制御方法につい
て詳述する。 先づ、以上の製造工程において熱延鋼板を通板
する際に、予め被圧延鋼板の鋼種及び目標とする
機械的性質毎に経験を基にして目標変態率を定め
ておく。この目標変態率はγ→α変態率
（α／γ＋α）であるが、後述する冷却制御の際のハ ンチングを考慮して一定の幅をもつて設定する。 そして、変態率計３で実測された変態率と前記
目標変態率とを比較しその変態率の差に応じて前
冷却工程４の冷却水量を増減する。すなわち実測
変態率ａが目標変態率ｂ以上になるとａ−ｂに比
例して水量を減少させ変態の進行を遅くし、また
実測変態率ａが目標変態率ｂより小さいとｂ−ａ
に比例して水量を増加して変態の進行を早め目標
変態率に近似するよう前冷却工程４の冷却量を修
正する。 続いて中間温度計９と捲取温度計６で測定され
た温度にもとずき中間温度計と捲取温度計間の実
際の冷却速度を次式で計算する。 CR＝ＴＭ−ＣＴ／（Ｌ／Ｓ） …(1) 但し CR：冷却速度（℃／sec） TM：中間温度（℃） CT：捲取温度（℃） Ｌ：中間温度計〜捲取温度計間の距離
（ｍ） Ｓ：通板速度（ｍ／sec） 本発明者等はランアウトテーブル後段での冷却
速度と変態率および成分系との関係を研究してい
つた結果この冷却工程での冷却速度が鋼板の材質
に大きな影響を及ぼすことを解明し、後冷却工程
の冷却速度を適正な範囲に制御することで均質性
の優れた複合組織鋼が得られることを知見した。 次式(2)はその適正な冷却速度の範囲を示すもの
でC0.03〜0.15％，Si≦2.0％，Mn0.1〜2.0％の鋼
をAr3〜Ar3＋60℃で仕上圧延後、前記の前冷却
工程における冷却水量を修正してγ→α変態率を
α量で０〜90％（目標変態率）とした時の実験式
として求められた。 （730−5.3γ）（１／１＋０．７Ｓｉ） （１／１＋４．５Ｍｎ）≦CR≦（950−3.6γ） （１／１＋０．７Ｓｉ）（１／１＋４．５Ｍｎ） …(2) 但し Si，Mn：wt％ γ：実測オーステナイト率％
（γ／γ＋α） すなわち(1)式で求められた実際の冷却速度CR
を(2)式のCR範囲になるよう後冷却工程の冷却速
度、即ち冷却水量を調整する。実際の目標冷却速
度としては、上限冷却速度｛（950−3.6γ）
１／（１＋０．７Ｓｉ）・１／（１＋４．５Ｍｎ）｝ と下限冷却速度｛730−5.3γ）
１／（１＋０．７Ｓｉ）（１＋４．５Ｍｎ）｝の平均値
、すなわち ｛（840−4.5γ）１／（１＋０．７Ｓｉ）（１＋４．５
Ｍｎ）｝を目標冷 却速度として水量を制御する。 0.1％Si−1.4％Mn鋼および1.2％Si−1.4％Mn鋼
のランアウトテーブル中間のオーステナイト率と
それ以降捲取温度計までの冷却速度の適正領域を
第２図に示す。冷却速度が下限値より小さくなる
とパーライト変態が起つて低温変態相が生じなく
なり２相化しなくなり、上限値以上になると低温
変態相が多くなり過ぎて強度が著しく高くなり、
延性、加工性が著しく低下する。またα％が90％
以上になるとランアウトテーブル中間以前でパー
ライト変態が起り始めるため、その後の冷却で低
温変態相を生じさせることが困難になる。 次に本発明方法による材質向上効果を第１表に
示す。
【表】
比較鋼Ａ，Ｄ，Ｇは冷却速度が大き過ぎるため
強度が高くなり過ぎ、鋼Ｃ，Ｅ，Ｆは冷却速度が
小さ過ぎるため強度が低くなり過ぎ、いずれも強
度−延性バランスが低いか、又は降伏比が高い。
Ｂ，Ｈは本発明方法を適用した鋼で適正な強度、
高延性、低降伏比が得られている。
強度が高くなり過ぎ、鋼Ｃ，Ｅ，Ｆは冷却速度が
小さ過ぎるため強度が低くなり過ぎ、いずれも強
度−延性バランスが低いか、又は降伏比が高い。
Ｂ，Ｈは本発明方法を適用した鋼で適正な強度、
高延性、低降伏比が得られている。
【表】
上記第２表は従来法と本発明方法により冷却さ
れたコイル内材質バラツキの比較表であるが、中
間変態率計、中間温度計を使用して冷却速度を制
御する本発明法ではコイル内の材質均一性が向上
していることが判る。 以上詳細にのべたように本発明はランアウトテ
ーブル途中に変態率計と中間温度計を併置して、
変態量の制御と同時に冷却速度を制御するもの
で、従来の単なる温度測定によつて冷却速度の制
御のみを行う方法に比べて極めて精度の高い材質
制御が行なえこれにより、均質性の高い熱延鋼板
が得られ工業的に優れた発明である。
れたコイル内材質バラツキの比較表であるが、中
間変態率計、中間温度計を使用して冷却速度を制
御する本発明法ではコイル内の材質均一性が向上
していることが判る。 以上詳細にのべたように本発明はランアウトテ
ーブル途中に変態率計と中間温度計を併置して、
変態量の制御と同時に冷却速度を制御するもの
で、従来の単なる温度測定によつて冷却速度の制
御のみを行う方法に比べて極めて精度の高い材質
制御が行なえこれにより、均質性の高い熱延鋼板
が得られ工業的に優れた発明である。
第１図は本発明方法を実施する製造工程の１例
の慨略図、第２図は本発明の後冷却工程における
冷却速度の適正領域を示すグラフ。 １：最終圧延スタンド、２：捲取機、３：変態
率計、４：前冷却工程、５：後冷却工程、６：捲
取温度計、７：仕上温度計、８：板厚計、９：中
間温度計。
の慨略図、第２図は本発明の後冷却工程における
冷却速度の適正領域を示すグラフ。 １：最終圧延スタンド、２：捲取機、３：変態
率計、４：前冷却工程、５：後冷却工程、６：捲
取温度計、７：仕上温度計、８：板厚計、９：中
間温度計。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 熱延仕上工程と捲取工程間に冷却工程を設け
仕上出口温度と捲取温度から所要冷却量を求めて
熱延鋼板の冷却を行なう熱延鋼板の製造方法にお
いて、 前記冷却工程を前および後冷却工程に分割し前
記前後冷却工程間において熱延鋼板の変態率と温
度を実測し、 あらかじめ当該熱延鋼板について設定されてい
る目標変態率に前記実測変態率が近似するよう前
冷却工程の冷却量を修正し、 ついで前記実測温度と実測捲取温度から実際冷
却速度を求め、該実際冷却速度を基準として後冷
却工程の冷却量を修正することを 特徴とする熱延鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57116646A JPS597414A (ja) | 1982-07-05 | 1982-07-05 | 熱延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57116646A JPS597414A (ja) | 1982-07-05 | 1982-07-05 | 熱延鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS597414A JPS597414A (ja) | 1984-01-14 |
| JPS6119322B2 true JPS6119322B2 (ja) | 1986-05-16 |
Family
ID=14692370
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57116646A Granted JPS597414A (ja) | 1982-07-05 | 1982-07-05 | 熱延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS597414A (ja) |
Families Citing this family (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0242324Y2 (ja) * | 1984-09-26 | 1990-11-13 | ||
| JPS61110723A (ja) * | 1984-11-02 | 1986-05-29 | Kawasaki Steel Corp | 熱延鋼板の冷却制御方法 |
| JP2555116B2 (ja) * | 1987-12-18 | 1996-11-20 | 川崎製鉄株式会社 | 鋼材の冷却制御方法 |
| DE19943403A1 (de) * | 1999-09-10 | 2001-03-22 | Siemens Ag | Verfahren und Einrichtung zum Kühlen eines aus einem Walzgerüst auslaufenden warmgewalzten Stahlbandes |
| KR100470673B1 (ko) * | 2000-11-02 | 2005-03-07 | 주식회사 포스코 | 열연권취코일의 강제냉각방법 및 이에 이용되는 설비 |
| JP4767544B2 (ja) | 2005-01-11 | 2011-09-07 | 新日本製鐵株式会社 | 鋼板の冷却制御方法 |
| JP5685208B2 (ja) * | 2012-01-24 | 2015-03-18 | 株式会社日立製作所 | 薄板用熱間圧延機の制御装置および薄板用熱間圧延機の制御方法 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2258908B1 (ja) * | 1974-01-25 | 1976-11-26 | Siderurgie Fse Inst Rech | |
| JPS5682443A (en) * | 1979-12-11 | 1981-07-06 | Nippon Steel Corp | Transformation rate measuring apparatus of steel material |
-
1982
- 1982-07-05 JP JP57116646A patent/JPS597414A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS597414A (ja) | 1984-01-14 |
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