JPS61199018A - 加熱炉の加熱制御方法 - Google Patents
加熱炉の加熱制御方法Info
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- JPS61199018A JPS61199018A JP60040379A JP4037985A JPS61199018A JP S61199018 A JPS61199018 A JP S61199018A JP 60040379 A JP60040379 A JP 60040379A JP 4037985 A JP4037985 A JP 4037985A JP S61199018 A JPS61199018 A JP S61199018A
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- Japan
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- Heat Treatments In General, Especially Conveying And Cooling (AREA)
- Control Of Heat Treatment Processes (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、熱間在廷ラインにおける加熱炉の温度制御
において、燃料を最少とする炉温設定値及び複数燃料の
混焼比率の設定方法に関するものである。
において、燃料を最少とする炉温設定値及び複数燃料の
混焼比率の設定方法に関するものである。
従来、この種の加熱炉の温度制御としては、例えば特開
昭５６−７５５３３号公報に示されているように炉温か
ら材料温度を計算するモデル、及び炉温と材料温度とか
ら燃料流量を計算するモデルの両弁線形モデルを用い、
非線形の燃料最少化を行なうために、炉温をステップ状
だ変化させて摂動シミュレーション法（基準状態と摂動
状態においてシミュレーションを行ない線形化係数を決
定する方法）を用いて線形化を行ない、その結果で材料
の昇温曲線を決定し、この昇温曲線と材料の現状温度と
を比較して炉温を決定する方法が採られている０ 〔発明が解決しようとする問題点〕 上記のような従来の加熱炉の加熱制御方法では、第５図
に示すように一般に炉温の計算ゾーンは燃料流量を制御
できるゾーンよりも数が多いため、炉温を基にした摂動
法による最適化後の最適炉温および昇温曲線は、常に実
現可能なパターンとは限らないという問題があった。
昭５６−７５５３３号公報に示されているように炉温か
ら材料温度を計算するモデル、及び炉温と材料温度とか
ら燃料流量を計算するモデルの両弁線形モデルを用い、
非線形の燃料最少化を行なうために、炉温をステップ状
だ変化させて摂動シミュレーション法（基準状態と摂動
状態においてシミュレーションを行ない線形化係数を決
定する方法）を用いて線形化を行ない、その結果で材料
の昇温曲線を決定し、この昇温曲線と材料の現状温度と
を比較して炉温を決定する方法が採られている０ 〔発明が解決しようとする問題点〕 上記のような従来の加熱炉の加熱制御方法では、第５図
に示すように一般に炉温の計算ゾーンは燃料流量を制御
できるゾーンよりも数が多いため、炉温を基にした摂動
法による最適化後の最適炉温および昇温曲線は、常に実
現可能なパターンとは限らないという問題があった。
また、線形化係数及び昇温パターンを決定する際、炉壁
への損失熱量、炉壁温度分布等を無視し、炉の応答遅れ
を考慮せずに炉温をステップ状に変化サセてシミュレー
ションを行なっているため、実際の材料の昇温傾向及び
炉の状態とかけ離れた昇温曲線が決定されるという問題
があった。
への損失熱量、炉壁温度分布等を無視し、炉の応答遅れ
を考慮せずに炉温をステップ状に変化サセてシミュレー
ションを行なっているため、実際の材料の昇温傾向及び
炉の状態とかけ離れた昇温曲線が決定されるという問題
があった。
また、従来の方法では、＠６図に示すようにフィードバ
ック信号を得る炉温検出器（１０４）は、各制御帯（１
０１ａ）において１ケ所であり、したがってこの１ケ所
の炉温を制御することになる。
ック信号を得る炉温検出器（１０４）は、各制御帯（１
０１ａ）において１ケ所であり、したがってこの１ケ所
の炉温を制御することになる。
ところで通常加熱炉においては、抽出端に近けくに従っ
て材料温度が高くなるため、第６図に示すようにバーナ
側温度が高くなるようなバーナ設計となっている。この
ため、第６図に示すように前方に低負荷材料、後方に高
負荷材料が制御帯（１０１ａ）内に存在する場合、この
高負荷材料の必要炉内温度に合わせて炉温か制御され、
したがって常に炉温設定値を高めにせざるを得す、燃料
消費の面からは大きな損失となるという問題があつ念〇
この発明はかかる問題点を解決するためになされたもの
で、燃料消費の損失を少なくし、しかも制御帯の温度分
布を適正に制御することができる加熱炉の加熱制御方法
を得ることを目的とする。
て材料温度が高くなるため、第６図に示すようにバーナ
側温度が高くなるようなバーナ設計となっている。この
ため、第６図に示すように前方に低負荷材料、後方に高
負荷材料が制御帯（１０１ａ）内に存在する場合、この
高負荷材料の必要炉内温度に合わせて炉温か制御され、
したがって常に炉温設定値を高めにせざるを得す、燃料
消費の面からは大きな損失となるという問題があつ念〇
この発明はかかる問題点を解決するためになされたもの
で、燃料消費の損失を少なくし、しかも制御帯の温度分
布を適正に制御することができる加熱炉の加熱制御方法
を得ることを目的とする。
Ｃ問題点を解決するための手段〕
この発明に係る加熱炉の加熱制御方法は、燃料流量を基
にし非定常熱バランス式によシ炉温を計算するモデル、
炉温を基にして炉壁温度分布を求めるモデル、及び炉温
を基にして材料温度を求めるモデルの３つの非線形モデ
ルを用い、流量をステップ状に変化させる摂動法シミュ
レーションにより線形化を行ない燃料流量最少の最適化
を行なって材料毎の最適炉温を決定し、各燃料の総発熱
量を全燃料の総発熱量で除して得られる複数燃料の混焼
比率と炉温設定値とを、上記材料毎最適炉温を用いてそ
れぞれ計算し設定するようにしたものである。
にし非定常熱バランス式によシ炉温を計算するモデル、
炉温を基にして炉壁温度分布を求めるモデル、及び炉温
を基にして材料温度を求めるモデルの３つの非線形モデ
ルを用い、流量をステップ状に変化させる摂動法シミュ
レーションにより線形化を行ない燃料流量最少の最適化
を行なって材料毎の最適炉温を決定し、各燃料の総発熱
量を全燃料の総発熱量で除して得られる複数燃料の混焼
比率と炉温設定値とを、上記材料毎最適炉温を用いてそ
れぞれ計算し設定するようにしたものである。
この発明においては、燃料流量を基にし非定常熱バラン
ス式により炉温を計算するモデル、炉温を基にして炉壁
温度分布を求めるモデル、及び炉温を基にして材料温度
を求めるモデルの３つの非線形モデルを用いて材料毎の
最適炉温を決定し、この材料毎最適炉温を用いて複数燃
料の混焼比率及び炉温設定値を計算し設定するようにし
ているので、炉内に高負荷材と低負荷材とが混在してい
る場合でも、材料毎の必要炉温を満たし、しかも燃料流
量が最少となる炉温設定値が得られ、精度よく抽出温度
を制御することが可能となる。
ス式により炉温を計算するモデル、炉温を基にして炉壁
温度分布を求めるモデル、及び炉温を基にして材料温度
を求めるモデルの３つの非線形モデルを用いて材料毎の
最適炉温を決定し、この材料毎最適炉温を用いて複数燃
料の混焼比率及び炉温設定値を計算し設定するようにし
ているので、炉内に高負荷材と低負荷材とが混在してい
る場合でも、材料毎の必要炉温を満たし、しかも燃料流
量が最少となる炉温設定値が得られ、精度よく抽出温度
を制御することが可能となる。
以下、この発明の原理について説明する。
第１図は材料毎の最適炉温の決定方法を示す流れ図であ
り、図中（１）は材料毎最適炉温計算の第１ｓｔｅｐ、
（２） 、 （８）は同様の第２及び第３の各５ｔｅ
ｐ、 （５）は炉温計算モデル、（６）は炉壁温度計算
モデル、（γ）は材料温度計算モデル、（８）は材料通
過位置炉温の計算、（９）は平均温度、均熱度の計算、
αＯ１は線形化係数の計算、（６）は線形計画法（ＬＰ
）の計算である０ 次に、上記流れ図中の各モデル（５） 、 （６）、
（γ）について説明する。
り、図中（１）は材料毎最適炉温計算の第１ｓｔｅｐ、
（２） 、 （８）は同様の第２及び第３の各５ｔｅ
ｐ、 （５）は炉温計算モデル、（６）は炉壁温度計算
モデル、（γ）は材料温度計算モデル、（８）は材料通
過位置炉温の計算、（９）は平均温度、均熱度の計算、
αＯ１は線形化係数の計算、（６）は線形計画法（ＬＰ
）の計算である０ 次に、上記流れ図中の各モデル（５） 、 （６）、
（γ）について説明する。
炉温計算モデルｌは、以下の様にして構成されている。
第５図に示す様に加熱炉を炉長方向にｎ個［分割し、各
分割されたメツシュについて各々次の様な熱バランス方
程式をたてる。
分割されたメツシュについて各々次の様な熱バランス方
程式をたてる。
ｔ
＝Ｑエ ・・・燃料、空気の顕熱＋Ｈ＊Ｗ
・・・燃料発熱量 ” ＧｌｌｌｏＣｐｇ′Ｔｇｉ１１ ・・・上流よりの排ガス熱量 ｉ ｐｇ ｇｉ ・・下流への排ガス熱量働・
他メツシュ炉温よシのふく射 ・・・炉壁よシのふく射 ・・ｅ材料へのふく射 ＋ ０２（ＴＷｌ−Ｔ、） ＋０３（Ｔａ□−Ｔｇ、）
・曇・炉壁、材料への対流 −Ｑ、□ ・・・スキッド冷却水頂失・ １（１
） ここで、Ｈは燃料の単位流量轟りの発熱量、Ｃは排ガス
比熱、Ｇ１は各メツシュの排ガス流量ｇ であり、Ｋ工ｕｓＫ２□ｋ”’３ｉｔはそれぞれふく射
交俣係数、Ｃニー ０２，０３は定数である。またｎは
炉長分割数、ｍはスラブ本数である。
・・・燃料発熱量 ” ＧｌｌｌｏＣｐｇ′Ｔｇｉ１１ ・・・上流よりの排ガス熱量 ｉ ｐｇ ｇｉ ・・下流への排ガス熱量働・
他メツシュ炉温よシのふく射 ・・・炉壁よシのふく射 ・・ｅ材料へのふく射 ＋ ０２（ＴＷｌ−Ｔ、） ＋０３（Ｔａ□−Ｔｇ、）
・曇・炉壁、材料への対流 −Ｑ、□ ・・・スキッド冷却水頂失・ １（１
） ここで、Ｈは燃料の単位流量轟りの発熱量、Ｃは排ガス
比熱、Ｇ１は各メツシュの排ガス流量ｇ であり、Ｋ工ｕｓＫ２□ｋ”’３ｉｔはそれぞれふく射
交俣係数、Ｃニー ０２，０３は定数である。またｎは
炉長分割数、ｍはスラブ本数である。
上記式（１）は、燃料流ｆｔ１ｗが与えらｎれば、炉壁
温度、スラブ温度を既知とすれば、次の様に変形される
。
温度、スラブ温度を既知とすれば、次の様に変形される
。
＋Σ ８１ｋｅＴｇｋ十〇、 （１＝１．５ｏｎ）
・・・（２） これは、ｎ元連立の非線形微分方程式であるが、ｉ ５
ｔｅｐ前の炉内ｖｊＡ！分布を出発値として、時間に関
して離散化し、ニュートン法等を用いて収束させれば、
量率に新しい炉内温間分布を計算できる。
・・・（２） これは、ｎ元連立の非線形微分方程式であるが、ｉ ５
ｔｅｐ前の炉内ｖｊＡ！分布を出発値として、時間に関
して離散化し、ニュートン法等を用いて収束させれば、
量率に新しい炉内温間分布を計算できる。
また、材料温度モデル（７）は、良く知られている２次
元の熱伝導方程式よシ次の様に表わせる。
元の熱伝導方程式よシ次の様に表わせる。
・・・（８）
表面における境界条件は
ここで、Ｘは材料厚み方向、Ｙは材料の巾方向を表わし
、ｄ工、ｄ２はそれぞれ材料厚み、材料中を表わす。ま
た、Ｃａ、λ８．γ８はそれぞれ材料の比熱、熱伝導率
、比重であり、ｑは材料の表面熱流束であり次式で表わ
せる。
、ｄ工、ｄ２はそれぞれ材料厚み、材料中を表わす。ま
た、Ｃａ、λ８．γ８はそれぞれ材料の比熱、熱伝導率
、比重であり、ｑは材料の表面熱流束であり次式で表わ
せる。
Ｇ８ ：□蛋、に３１ｔ（（１ｇ１＋２７３）′−（Ｔ
ｓｔ＋２７６）′）式（８）は、式（４）の境界条件を
用いれば１１通常の差分手法で解く事ができる。
ｓｔ＋２７６）′）式（８）は、式（４）の境界条件を
用いれば１１通常の差分手法で解く事ができる。
さらに、炉壁温度モデル（６）は、第５図に示されてい
る様に炉長方向分割毎のメツシュ内において、厚み方向
のみの１次元熱伝導刀根式によって、次の様に表わせる
。
る様に炉長方向分割毎のメツシュ内において、厚み方向
のみの１次元熱伝導刀根式によって、次の様に表わせる
。
炉内表面における境界条件は
−（Ｔ、＋２７３）’Ｊ＋Ｃ２（’ｒｇ１−’ｒｗ）・
・（７）炉外表面における境界条件は ここで、Ｘは炉壁厚み方向、ｄ３は炉壁の厚み、Ｃｗ、
λｙｌ １”Ｊｉ炉壁の比熱、熱伝導率、比重を表わし
ており、Ｈは外部熱伝達率、Ｔａ１ｒは外部温度をＵＴ 示している。式（６）も、式（７）、式（８）の境界条
件を用いる事により通常の差分方程式で解く事が可能と
なる。
・（７）炉外表面における境界条件は ここで、Ｘは炉壁厚み方向、ｄ３は炉壁の厚み、Ｃｗ、
λｙｌ １”Ｊｉ炉壁の比熱、熱伝導率、比重を表わし
ており、Ｈは外部熱伝達率、Ｔａ１ｒは外部温度をＵＴ 示している。式（６）も、式（７）、式（８）の境界条
件を用いる事により通常の差分方程式で解く事が可能と
なる。
上記３つのモデル（５） 、 （６）、 （ア）を組み
合わせて使用する蓼により、燃料流址を与えれば、炉温
、材料温度、炉壁温度の現在値を初期値として炉温、材
料温度、炉壁温度、３者の将来温度が計算出来るＯ 次に、第１図を参照して材料毎最適炉温の決定方法につ
いて説明する。
合わせて使用する蓼により、燃料流址を与えれば、炉温
、材料温度、炉壁温度の現在値を初期値として炉温、材
料温度、炉壁温度、３者の将来温度が計算出来るＯ 次に、第１図を参照して材料毎最適炉温の決定方法につ
いて説明する。
まず、第１ｓｔｅｐ（１）として、現在の流量ＷＫＯで
もつで全材料が抽出されるまでの時間、３つのモデル＋
５） 、 （６’ｌ 、 （７）を繰り返して使用する
事により、各材料抽出時の平均温度Ｔ 、均熱度（最高
温度−最低温度）ΔＴ 、及び材料通過時の各位置での
炉上記燃料流量を＃１だけ５ｔｅｐ状に変化させる事に
よって、前記第ｉ ５ｔｅｐ（１）と同様に、各流量変
化時の各材料抽出時平均温度Ｔ 、均熱度ΔＴ 、及び
材料通過時の炉内基ｖＴ、を計算する事が可能になる。
もつで全材料が抽出されるまでの時間、３つのモデル＋
５） 、 （６’ｌ 、 （７）を繰り返して使用する
事により、各材料抽出時の平均温度Ｔ 、均熱度（最高
温度−最低温度）ΔＴ 、及び材料通過時の各位置での
炉上記燃料流量を＃１だけ５ｔｅｐ状に変化させる事に
よって、前記第ｉ ５ｔｅｐ（１）と同様に、各流量変
化時の各材料抽出時平均温度Ｔ 、均熱度ΔＴ 、及び
材料通過時の炉内基ｖＴ、を計算する事が可能になる。
次に第３ｓｔｏｐ（８１として、以下の線形化係数の計
算αＯ）を実行する。第２Ｓｔθｐ（２）の処置により
、非線形方程式の解である抽出時各材料平均温度、均熱
度、及び各材料通過時の各計算ゾーンでの炉内温度は次
の様に線形化する事ができる。
算αＯ）を実行する。第２Ｓｔθｐ（２）の処置により
、非線形方程式の解である抽出時各材料平均温度、均熱
度、及び各材料通過時の各計算ゾーンでの炉内温度は次
の様に線形化する事ができる。
ここで、ＫＭＡＸは燃料流音制御帯の数であり、ＰＩＫ
” ２Ｋ” ３□には各々流量を変化させｆｃ場合の線
形化係数であり、次で与えられる。
” ２Ｋ” ３□には各々流量を変化させｆｃ場合の線
形化係数であり、次で与えられる。
また、各燃料流ｔは＃Ｋｆｔ各制御帯の変化量とすると
ＷＫ＝ＷＫ ＋ΔＷえ
と表わす事ができる。
燃料最適化を行なううえでの制約条件は、材料の冶金学
的制約、及び炉操業上の制約から次の様なものである。
的制約、及び炉操業上の制約から次の様なものである。
ここで、添字ＭＩＮ、 ＭＡＸ Ｆｉ、それぞれの下限
値及び上限値を示している。
値及び上限値を示している。
また、最適化の評価関係は、燃料最少化であるから次の
様になる。
様になる。
式（１５）の制約条件下での式α６）の最少化は通常の
線形計画法（ＬＰ）の計算Ｃ１１）で求める事が可能で
ある。
線形計画法（ＬＰ）の計算Ｃ１１）で求める事が可能で
ある。
上記解の流量が各材料の最適流量Ｗ であり、Ｏｐｔ
同時に式（９）によって各材料の最適炉温１ｇ１本が計
算される事になる。
算される事になる。
次に、各材料毎の最適炉温を用いて、各制御帯の設定炉
温及び混焼比率の計算方法について説明する。
温及び混焼比率の計算方法について説明する。
各材料の全炉内位置での最適炉温が計算されているから
、現時刻より任意時間後の各材料の位置に対応する計算
ゾーンの最適炉温を各材料の必要炉温とする。但し、抽
出側に存在して、任意時刻後に抽出されてし°まう材料
は、破細出側計算ゾーンでの温度とする。この時の各材
料の位置をｘｊ必要炉温をＴｇｊ＊とする。また、Ｊは
材料ＮＯを示すものとする。
、現時刻より任意時間後の各材料の位置に対応する計算
ゾーンの最適炉温を各材料の必要炉温とする。但し、抽
出側に存在して、任意時刻後に抽出されてし°まう材料
は、破細出側計算ゾーンでの温度とする。この時の各材
料の位置をｘｊ必要炉温をＴｇｊ＊とする。また、Ｊは
材料ＮＯを示すものとする。
今、各制御帯に燃料として通常のバーナ側が高くなる炉
内温度分布を実現できる燃料Ａ（例えば重油）とバーナ
側での燃焼を極力おさえる緩慢燃焼型の燃料Ｂ（例えば
転炉ガス）との相互に燃焼温度特性を異にする２種類の
燃料が存在している場合を考える。
内温度分布を実現できる燃料Ａ（例えば重油）とバーナ
側での燃焼を極力おさえる緩慢燃焼型の燃料Ｂ（例えば
転炉ガス）との相互に燃焼温度特性を異にする２種類の
燃料が存在している場合を考える。
混焼比率を以下の様に定義する。
・・・０７）
上記混焼比率を変化させれば、各制御帯において、同一
の総発熱量時に第２図に示す様に炉内の温度分布を変更
する事が可能となる。
の総発熱量時に第２図に示す様に炉内の温度分布を変更
する事が可能となる。
混焼比率及び設定炉温は前記各材料の位置Ｘ、と必要炉
温とによって下記の式で決定する。
温とによって下記の式で決定する。
・・・（ト）
Ｎは制御帯内材料本数
ＸＴは炉温検出器位雪
しかして、第３図に示すように炉内に高負荷材と低負荷
材とが混在している場合にも、精度よく抽出温度を制御
できるばかりでなく、各燃料Ａ。
材とが混在している場合にも、精度よく抽出温度を制御
できるばかりでなく、各燃料Ａ。
Ｂの損失を最少限に抑えることが可能となる０次にこの
発明の一実施例に基づく加熱炉制御について第４図を参
照して説明する。
発明の一実施例に基づく加熱炉制御について第４図を参
照して説明する。
！４図において、複数の制御帯（１０１ａ）に分割され
た加熱炉（１０１）には燃焼用バーナ（１０５） 、炉
温検出器（１ｏ４）が配置されておシ、炉温設定機能（
１０６）によって設定された各制御帯毎の設定温度にな
るよう燃料流量制御器（１０３）によって流量が制御さ
れている。（１ｏ２）は材料情報機能であり、炉内の材
料の寸法、重量、抽出温度、炉内搬送情報等の材料情報
を炉温設定機能（１０６）に指示する。
た加熱炉（１０１）には燃焼用バーナ（１０５） 、炉
温検出器（１ｏ４）が配置されておシ、炉温設定機能（
１０６）によって設定された各制御帯毎の設定温度にな
るよう燃料流量制御器（１０３）によって流量が制御さ
れている。（１ｏ２）は材料情報機能であり、炉内の材
料の寸法、重量、抽出温度、炉内搬送情報等の材料情報
を炉温設定機能（１０６）に指示する。
炉温設定機能（１０６）は、現状温度計算機能（財）と
材料毎最適炉温計算機能＠ｌ）と、混焼比率、設定炉温
計算機能（２）とからなっており、周期的に起動される
。現状温度計算機能−は、材料情報を基にして炉温計算
モデル（６）、炉壁温度計算モデル（６）、材料温度計
算モデル（γ）により、現在の材料温度を計算する。材
料毎最適炉温計算機能（２１）は、この発明の説明で述
べた様にＷＪ１図の流れ図に従って各材料毎の最適炉温
を各々、燃料最少化の下に決定する０ 混焼比率、設定炉温計算機能□□□）は、各材料毎の必
要炉温及び位看を用いて、式（ト）、式ｏ呻に従って各
制御帯の炉温を計算し、燃料流量制御器（１０３）に指
示をする。
材料毎最適炉温計算機能＠ｌ）と、混焼比率、設定炉温
計算機能（２）とからなっており、周期的に起動される
。現状温度計算機能−は、材料情報を基にして炉温計算
モデル（６）、炉壁温度計算モデル（６）、材料温度計
算モデル（γ）により、現在の材料温度を計算する。材
料毎最適炉温計算機能（２１）は、この発明の説明で述
べた様にＷＪ１図の流れ図に従って各材料毎の最適炉温
を各々、燃料最少化の下に決定する０ 混焼比率、設定炉温計算機能□□□）は、各材料毎の必
要炉温及び位看を用いて、式（ト）、式ｏ呻に従って各
制御帯の炉温を計算し、燃料流量制御器（１０３）に指
示をする。
この発明は以上説明したとおり、燃料流量を基にして炉
内温度、炉壁温度、材料温度の将来変動をも考慮し、各
材料について燃料流量が最少となシかつ実現可能な必要
炉温を決定し、これに基づいて各制御帯の炉温設定値と
混焼比率とを設定するようにしているので、炉内に高負
荷材と低負荷材とが混在しているような場合でも、精度
よく抽出温度が制御できるばかりでなく、燃料流量の低
減効果が非常に大きくなる等の効果がある。
内温度、炉壁温度、材料温度の将来変動をも考慮し、各
材料について燃料流量が最少となシかつ実現可能な必要
炉温を決定し、これに基づいて各制御帯の炉温設定値と
混焼比率とを設定するようにしているので、炉内に高負
荷材と低負荷材とが混在しているような場合でも、精度
よく抽出温度が制御できるばかりでなく、燃料流量の低
減効果が非常に大きくなる等の効果がある。
第１図は材料毎の最適炉温の決定方法を示す流れ図、第
２図は混焼比率と炉内温度との関係図、第３図はこの発
明の効果を示す説明図、第４図はこの発明の一実施態様
を示す全体構成図、第５図は加熱炉の炉温計算ゾーン分
割を示す概略図、第６図は従来の加熱炉の加熱制御方法
を示す説明図である。 （６）の・炉温計算モデル （６）・Φ炉壁温度計算モデル （γ）・・材料温度計算モデル −・・現状温度計算機能 （２１＋・・材料毎最適炉温計算機能 暖・・混焼比率、設定炉温計算機能 （１０１）・Φ加熱炉 （１０３）・・燃料流量制御器 （１０４）・・炉温検出器 （１０５）・・燃焼用バーナ （１０６） ”・炉温設定機能 なお、各図中、同一符号は同−又は相当部分を示すもの
とする。
２図は混焼比率と炉内温度との関係図、第３図はこの発
明の効果を示す説明図、第４図はこの発明の一実施態様
を示す全体構成図、第５図は加熱炉の炉温計算ゾーン分
割を示す概略図、第６図は従来の加熱炉の加熱制御方法
を示す説明図である。 （６）の・炉温計算モデル （６）・Φ炉壁温度計算モデル （γ）・・材料温度計算モデル −・・現状温度計算機能 （２１＋・・材料毎最適炉温計算機能 暖・・混焼比率、設定炉温計算機能 （１０１）・Φ加熱炉 （１０３）・・燃料流量制御器 （１０４）・・炉温検出器 （１０５）・・燃焼用バーナ （１０６） ”・炉温設定機能 なお、各図中、同一符号は同−又は相当部分を示すもの
とする。
Claims (1)
- 複数の加熱制御帯を有し、燃焼温度特性の異なる複数の
燃料を同一の加熱制御帯で燃焼させることができる加熱
炉において、燃料流量に基づき非定常熱バランス式によ
り炉温の時間変化を計算する第１機能、炉温から炉壁内
部温度の時間変化を計算する第２機能、炉温から材料内
部温度の時間変化を計算する第３機能、上記第１、第２
、第３の各機能を用い各制御帯の現状燃料流量での材料
抽出時平均温度、均熱度、および材料通過時の各炉温を
それぞれ計算する第４機能、上記第１、第２、第３の各
機能を用い各制御帯の燃料流量を現状流量からある一定
値変化させた時の材料抽出時平均温度、均熱度、および
材料通過時の各炉温をそれぞれ計算する第５機能、およ
び上記第４、第５の各機能の結果に基づき現状燃料流量
まわりでの線形化係数を計算しこれを用いて制約条件下
で燃料最少化となる材料毎の最適炉温を決定する第６機
能を備え、各燃料の総発熱量を全燃料の総発熱量で除し
て得られる複数燃料の混焼比率と炉温設定値とを、上記
第６機能で得られる材料毎最適炉温を用いてそれぞれ計
算し設定することを特徴とする加熱炉の加熱制御方法。
Priority Applications (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60040379A JPS61199018A (ja) | 1985-02-27 | 1985-02-27 | 加熱炉の加熱制御方法 |
| KR1019860000907A KR900005989B1 (ko) | 1985-02-27 | 1986-02-10 | 가열로의 로온도 설정 및 가열제어방법 |
| DE19863605740 DE3605740A1 (de) | 1985-02-27 | 1986-02-22 | Verfahren zur heizungsregelung in einem waermeofen |
| US06/833,023 US4657507A (en) | 1985-02-27 | 1986-02-26 | Heating control method of heat furnace |
| GB08604732A GB2171816B (en) | 1985-02-27 | 1986-02-26 | Heating control method of heat furnace |
| AU54091/86A AU573425B2 (en) | 1985-02-27 | 1986-02-26 | Heating control method of heat furnace |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60040379A JPS61199018A (ja) | 1985-02-27 | 1985-02-27 | 加熱炉の加熱制御方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61199018A true JPS61199018A (ja) | 1986-09-03 |
Family
ID=12579016
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60040379A Pending JPS61199018A (ja) | 1985-02-27 | 1985-02-27 | 加熱炉の加熱制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61199018A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1517107A1 (de) * | 2003-09-17 | 2005-03-23 | Voest-Alpine Industrieanlagenbau GmbH & Co. | Verfahren zum optimalen Betrieb eines Erwärmungsofens |
| JP2012140662A (ja) * | 2010-12-28 | 2012-07-26 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 連続式加熱炉の炉温設定方法及び炉温制御システム、連続式加熱炉、並びに金属材料の製造方法 |
| JP2021046570A (ja) * | 2019-09-17 | 2021-03-25 | 株式会社神戸製鋼所 | 鋼材の温度予測方法 |
-
1985
- 1985-02-27 JP JP60040379A patent/JPS61199018A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1517107A1 (de) * | 2003-09-17 | 2005-03-23 | Voest-Alpine Industrieanlagenbau GmbH & Co. | Verfahren zum optimalen Betrieb eines Erwärmungsofens |
| JP2012140662A (ja) * | 2010-12-28 | 2012-07-26 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 連続式加熱炉の炉温設定方法及び炉温制御システム、連続式加熱炉、並びに金属材料の製造方法 |
| JP2021046570A (ja) * | 2019-09-17 | 2021-03-25 | 株式会社神戸製鋼所 | 鋼材の温度予測方法 |
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