JPS61204330A - 耐リジング性に優れ低降伏比を有する加工用アズロ−ルド薄鋼板の製造方法 - Google Patents
耐リジング性に優れ低降伏比を有する加工用アズロ−ルド薄鋼板の製造方法Info
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- JPS61204330A JPS61204330A JP60043981A JP4398185A JPS61204330A JP S61204330 A JPS61204330 A JP S61204330A JP 60043981 A JP60043981 A JP 60043981A JP 4398185 A JP4398185 A JP 4398185A JP S61204330 A JPS61204330 A JP S61204330A
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- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
耐リジング性と加工性に優れた低降伏比薄鋼板の製造に
関してこの明細書で述べる技術内容は、圧延条件の規制
により冷間圧延右よび再結晶焼鈍工程を省略し得る新プ
ロセスについての開発成果を開示するところにある。
関してこの明細書で述べる技術内容は、圧延条件の規制
により冷間圧延右よび再結晶焼鈍工程を省略し得る新プ
ロセスについての開発成果を開示するところにある。
建材、自動車車体材、缶材ないしは各種表面処理原板な
どの用途に使用される板厚がおよそ２ｍ以下の加工用薄
鋼板には以下のような特性が要求される。
どの用途に使用される板厚がおよそ２ｍ以下の加工用薄
鋼板には以下のような特性が要求される。
（１）機械的特性
良好な曲げ加工性、張り出し加工性および絞り加工性を
得るために、主として高い延性と高いランクフォード値
（ｒ値）が必要である。
得るために、主として高い延性と高いランクフォード値
（ｒ値）が必要である。
とくに自動車外板などに使用されるものについては、低
降伏比ＹＲα）＝（引張強さ／降伏強度）×１００なる
特性が要求される。これはＹＲが低いと比較的軽加工さ
れる部位たとえばドアアウターの取ってまわりなどの面
ひずみを抑えることが可能だからである。また近年スポ
ット溶接点の数の低減等をねらいパネルを大型化する傾
向にあるが、この場合も低ＹＲであることは面歪の少な
いプレス加工にきわめて有効である。
降伏比ＹＲα）＝（引張強さ／降伏強度）×１００なる
特性が要求される。これはＹＲが低いと比較的軽加工さ
れる部位たとえばドアアウターの取ってまわりなどの面
ひずみを抑えることが可能だからである。また近年スポ
ット溶接点の数の低減等をねらいパネルを大型化する傾
向にあるが、この場合も低ＹＲであることは面歪の少な
いプレス加工にきわめて有効である。
（２）表面特性
これら材料は主として最終製品の最外側に使用されるた
め、素材としての形状および表面美麗さはもちろんのこ
と、成形加工後の表面性状が重要である。
め、素材としての形状および表面美麗さはもちろんのこ
と、成形加工後の表面性状が重要である。
これら薄鋼板の一般的な製造手段は、次のとおりである
。
。
まず鋼素材としては主に低炭素鋼を用い、造塊−分塊圧
延にて板厚２００ｎｗｎ程度の鋼片とした後、加熱炉に
て加熱−均熱処理し、ついで粗熱延工程により板厚約３
０ｍｍのシートバーとしてから、仕上温度がＡｒ３変態
点以上の範囲における仕上熱延工程にて所定板厚の熱延
鋼帯とし、しかるのちそれを酸洗後、冷間圧延により所
定板厚（２、Ｏｆ１１１１１以下）の冷延鋼帯とし、さ
らに再結晶焼鈍を施して最終製品とする。
延にて板厚２００ｎｗｎ程度の鋼片とした後、加熱炉に
て加熱−均熱処理し、ついで粗熱延工程により板厚約３
０ｍｍのシートバーとしてから、仕上温度がＡｒ３変態
点以上の範囲における仕上熱延工程にて所定板厚の熱延
鋼帯とし、しかるのちそれを酸洗後、冷間圧延により所
定板厚（２、Ｏｆ１１１１１以下）の冷延鋼帯とし、さ
らに再結晶焼鈍を施して最終製品とする。
かかる慣行の最大の欠点は最終製品に至るまでの工程が
きわめて長いことにある。その結果、製品にするまでに
要するエネルギー、要員および時間が真人になるだけで
なく、これら長い工程中に、製品の品質とくに表面特性
上程々の問題を生じさせる不利も加わる。例えば冷間圧
延工程における表面欠陥の発生、あるいは再結晶焼鈍工
程における不純物元素の表面濃化および表面酸化に起因
する表面美麗さの劣化、さらには表面処理性の劣化など
が不可避的トラブルである。
きわめて長いことにある。その結果、製品にするまでに
要するエネルギー、要員および時間が真人になるだけで
なく、これら長い工程中に、製品の品質とくに表面特性
上程々の問題を生じさせる不利も加わる。例えば冷間圧
延工程における表面欠陥の発生、あるいは再結晶焼鈍工
程における不純物元素の表面濃化および表面酸化に起因
する表面美麗さの劣化、さらには表面処理性の劣化など
が不可避的トラブルである。
ところで加工用薄鋼板の製造法としては、熱間圧延工程
にて最終製品とするものも考えられている。この方法に
よれば、冷間圧延および再結晶焼鈍工程が省略でき、そ
のメリットは大きい。
にて最終製品とするものも考えられている。この方法に
よれば、冷間圧延および再結晶焼鈍工程が省略でき、そ
のメリットは大きい。
しかしながら、熱間圧延のままで得られる薄鋼板の機械
的特性は、冷延−焼鈍工程を経たものに比べるとはるか
に劣る。とくに自動車の車体などに使用されるプレス加
工材には優れた深絞り性が要求されるのに対し、熱延鋼
板のｒ値は１．０前後と低く、そのためその加工用途は
きわめて限られたものになる。これは従来の熱延方法に
おいては、その仕上温度がＡｒ３変態的以上であるため
、ｒ→α変態時に集合組織がランダム化するためである
。
的特性は、冷延−焼鈍工程を経たものに比べるとはるか
に劣る。とくに自動車の車体などに使用されるプレス加
工材には優れた深絞り性が要求されるのに対し、熱延鋼
板のｒ値は１．０前後と低く、そのためその加工用途は
きわめて限られたものになる。これは従来の熱延方法に
おいては、その仕上温度がＡｒ３変態的以上であるため
、ｒ→α変態時に集合組織がランダム化するためである
。
加えて２，０ｍｍ以下の板厚の薄鋼板を熱延工程のみで
製造することはきわめて困難である。しかも寸法精度の
問題の他に、薄くなることによる一板温度の低下は、低
炭素鋼のＡｒ３変態点以下の圧延を余儀なくし、材質（
延性、絞り性）の著しい劣化をもたらす。またたとえＡ
ｒ３変態点以下の圧延によって材質が確保できたとして
も、フェライト域で圧延された鋼板にはりジングが発生
しやすくなるという新たな問題が生じる。
製造することはきわめて困難である。しかも寸法精度の
問題の他に、薄くなることによる一板温度の低下は、低
炭素鋼のＡｒ３変態点以下の圧延を余儀なくし、材質（
延性、絞り性）の著しい劣化をもたらす。またたとえＡ
ｒ３変態点以下の圧延によって材質が確保できたとして
も、フェライト域で圧延された鋼板にはりジングが発生
しやすくなるという新たな問題が生じる。
ここにリジングとは製品の加工時に生じる表面の凹凸の
欠陥であって、加工製品の最外側に使用されることが主
であるこの種の鋼板にとっては致命的な欠陥である。
欠陥であって、加工製品の最外側に使用されることが主
であるこの種の鋼板にとっては致命的な欠陥である。
リジングは、金属学的には加ニー再結晶過程を経ても容
易には分割されない結晶方位群（例えば（１００）方位
粒群）が圧延方向に伸ばされたまま残留することに起因
するものであり、一般にフェライト（α）域の比較的高
温で加工された状況で生じやすく、とくにフェライト域
での圧下率が高い場合すなわち薄鋼板の製造のような場
合にはその傾向が強い。
易には分割されない結晶方位群（例えば（１００）方位
粒群）が圧延方向に伸ばされたまま残留することに起因
するものであり、一般にフェライト（α）域の比較的高
温で加工された状況で生じやすく、とくにフェライト域
での圧下率が高い場合すなわち薄鋼板の製造のような場
合にはその傾向が強い。
最近では、これら加工用薄鋼板は、加工製品の複雑化、
高級化に伴い厳しい加工を受けることが多くなったこと
もあり、優れた耐リジング性が要求されるようになって
きた。
高級化に伴い厳しい加工を受けることが多くなったこと
もあり、優れた耐リジング性が要求されるようになって
きた。
ところで近年鉄鋼材料の製造工程は著しく変化しており
、加工用薄鋼板の場合も例外ではない。
、加工用薄鋼板の場合も例外ではない。
すなわち、近年まず連続鋳造プロセスの導入によって分
塊圧延工程が省略可能となり、また材質向上と省エネル
ギーを目的として鋼片の加熱温度は従来の１２００℃近
傍から１１００℃近傍もしくはそれ以下に低下される傾
向にある。さらに溶鋼から直ちに板厚５０ｍｍ以下の銅
帯を溶製することにより、熱延の加熱処理と粗圧延工程
を省略できるプロセスも実用化されつつある。
塊圧延工程が省略可能となり、また材質向上と省エネル
ギーを目的として鋼片の加熱温度は従来の１２００℃近
傍から１１００℃近傍もしくはそれ以下に低下される傾
向にある。さらに溶鋼から直ちに板厚５０ｍｍ以下の銅
帯を溶製することにより、熱延の加熱処理と粗圧延工程
を省略できるプロセスも実用化されつつある。
しかしながらこれらの新製造工程は、いずれも溶鋼が凝
固する際にできる組織（鋳造組織）を破壊するという点
では不利である。とくに凝固時に形成された（１００）
＜ｔ＋ＶＷ〉を主方位とする強い鋳造集合組織を破壊
することはきわめて困難である。
固する際にできる組織（鋳造組織）を破壊するという点
では不利である。とくに凝固時に形成された（１００）
＜ｔ＋ＶＷ〉を主方位とする強い鋳造集合組織を破壊
することはきわめて困難である。
その結果として、最終薄鋼板には、前述したりジングが
起こりやすかったのである。
起こりやすかったのである。
（従来の技術）
Ａｒ、変態点以下の比較的低温域で所定板厚の薄鋼板と
し、その後は冷間圧延および再結晶焼鈍工程を施さない
加工用薄鋼板の製造方法もいくつか提示されている。例
えば特開昭４８−４３２９号公報には、低炭素リムド鋼
をＡｒ＝変態点以下の温度で９０％の圧延にて４ｍ板厚
の銅帯とすることによる降伏点２６．１ｋｇ／ｍｍ２．
引張強さ３７ 、３ ｋｇ ７ｍ ｍ２．伸び４９．７
％。
し、その後は冷間圧延および再結晶焼鈍工程を施さない
加工用薄鋼板の製造方法もいくつか提示されている。例
えば特開昭４８−４３２９号公報には、低炭素リムド鋼
をＡｒ＝変態点以下の温度で９０％の圧延にて４ｍ板厚
の銅帯とすることによる降伏点２６．１ｋｇ／ｍｍ２．
引張強さ３７ 、３ ｋｇ ７ｍ ｍ２．伸び４９．７
％。
下＝１．２９の特性を有する製造例が示されている。
また特開昭５２−４４７１８号公報には同じく低炭素リ
ムド鋼を熱延仕上温度８００〜８６０℃（Ａｒ、変態点
以下）で２．Ｏｆｆ１ｍ板厚とし、巻取温度６００〜７
３０℃とすることによる、降伏点２０ ｋｇ ７ｍ ｍ
”以下の低降伏点鋼板の製造法が示されている。しかし
ながら絞り性の指標であるコニカルカップ値は得られる
製品で６０．６０〜６２．１８１１１１１１程度であり
、この点従来例の６０．５８〜６０．６１に比べると絞
り性は同等かそれ以下である。さらに特開昭５３−２２
８５０号公報には同じく低炭素リムド鋼を熱、延仕上温
度７１０〜７５０℃で１．８〜２．３ｍｍ板厚とし、巻
取温度５３０〜６００℃とすることによる低炭素熱延鋼
板の製造法が示されいる。しかしながらこの方法によっ
て得られる製品のコニカルカップ値も止揚の特開昭５２
−４４７１８号公報の場合と同様に従来例よりも高く、
絞り性は劣っている。またさらに特開昭５４−１０９０
２２号公報には、低炭素アルミキルド鋼を熱延仕上温度
７６０〜８２０℃で１．６画板厚とし、巻取温度６５０
〜６９０℃とすることによる降伏点１４．９〜１８．８
ｋｇ／ｍｍ２゜引張強さ２７．７〜２９．８ｋｇ／ｍｍ
”、伸び３９．０〜４４．８％の特性を有する低強度軟
鋼板の製造例が開示されている。その他特開昭５９−２
２６１４９号公報にはＣ／ ０．００２゜５ｉ１０．０
２． Ｍｎ０．２３．Ｐｌｏ、００９．Ｓ１０．００８
．Ａ １１０．０２５゜Ｎ１０．００２１．Ｔ ｉｌｏ
、 １０の低炭素１キルド鋼を５００〜９００℃で潤滑
油を施しつつ７６％の圧延にて１．５ｍｍ板厚の銅帯と
することにより、ｒ＝１．２１の特性を有する薄鋼板の
製造例が示されている。
ムド鋼を熱延仕上温度８００〜８６０℃（Ａｒ、変態点
以下）で２．Ｏｆｆ１ｍ板厚とし、巻取温度６００〜７
３０℃とすることによる、降伏点２０ ｋｇ ７ｍ ｍ
”以下の低降伏点鋼板の製造法が示されている。しかし
ながら絞り性の指標であるコニカルカップ値は得られる
製品で６０．６０〜６２．１８１１１１１１程度であり
、この点従来例の６０．５８〜６０．６１に比べると絞
り性は同等かそれ以下である。さらに特開昭５３−２２
８５０号公報には同じく低炭素リムド鋼を熱、延仕上温
度７１０〜７５０℃で１．８〜２．３ｍｍ板厚とし、巻
取温度５３０〜６００℃とすることによる低炭素熱延鋼
板の製造法が示されいる。しかしながらこの方法によっ
て得られる製品のコニカルカップ値も止揚の特開昭５２
−４４７１８号公報の場合と同様に従来例よりも高く、
絞り性は劣っている。またさらに特開昭５４−１０９０
２２号公報には、低炭素アルミキルド鋼を熱延仕上温度
７６０〜８２０℃で１．６画板厚とし、巻取温度６５０
〜６９０℃とすることによる降伏点１４．９〜１８．８
ｋｇ／ｍｍ２゜引張強さ２７．７〜２９．８ｋｇ／ｍｍ
”、伸び３９．０〜４４．８％の特性を有する低強度軟
鋼板の製造例が開示されている。その他特開昭５９−２
２６１４９号公報にはＣ／ ０．００２゜５ｉ１０．０
２． Ｍｎ０．２３．Ｐｌｏ、００９．Ｓ１０．００８
．Ａ １１０．０２５゜Ｎ１０．００２１．Ｔ ｉｌｏ
、 １０の低炭素１キルド鋼を５００〜９００℃で潤滑
油を施しつつ７６％の圧延にて１．５ｍｍ板厚の銅帯と
することにより、ｒ＝１．２１の特性を有する薄鋼板の
製造例が示されている。
しかしながら上記した公知技術にはいずれも、前述した
耐リジング性を向上させることについては何らの考慮も
払われていない。
耐リジング性を向上させることについては何らの考慮も
払われていない。
（発明が解決しようとする問題点）
冷間圧延のみならず再結晶焼鈍をも含まない新プロセス
によって、耐リジング性と加工性に優れしかも低降伏比
の薄鋼板の製造方法を与えることが、この発明の目的で
ある。
によって、耐リジング性と加工性に優れしかも低降伏比
の薄鋼板の製造方法を与えることが、この発明の目的で
ある。
（問題点を解決するための手段）
この発明は、低炭素鋼を所定板厚に圧延する工程におい
て、少なくとも１パスを、 Ａｒ３変態点以下、５００℃以上の温度範囲で、圧下率
＝３５％以上でかつひずみ速度： ３００（ｒ’ ）以
上で仕上げ、ひき続き５００℃以上の温度で０．２秒以
上熱処理することを特徴とする耐リジング性に優れ低降
伏比を有するアズロールド薄鋼板の製造方法である。
て、少なくとも１パスを、 Ａｒ３変態点以下、５００℃以上の温度範囲で、圧下率
＝３５％以上でかつひずみ速度： ３００（ｒ’ ）以
上で仕上げ、ひき続き５００℃以上の温度で０．２秒以
上熱処理することを特徴とする耐リジング性に優れ低降
伏比を有するアズロールド薄鋼板の製造方法である。
この発明の基礎となった研究結果からまず説明する。
供試材は表１に示す２種類の低次アルミキルド鋼の熱延
鋼板であり、これらの供試材Ａ、 Ｂを７００℃に過熱
、均熱後、１パスで２０％、４０％および６０％の各圧
下率でそれぞれ圧延した。
鋼板であり、これらの供試材Ａ、 Ｂを７００℃に過熱
、均熱後、１パスで２０％、４０％および６０％の各圧
下率でそれぞれ圧延した。
表１
このときのひずみ速度（ε）と圧延後の鋼板の下値およ
びリジング指数との関係を第１図に示す。
びリジング指数との関係を第１図に示す。
下値およびリジング指数はひずみ速度と圧下率とに強く
依存し、圧下率３５％以上でかつ３０Ｑｒ’以上の高ひ
ずみ速度にすることにより、下値および耐リジング性は
著しく向上した。
依存し、圧下率３５％以上でかつ３０Ｑｒ’以上の高ひ
ずみ速度にすることにより、下値および耐リジング性は
著しく向上した。
なおひずみ速度（ε）の計算は以下の式に従っｎ： 圧
延ロールの回転数（ｒｐｍ） ｒ： 圧下率α）／１００ Ｒ： 圧延ロールの半径（ｍ ｍ） Ｈｏ＝ 圧延前の板厚（ｍ ｍ） また同じく表１に示したＢ鋼の圧延鋼板を用い６５０℃
に加熱均熱後、１パスで圧下率：６０％。
延ロールの回転数（ｒｐｍ） ｒ： 圧下率α）／１００ Ｒ： 圧延ロールの半径（ｍ ｍ） Ｈｏ＝ 圧延前の板厚（ｍ ｍ） また同じく表１に示したＢ鋼の圧延鋼板を用い６５０℃
に加熱均熱後、１パスで圧下率：６０％。
ε＝１０４２ｓ−’で圧延し、連続的に６００℃に加熱
している炉にて熱処理したときの保持時間と降伏比（Ｙ
Ｒ）の関係について調べた結果を第２図に示す。
している炉にて熱処理したときの保持時間と降伏比（Ｙ
Ｒ）の関係について調べた結果を第２図に示す。
同図より明らかなように０．２秒以上の保持によりＹＲ
が５５％以下となり優れたＹＲとなる。
が５５％以下となり優れたＹＲとなる。
発明者らは、これらの基礎的データに基づき研究を重ね
た結果、以下のように製造条件を規制することにより耐
リジング性と加工性優れる低降伏比薄鋼板が製造できる
ことを確認した。
た結果、以下のように製造条件を規制することにより耐
リジング性と加工性優れる低降伏比薄鋼板が製造できる
ことを確認した。
（１）鋼組成
高ひずみ速度圧延の効果は本質的には鋼組成に依存しな
い。ただし、一定レベル以上の加工性を確保するために
は、侵入型固溶元素であるＣ、Ｎはそれぞれ０．１０％
以下、０，１０％以下であることが望ましい。また鋼中
０をＡＩの添加により低減することは、材質とくに延性
の向上に有利である。
い。ただし、一定レベル以上の加工性を確保するために
は、侵入型固溶元素であるＣ、Ｎはそれぞれ０．１０％
以下、０，１０％以下であることが望ましい。また鋼中
０をＡＩの添加により低減することは、材質とくに延性
の向上に有利である。
（２）圧延素材の製造法
従来方式、すなわち造塊−分塊圧延もしくは連続鋳造法
により得られた鋼片は当然に適用できる。
により得られた鋼片は当然に適用できる。
鋼片の加熱温度は８００〜１２５０℃が適当であり、省
エネルギーの観点から１１００℃未満が好適である。連
続鋳造から鋼片を再加熱することなく圧延を開始するい
わゆるＣＣ−０Ｒ（連続鋳造−直接圧延）法も勿論適用
可能である。
エネルギーの観点から１１００℃未満が好適である。連
続鋳造から鋼片を再加熱することなく圧延を開始するい
わゆるＣＣ−０Ｒ（連続鋳造−直接圧延）法も勿論適用
可能である。
一方溶鋼から直ちに５０ｍｍ以下の圧延素材を鋳造する
方法（シートバーキャスター法およびトリップキャスタ
ー法）も省エネルギー、省工程の観点から経済的メリッ
トが大きいので、圧延素材の製造法としてはとりわけ有
利である。
方法（シートバーキャスター法およびトリップキャスタ
ー法）も省エネルギー、省工程の観点から経済的メリッ
トが大きいので、圧延素材の製造法としてはとりわけ有
利である。
（３）圧延工程
この工程が最も重要であり、低炭素鋼を所定の板厚に圧
延するに当り、仕上圧延において、少なくとも１パスを
、Ａｒ３変態点以下、５００℃以上の温度範囲で、圧下
率３５％以上でかつひずみ速度３００ｓ−’以上で仕上
げ、ひき続き鋼板を５００℃以上で０．２秒以上熱処理
することが必須である。
延するに当り、仕上圧延において、少なくとも１パスを
、Ａｒ３変態点以下、５００℃以上の温度範囲で、圧下
率３５％以上でかつひずみ速度３００ｓ−’以上で仕上
げ、ひき続き鋼板を５００℃以上で０．２秒以上熱処理
することが必須である。
仕上圧延温度がＡｒ３変態点を越える高温域では、たと
え圧下率３５％以上、ひずみ速度３００ｓ−’以上で圧
延を施したとしても、加工性、耐リジング性とも劣るも
のしか得られず、一方５００℃未満では、変形抵抗の著
しい増大をもたらし、冷間圧延法で特有な問題が生じる
ため仕上圧延温度はＡｒ３変態点〜５００℃の範囲に限
定した。
え圧下率３５％以上、ひずみ速度３００ｓ−’以上で圧
延を施したとしても、加工性、耐リジング性とも劣るも
のしか得られず、一方５００℃未満では、変形抵抗の著
しい増大をもたらし、冷間圧延法で特有な問題が生じる
ため仕上圧延温度はＡｒ３変態点〜５００℃の範囲に限
定した。
またひずみ速度については、３００ｒ’に満たないと目
標とする材質が確保できないので、３００ｒ’以上とり
わけ５００〜２５０ＯＳ−’が好適である。
標とする材質が確保できないので、３００ｒ’以上とり
わけ５００〜２５０ＯＳ−’が好適である。
圧延パス数、圧下率の配分は、上記の条件が満たされれ
ば任意でよい。
ば任意でよい。
圧延機の配列、構造、ロール径や、張力、潤滑の有無な
どは本質的な影響力を持たない。
どは本質的な影響力を持たない。
なお圧延後の熱処理は、冷却方法の制御または加熱炉や
加熱ロールなどの加熱装置による加熱処理のいずれでも
よく、要は５００℃以上の温度に０．２秒以上保持する
ことが肝要である。
加熱ロールなどの加熱装置による加熱処理のいずれでも
よく、要は５００℃以上の温度に０．２秒以上保持する
ことが肝要である。
（４）酸洗、調質圧延
上述の手順で得られた銅帯は、従来よりも低温域での圧
延であるため酸化層は薄く、酸洗性は極めて良好である
ので、酸洗せずに使用できる用途も広い。また脱スケー
ルは、従来の酸による除去の他に機械的除去も可能であ
る。さらに形状矯正、表面粗度調整などを目的として、
１０％以下の調質圧延を加えることができる。
延であるため酸化層は薄く、酸洗性は極めて良好である
ので、酸洗せずに使用できる用途も広い。また脱スケー
ルは、従来の酸による除去の他に機械的除去も可能であ
る。さらに形状矯正、表面粗度調整などを目的として、
１０％以下の調質圧延を加えることができる。
（５）表面処理
かくして得られる銅帯は、亜鉛めっき（合金系を含む）
、錫めっきおよびほうろう性など表面処理性に優れるの
で、各種表面処理原板として適用できる。
、錫めっきおよびほうろう性など表面処理性に優れるの
で、各種表面処理原板として適用できる。
（作 用）
この発明に従い、高圧下率、高ひずみ速度で圧延を行い
、ひき続き短時間加熱処理を施すことによって、耐リジ
ング性、下値さらには低降伏比が格段に向上する理由に
ついては、まだ明確には解明されていないが、圧延材の
集合組織および加工ひずみの変化と密接な関係にあるも
のと考えられる。
、ひき続き短時間加熱処理を施すことによって、耐リジ
ング性、下値さらには低降伏比が格段に向上する理由に
ついては、まだ明確には解明されていないが、圧延材の
集合組織および加工ひずみの変化と密接な関係にあるも
のと考えられる。
（実施例）
表２に示す組成鋼を表３に示す方法で板厚２５〜３９ｍ
ｍ板厚のシートバーとし、６列から成る圧延機を用いて
０．８〜１．６１ＴＩＩＴｌ板厚の薄鋼板とした。この
とき等６スタンドを用いて高ひずみ速度圧延を行なった
。仕上圧延機直後にある水冷装置により鋼板の温度５０
０℃以上における滞留時間を０．１〜５秒に変化させた
。その後鋼板を巻取り放冷後、副室圧延（０，５〜１．
０％）を施したのちの材料特性を表３に示す。
ｍ板厚のシートバーとし、６列から成る圧延機を用いて
０．８〜１．６１ＴＩＩＴｌ板厚の薄鋼板とした。この
とき等６スタンドを用いて高ひずみ速度圧延を行なった
。仕上圧延機直後にある水冷装置により鋼板の温度５０
０℃以上における滞留時間を０．１〜５秒に変化させた
。その後鋼板を巻取り放冷後、副室圧延（０，５〜１．
０％）を施したのちの材料特性を表３に示す。
なお引張特性ＪＩ ３５号試験片として求めた。またリ
ジング性は、圧延方向から切り出したＪＩ ３５号試験
片を用い、１５％の併張予ひずみを付加したものについ
て、表面の凹凸を目視法にて１（良）〜５（劣）の評価
をした。この評価は、在来の低炭素冷延鋼板の製造法に
よるときりジングが事実出現れなかったので評価基準が
確立していない。従って、本発明では従来ステンレス鋼
についての目視法による指数評価基準をそのまま準用し
た。評価１．２は実用上問題のないリジング性を示す。
ジング性は、圧延方向から切り出したＪＩ ３５号試験
片を用い、１５％の併張予ひずみを付加したものについ
て、表面の凹凸を目視法にて１（良）〜５（劣）の評価
をした。この評価は、在来の低炭素冷延鋼板の製造法に
よるときりジングが事実出現れなかったので評価基準が
確立していない。従って、本発明では従来ステンレス鋼
についての目視法による指数評価基準をそのまま準用し
た。評価１．２は実用上問題のないリジング性を示す。
表 ２
この発明に従って製造された鋼板は比較例よりも優れた
下値と耐リジング性さらには低降伏比を示していた。
下値と耐リジング性さらには低降伏比を示していた。
（発明の効果）
かくしてこの発明によれば、Ａｒ３変態点〜５００℃の
温度範囲における高圧下率、高ひずみ速度圧延および引
続く短時間熱処理により、従来の冷間圧延のみならず再
結晶焼鈍をも省略したアズロールドのままで、良好な加
工性と共に優れた耐リジング性をもちしかも低降伏比を
有する薄鋼板を得ることができ、しかも圧延素材につい
てもシートバーキャスター法、ストリップキャスター法
などに適合するなど、加工用薄鋼板の製造工程の大幅な 簡略化が実現できる。
温度範囲における高圧下率、高ひずみ速度圧延および引
続く短時間熱処理により、従来の冷間圧延のみならず再
結晶焼鈍をも省略したアズロールドのままで、良好な加
工性と共に優れた耐リジング性をもちしかも低降伏比を
有する薄鋼板を得ることができ、しかも圧延素材につい
てもシートバーキャスター法、ストリップキャスター法
などに適合するなど、加工用薄鋼板の製造工程の大幅な 簡略化が実現できる。
第１図は、下値およびリジング指数に及ぼすひずみ速度
の影響を、圧下率をパラメータとして示したグラフ、 第２図は、圧延後６００℃における保持時間とＹＲとの
関係を示したグラフである。 第１図 ｉず゛み速Ａ 合（ｓ−り 第２図 ０．１ １ １ＯｆＯ”保持時間酸） 手 続 補 正 書（方式） ％式％ １、事件の表示 昭和６０年特許願第４３９８１号 ２、発明の名称 耐リジング性に優れ低降伏比を有する加工用アズロール
ド薄鋼板の製造方法 ３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 （１２５） 川崎製鉄株式会社 ４、代理人 明細書の「図面の簡単な説明」の欄 １、明細書第１８頁第１５〜１６行間に下記を加入する
。 ４、図面の簡単な説明 手 続 補 正 書 昭和６１年 ３月 １日 特許庁長官 宇 賀 道 部 殿１、事件の
表示 昭和６０年特許願第 ４３９８１号 ２、発明の名称 耐リジング性に優れ低降伏比を有する加工用アズロール
ド薄鋼板の製造方法 ３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 （１２５）川崎製鉄株式会社 ４、代理人
の影響を、圧下率をパラメータとして示したグラフ、 第２図は、圧延後６００℃における保持時間とＹＲとの
関係を示したグラフである。 第１図 ｉず゛み速Ａ 合（ｓ−り 第２図 ０．１ １ １ＯｆＯ”保持時間酸） 手 続 補 正 書（方式） ％式％ １、事件の表示 昭和６０年特許願第４３９８１号 ２、発明の名称 耐リジング性に優れ低降伏比を有する加工用アズロール
ド薄鋼板の製造方法 ３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 （１２５） 川崎製鉄株式会社 ４、代理人 明細書の「図面の簡単な説明」の欄 １、明細書第１８頁第１５〜１６行間に下記を加入する
。 ４、図面の簡単な説明 手 続 補 正 書 昭和６１年 ３月 １日 特許庁長官 宇 賀 道 部 殿１、事件の
表示 昭和６０年特許願第 ４３９８１号 ２、発明の名称 耐リジング性に優れ低降伏比を有する加工用アズロール
ド薄鋼板の製造方法 ３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 （１２５）川崎製鉄株式会社 ４、代理人
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、低炭素鋼を所定板厚に圧延する工程において、少な
くとも１パスを、 Ａｒ＿３変態点以下、５００℃以上の温度範囲で、ひず
み速度：３００（ｓ＾−＾１）以上、圧下率：３５％以
上で仕上げ、 ひき続き５００℃以上の温度で０．２秒以上熱処理する
ことを特徴とする耐リジング性に優れ低降伏比を有する
加工用アズロールド薄鋼板の製造方法。
Priority Applications (10)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60043981A JPS61204330A (ja) | 1985-03-06 | 1985-03-06 | 耐リジング性に優れ低降伏比を有する加工用アズロ−ルド薄鋼板の製造方法 |
| EP86301470A EP0196788B1 (en) | 1985-03-06 | 1986-02-28 | Method of manufacturing formable as rolled thin steel sheets |
| AT86301470T ATE54950T1 (de) | 1985-03-06 | 1986-02-28 | Verfahren zur herstellung von gewalzten verformbaren duennen stahlblechen. |
| DE8686301470T DE3672864D1 (de) | 1985-03-06 | 1986-02-28 | Verfahren zur herstellung von gewalzten verformbaren duennen stahlblechen. |
| US06/835,052 US4861390A (en) | 1985-03-06 | 1986-02-28 | Method of manufacturing formable as-rolled thin steel sheets |
| AU54387/86A AU566498B2 (en) | 1985-03-06 | 1986-03-04 | Producing thin steel sheet |
| CA000503250A CA1271396A (en) | 1985-03-06 | 1986-03-04 | Method of manufacturing formable as-rolled thin steel sheets |
| CN 86102191 CN1013350B (zh) | 1985-03-06 | 1986-03-05 | 可成型的轧制薄钢板的制造方法 |
| BR8600962A BR8600962A (pt) | 1985-03-06 | 1986-03-06 | Processo de fabricar chapas de aco finas,conformaveis como laminadas |
| KR1019860001578A KR910000007B1 (ko) | 1985-03-06 | 1986-03-06 | 압연 상태의 얇은 가공용 강판의 제조방법 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60043981A JPS61204330A (ja) | 1985-03-06 | 1985-03-06 | 耐リジング性に優れ低降伏比を有する加工用アズロ−ルド薄鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61204330A true JPS61204330A (ja) | 1986-09-10 |
| JPH0257133B2 JPH0257133B2 (ja) | 1990-12-04 |
Family
ID=12678893
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60043981A Granted JPS61204330A (ja) | 1985-03-06 | 1985-03-06 | 耐リジング性に優れ低降伏比を有する加工用アズロ−ルド薄鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61204330A (ja) |
-
1985
- 1985-03-06 JP JP60043981A patent/JPS61204330A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0257133B2 (ja) | 1990-12-04 |
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