JPS61210158A - 超塑性２相ステンレス鋼およびその熱間加工法 - Google Patents
超塑性２相ステンレス鋼およびその熱間加工法Info
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- JPS61210158A JPS61210158A JP60050542A JP5054285A JPS61210158A JP S61210158 A JPS61210158 A JP S61210158A JP 60050542 A JP60050542 A JP 60050542A JP 5054285 A JP5054285 A JP 5054285A JP S61210158 A JPS61210158 A JP S61210158A
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- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、超塑性を示す２相ステンレス鋼およびその熱
間加工法に関する。
間加工法に関する。
（従来の技術）
一般に、２相ステンレス鋼は、その最終工程で１０００
〜１１００℃近辺に加熱後急冷する溶体化処理を施して
使用され、その状態でα相とγ相の２相を呈している。
〜１１００℃近辺に加熱後急冷する溶体化処理を施して
使用され、その状態でα相とγ相の２相を呈している。
このような二相ステンレス鋼は、耐食性に優れた効果を
発揮するのみならず、強度、靭性および溶接性などにお
いても優れた性質を具備することが知られており、近年
、種々の分野での需要が増大している。しかし、２相組
織であるためいわゆる難加工材の分類に属するものとじ
ても知られているように、その加工の面から用途が著し
く制限されることがあった。
発揮するのみならず、強度、靭性および溶接性などにお
いても優れた性質を具備することが知られており、近年
、種々の分野での需要が増大している。しかし、２相組
織であるためいわゆる難加工材の分類に属するものとじ
ても知られているように、その加工の面から用途が著し
く制限されることがあった。
そこで２相ステンレス鋼の有する上記特性を備えた製品
の量産手段を模索した今までの研究結果をふまえ、例え
ば熱間加工に有害なＳや０などの不純物を低減する対策
がとられるようになってきて、管や板などの形状の単純
なものや、比較的簡単な形状の鍛造品の製造は可能とな
ってきているが、複雑な形状の部品、例えば管継手やパ
ルプ等の製造は極めて困難であり、未だに能率や歩留の
悪い機械加工や鋳物に頼らざるを得ないのが現状であり
た。
の量産手段を模索した今までの研究結果をふまえ、例え
ば熱間加工に有害なＳや０などの不純物を低減する対策
がとられるようになってきて、管や板などの形状の単純
なものや、比較的簡単な形状の鍛造品の製造は可能とな
ってきているが、複雑な形状の部品、例えば管継手やパ
ルプ等の製造は極めて困難であり、未だに能率や歩留の
悪い機械加工や鋳物に頼らざるを得ないのが現状であり
た。
ところで、このような難加工材を複雑な形状に加工する
方法として近年その研究の進歩が著しい超塑性加工を利
用した方法の適用が２相ステンレス鋼に対しても研究さ
れており、４００〜５００％というある程度の超塑性を
示すことが既に報告されている（例えばＧ、 １． Ｓ
ｍ１ｔｈ ｓ Ｂ、 Ｎｏｒｇａｔｅ ａｎｄ Ｎ、
Ｒｅｄｌｅｙ＋ Ｎｅｔ、 Ｓｃｉ、、 １０ （１
９７６） 、１８２〜） 。
方法として近年その研究の進歩が著しい超塑性加工を利
用した方法の適用が２相ステンレス鋼に対しても研究さ
れており、４００〜５００％というある程度の超塑性を
示すことが既に報告されている（例えばＧ、 １． Ｓ
ｍ１ｔｈ ｓ Ｂ、 Ｎｏｒｇａｔｅ ａｎｄ Ｎ、
Ｒｅｄｌｅｙ＋ Ｎｅｔ、 Ｓｃｉ、、 １０ （１
９７６） 、１８２〜） 。
しかしながら、従来知られている材料ではく例えば１Ｏ
−４〜１０−４Ｓ−’という）極めて遅い歪速度で若干
の超塑性としての性質が得られるのみであり、その能率
の悪さから、実用化されていない。
−４〜１０−４Ｓ−’という）極めて遅い歪速度で若干
の超塑性としての性質が得られるのみであり、その能率
の悪さから、実用化されていない。
（発明が解決しようとする問題点）
本発明は、上述のような状況の下でなされたものであり
、その主たる目的は２相ステンレス鋼に十分な歪速度で
任意の形状を安定して付与し得る超塑性を利用した熱間
加工法と、同時にそれに通した超塑性挙動を示す２相ス
テンレス鋼を提供することにある。
、その主たる目的は２相ステンレス鋼に十分な歪速度で
任意の形状を安定して付与し得る超塑性を利用した熱間
加工法と、同時にそれに通した超塑性挙動を示す２相ス
テンレス鋼を提供することにある。
（問題を解決するための手段）
本発明者は、そのような観点から、超塑性変形に適した
２相ステンレス鋼の成分について模索した結果、従来の
材料では、通常の熱間加工工程における材料の熱間変形
能を確保する目的でＮを低減したり、かつＮを窒化物と
して固定するためにＴｉ等の窒化物生成元素を添加した
材料で研究が行われてきたことに着目し、この固溶Ｎの
影響について鋭意研究を重ねてきた。
２相ステンレス鋼の成分について模索した結果、従来の
材料では、通常の熱間加工工程における材料の熱間変形
能を確保する目的でＮを低減したり、かつＮを窒化物と
して固定するためにＴｉ等の窒化物生成元素を添加した
材料で研究が行われてきたことに着目し、この固溶Ｎの
影響について鋭意研究を重ねてきた。
ここに、本発明者らは、固溶Ｎ量をある程度以上確保し
た２相ステンレス鋼を所定の変形条件で加工すると極め
て容易に超塑性が得られることを見い出して本発明を完
成したのである。
た２相ステンレス鋼を所定の変形条件で加工すると極め
て容易に超塑性が得られることを見い出して本発明を完
成したのである。
よって、本発明の要旨とするところは、Ｆｅ、 Ｃｒ５
Ｎｉを主成分とし、かつ固溶Ｎ含有量が０．０５〜０゜
２５％でありα（フェライト）相とＴ（オーステナイト
）相の２相を呈する２相ステンレス鋼を７００℃以上、
フェライト単相となる温度−１００℃以下の温度域に加
熱し、ＩＸＩＧ−’ Ｓ−１以上、ｌＸ１×１００Ｓ−
１未満の歪速度で変形することを特徴とする２相ステン
レス鋼の熱間加工法およびそのための２相ステンレス鋼
である。
Ｎｉを主成分とし、かつ固溶Ｎ含有量が０．０５〜０゜
２５％でありα（フェライト）相とＴ（オーステナイト
）相の２相を呈する２相ステンレス鋼を７００℃以上、
フェライト単相となる温度−１００℃以下の温度域に加
熱し、ＩＸＩＧ−’ Ｓ−１以上、ｌＸ１×１００Ｓ−
１未満の歪速度で変形することを特徴とする２相ステン
レス鋼の熱間加工法およびそのための２相ステンレス鋼
である。
本発明により優れた超塑性を示すためには２相ステンレ
ス鋼としては高Ｎでありかつ超塑性変形中にα＋γの２
相を呈するものであればよいことを既に述べた。したが
って、本発明での２相ステンレス鋼とは上述の塑性変形
中に２相となればいずれのものであつてもよいが、好ま
しくはα相とＴ相の量比がほぼ等しいものである。
ス鋼としては高Ｎでありかつ超塑性変形中にα＋γの２
相を呈するものであればよいことを既に述べた。したが
って、本発明での２相ステンレス鋼とは上述の塑性変形
中に２相となればいずれのものであつてもよいが、好ま
しくはα相とＴ相の量比がほぼ等しいものである。
（作用）
次に、本発明における鋼組成および・加工条件の限定理
由について説明する。
由について説明する。
本発明に係る２相ステンレス鋼の主成分をＦｅ、Ｃｒお
よびＮｉと限定したのは、他の元素を用いた組合せでも
α相とＴ相の２相混合組織を得ることができるけれども
、それによって得られる材料の性質とコストを考慮した
場合に、Ｐｅｓ Ｃｒｓ Ｎｉの３元素を主成分とする
方が有利となるからであり、好ましくは、本発明で対象
となる２相ステンレス鋼にはＮｉ ： ４〜１８％、Ｃ
ｒ ： １５〜３５％であって、これらの成分の他に必
要に応じて、Ｍｏ≦０．０％、Ｃｕ １％以下、Ｔｉ≦
０．５％、Ｚｒ≦０．５％、Ｎｂ≦０．５％、ｖ≦ｏ、
ｓ％、Ｗ≦０．０％、およびＣ≦０．１％の少なくとも
１種を含有し、あるいは、さらにＳｉ５５％、Ｍｎ５５
％のうちの１種以上を含んだものや、更には少量のＲｅ
ｓ ＣｏおよびＣａや不可避不純物を含むものも包含さ
れる。
よびＮｉと限定したのは、他の元素を用いた組合せでも
α相とＴ相の２相混合組織を得ることができるけれども
、それによって得られる材料の性質とコストを考慮した
場合に、Ｐｅｓ Ｃｒｓ Ｎｉの３元素を主成分とする
方が有利となるからであり、好ましくは、本発明で対象
となる２相ステンレス鋼にはＮｉ ： ４〜１８％、Ｃ
ｒ ： １５〜３５％であって、これらの成分の他に必
要に応じて、Ｍｏ≦０．０％、Ｃｕ １％以下、Ｔｉ≦
０．５％、Ｚｒ≦０．５％、Ｎｂ≦０．５％、ｖ≦ｏ、
ｓ％、Ｗ≦０．０％、およびＣ≦０．１％の少なくとも
１種を含有し、あるいは、さらにＳｉ５５％、Ｍｎ５５
％のうちの１種以上を含んだものや、更には少量のＲｅ
ｓ ＣｏおよびＣａや不可避不純物を含むものも包含さ
れる。
さらに好ましくは、Ｎｉ：６〜９％、Ｃｒ ： ２２〜
２７％、Ｍｏ：１〜４％、Ｎ ： ０．１〜０．２０％
および脱酸剤としての少量（０，５〜１．５％程度）の
Ｓｉ’ＰｌＩｎを含むものである。
２７％、Ｍｏ：１〜４％、Ｎ ： ０．１〜０．２０％
および脱酸剤としての少量（０，５〜１．５％程度）の
Ｓｉ’ＰｌＩｎを含むものである。
また、固溶Ｎ量を０．０５〜０．２５％と限定したのは
０．０５％以下では超塑性が得に＜ ＜ 、０．２５％
を超えてＮを添加するのは工業的に困難となるからであ
り、またこの範囲で優れた超塑性が得られるからである
。なお、固溶Ｎ量は０．１〜０．２％の範囲の量で含有
するのが好ましい＊ Ｚｒｘ ｔｉ、 Ｎｂ、 Ｖなど
最少量添加してＮのうちの一部を窒化物として固定して
も実効的に固溶Ｎ量が上記範囲を確保できればもちろん
本発明において制限するものではない。
０．０５％以下では超塑性が得に＜ ＜ 、０．２５％
を超えてＮを添加するのは工業的に困難となるからであ
り、またこの範囲で優れた超塑性が得られるからである
。なお、固溶Ｎ量は０．１〜０．２％の範囲の量で含有
するのが好ましい＊ Ｚｒｘ ｔｉ、 Ｎｂ、 Ｖなど
最少量添加してＮのうちの一部を窒化物として固定して
も実効的に固溶Ｎ量が上記範囲を確保できればもちろん
本発明において制限するものではない。
さらに好ましくは、熱間加工中である１０００℃近辺の
α相とγ相の相比がほぼ等しくなるようにで示されるＣ
ｒｅｑがＮｉ６ｑの約３倍となるものがより好ましい、
この理由は、熱間変形を好まルくするのみならず、製品
の所要性質の確保の点でも重要であり、両面からＣｒ６
ｑとＮ１ｅｑの上記条件確保が好ましい。
α相とγ相の相比がほぼ等しくなるようにで示されるＣ
ｒｅｑがＮｉ６ｑの約３倍となるものがより好ましい、
この理由は、熱間変形を好まルくするのみならず、製品
の所要性質の確保の点でも重要であり、両面からＣｒ６
ｑとＮ１ｅｑの上記条件確保が好ましい。
既に述べたようにα相とγ相との量比がほぼ同じである
ならばγ相生成元素であるＮｔＳ阿ｎｓ ＣｓＮなどの
うち軽い元素であるＣやＮの量が高い方がγ相の変形中
の分散球状化を促進して超塑性変形に有利となるからで
あり、しかし、ＣについてはＣは炭化物を容易に生成し
て製品の性質を害するので極力低減するのがよい、一般
にはＣｓ０．０５％とする。
ならばγ相生成元素であるＮｔＳ阿ｎｓ ＣｓＮなどの
うち軽い元素であるＣやＮの量が高い方がγ相の変形中
の分散球状化を促進して超塑性変形に有利となるからで
あり、しかし、ＣについてはＣは炭化物を容易に生成し
て製品の性質を害するので極力低減するのがよい、一般
にはＣｓ０．０５％とする。
このように２相ステンレス鋼の超塑性変形は、その大部
分がα相とγ相の２相状態で起こり、相対的に硬いγ相
の分断、球状化と相対的に軟いα相の変形中の動的再結
晶が起こる過程を通して実現されるものであり、高Ｎで
あることが重要な条件となる。
分がα相とγ相の２相状態で起こり、相対的に硬いγ相
の分断、球状化と相対的に軟いα相の変形中の動的再結
晶が起こる過程を通して実現されるものであり、高Ｎで
あることが重要な条件となる。
２相ステンレス鋼の超塑性変形は、１０００℃未満の低
温域において変形中にα相の析出が起こる条件下でも得
られる。この場合は変形中にα−Ｔ＋σの共析反応が起
こる過程が働き、１種の変態超塑性的な作用をこの反応
が果たして材料に延性をもたらした後、α相は消失して
γ十σの２相状態となった後は相対的に軟いγ相中の硬
いα相の分散球状化が行われる。γ相はα＋Ｔ２相時の
α相と同様に動的再結晶を起こしながら変形が進行する
。この場合のγ相の再結晶過程にも軽いＴ生成元素であ
るＮが高い方が有利となるのである。このように、α相
の析出を積極的に利用しようとする場合、好ましくは上
記Ｃｒｅｑ≧２５であることが好ましくさらにＣｒ６ｑ
”３ＸＮｉｅｑとなっていることが条件となる。
温域において変形中にα相の析出が起こる条件下でも得
られる。この場合は変形中にα−Ｔ＋σの共析反応が起
こる過程が働き、１種の変態超塑性的な作用をこの反応
が果たして材料に延性をもたらした後、α相は消失して
γ十σの２相状態となった後は相対的に軟いγ相中の硬
いα相の分散球状化が行われる。γ相はα＋Ｔ２相時の
α相と同様に動的再結晶を起こしながら変形が進行する
。この場合のγ相の再結晶過程にも軽いＴ生成元素であ
るＮが高い方が有利となるのである。このように、α相
の析出を積極的に利用しようとする場合、好ましくは上
記Ｃｒｅｑ≧２５であることが好ましくさらにＣｒ６ｑ
”３ＸＮｉｅｑとなっていることが条件となる。
上述の条件を満たす成分系の２相ステンレス鋼であれば
、超塑性変形の前処理として特殊な工程を必ずしも必要
としないので、工業的な価値が高いのである。すなわち
、超塑性加工用の素材は、通常のインゴット法あるいは
ＣＣ法で得られた鋼塊を熱間鍛造や熱間圧延によって板
、棒、管、その他の形状に予備加工したものをそのまま
用いればよい、しかしながら、好ましくはその後に水冷
もしくは、再溶体化、もしくはその後に７００℃以下の
低温域で軽度の加工を施した方がより大きな効果が得ら
れることがある。
、超塑性変形の前処理として特殊な工程を必ずしも必要
としないので、工業的な価値が高いのである。すなわち
、超塑性加工用の素材は、通常のインゴット法あるいは
ＣＣ法で得られた鋼塊を熱間鍛造や熱間圧延によって板
、棒、管、その他の形状に予備加工したものをそのまま
用いればよい、しかしながら、好ましくはその後に水冷
もしくは、再溶体化、もしくはその後に７００℃以下の
低温域で軽度の加工を施した方がより大きな効果が得ら
れることがある。
変形温度域を７００℃以上、α単相となる温度−１００
℃以下としたのは７００℃未満では超塑性に必要な上述
の析出や再結晶などの熱活性化過程の働きが不充分とな
って、超塑性が得にくくなるからであり、上限を超える
とγ相の量が極端に減って第２相としてのγ相が分散球
状化し、α相の再結晶を促す効果が得られないからであ
る。通常α単相となる温度は１２００〜１３５０℃程度
であり、より好ましい範囲は８ｏｏ〜１１００℃となる
。
℃以下としたのは７００℃未満では超塑性に必要な上述
の析出や再結晶などの熱活性化過程の働きが不充分とな
って、超塑性が得にくくなるからであり、上限を超える
とγ相の量が極端に減って第２相としてのγ相が分散球
状化し、α相の再結晶を促す効果が得られないからであ
る。通常α単相となる温度は１２００〜１３５０℃程度
であり、より好ましい範囲は８ｏｏ〜１１００℃となる
。
変形時の歪速度＜ｊ＞を１０− ” −１０°ｓ−１未
満としたのはこの範囲をはずれると上記の変形中の組織
変化が変形中に生じにくくな９て超塑性が得にくくなる
からである。一般に実用上好ましいのは、１０−４〜１
０４Ｓ−’である。
満としたのはこの範囲をはずれると上記の変形中の組織
変化が変形中に生じにくくな９て超塑性が得にくくなる
からである。一般に実用上好ましいのは、１０−４〜１
０４Ｓ−’である。
なお、本発明における超塑性加工とは、鍛造、バルジ成
形、線引、押出し等を包含し、上記条件の加工を施すも
のは全て対象となる他、超塑性を利用した拡散接合を含
むものももちろん本発明の範囲に包含される。
形、線引、押出し等を包含し、上記条件の加工を施すも
のは全て対象となる他、超塑性を利用した拡散接合を含
むものももちろん本発明の範囲に包含される。
本発明によって加工した製品の後処理としては、特に必
要としないが、場合によってはスケール除去の場合の酸
洗やα相が析出した場合などでは溶体化処理が必要なこ
ともある。
要としないが、場合によってはスケール除去の場合の酸
洗やα相が析出した場合などでは溶体化処理が必要なこ
ともある。
このようにして得られた製品は超塑性加工によって組織
が著しく微細化しているので、その機械的性質や耐食性
において通常工程で製造されたちの以上のすぐれた性質
をも有するようになるのである。
が著しく微細化しているので、その機械的性質や耐食性
において通常工程で製造されたちの以上のすぐれた性質
をも有するようになるのである。
次に実施例により、本発明をさらに説明する。
皇施班
第１表に示す成分の鋼を６種類実験室の高周波炉で大気
溶解し、それぞれ５ｏｋｓのインゴットとした。これに
熱間鍛造と熱間圧延を加え直径ｌＯ−一の棒鋼としたも
のから平行部が直径５１×長さ２０−一の丸棒引張試験
片を採取し、種々の温度に加熱して引張変形し、その伸
びと加工条件との関連について調べた。９００℃と１１
００℃で歪速度（ｉ）ｌ×１０−２３−’で変形したと
きの伸びと固溶Ｎ量との関係を第１図にグラフにまとめ
て示す。
溶解し、それぞれ５ｏｋｓのインゴットとした。これに
熱間鍛造と熱間圧延を加え直径ｌＯ−一の棒鋼としたも
のから平行部が直径５１×長さ２０−一の丸棒引張試験
片を採取し、種々の温度に加熱して引張変形し、その伸
びと加工条件との関連について調べた。９００℃と１１
００℃で歪速度（ｉ）ｌ×１０−２３−’で変形したと
きの伸びと固溶Ｎ量との関係を第１図にグラフにまとめ
て示す。
図示結果からも明らかなように固溶Ｎ量の増大に従って
超塑性伸びが大きくなっており、固溶Ｎの効果が大なる
ことがわかる。従来、超塑性伸びが高々５００％であっ
たものが、固溶Ｎ量が０．０５％以上になると、加熱温
度９００℃のときですでに５００％超の伸びがみられる
。しかもこれは１０−２３−１という比較的速い変形速
度で得られるのである。
超塑性伸びが大きくなっており、固溶Ｎの効果が大なる
ことがわかる。従来、超塑性伸びが高々５００％であっ
たものが、固溶Ｎ量が０．０５％以上になると、加熱温
度９００℃のときですでに５００％超の伸びがみられる
。しかもこれは１０−２３−１という比較的速い変形速
度で得られるのである。
なお、Ｎｉ含有量を変えたことによる上記以上の有意差
はみられなかった。
はみられなかった。
次に、変形条件について検討するために、全く同様の方
法で第２表に示す鋼を調製、用意して温度（Ｔ）と歪速
度（ｉ）の種々の条件下で引張試験を行い全伸びを求め
た。
法で第２表に示す鋼を調製、用意して温度（Ｔ）と歪速
度（ｉ）の種々の条件下で引張試験を行い全伸びを求め
た。
得られた結果を第２図にグラフにまとめて示す。
この図は、ｉとＴのグラフ中に伸びの等高線として描い
たものであり、これにより７００〜１２００℃、ｉく１
０１Ｓ−１以下で良好な結果が得られることが分かる０
例えば、９００℃で歪速度１．５ Ｘｌ０−２３−自と
いう極めて有利な加工条件で１０００％以上もの、歪速
度５ Ｘｌ０− ” Ｓ−’では実に２０００％以上も
の超塑性伸びが得られるのである。さらに本発明によれ
ば超塑性を示す変形速度の範囲が著しく高歪速度側まで
広がるので工業的な意味は極めて大きいのである。
たものであり、これにより７００〜１２００℃、ｉく１
０１Ｓ−１以下で良好な結果が得られることが分かる０
例えば、９００℃で歪速度１．５ Ｘｌ０−２３−自と
いう極めて有利な加工条件で１０００％以上もの、歪速
度５ Ｘｌ０− ” Ｓ−’では実に２０００％以上も
の超塑性伸びが得られるのである。さらに本発明によれ
ば超塑性を示す変形速度の範囲が著しく高歪速度側まで
広がるので工業的な意味は極めて大きいのである。
なお、本供試鋼は１３５０℃に加熱したときにα単相と
なり、それ以下ではα＋γの２相を呈することを別に行
った熱処理後の金相試験で確かめた。
なり、それ以下ではα＋γの２相を呈することを別に行
った熱処理後の金相試験で確かめた。
（効果）
かくして、本発明によれば、耐食性などの諸性質が優れ
ているにもかかわらず、難加工材とされていた故にその
通用分野が今１つ制限されセいた２相ステンレス鋼に塑
性加工のみによって極めて複雑な形状を簡単かつ容易に
付与し得ることが可能となり、その通用分野を一層拡大
できるなど工業上有利な効果がもたらされるのである。
ているにもかかわらず、難加工材とされていた故にその
通用分野が今１つ制限されセいた２相ステンレス鋼に塑
性加工のみによって極めて複雑な形状を簡単かつ容易に
付与し得ることが可能となり、その通用分野を一層拡大
できるなど工業上有利な効果がもたらされるのである。
第１図は、超塑性変形したときの固溶Ｎ量と伸び量との
関係を示すグラフ；および 第２図は、超塑性変形したときの伸び量を変形温度およ
び歪速度に対して示すグラフである。 出願人 住友金属工業株式会社 代理人 弁理士 広 瀬 章 − 第１＠ 固秦Ｎ童 （會ｔｙ、） 第２図 ｉ走／Ｌ （Ｓ’） 手続補正書印釦 昭和６１年 ２月１５日 昭和６０年特許願第５０５４２号 ２、発明の名称 超塑性２相ステンレス鋼およびその熱間加工法３、補正
をする者 事件との関係 特許出願人 住所 大阪市東区北浜５丁目１５番地 氏名 （２１１）住友金属工業株式会社４、代理人 ６、補正の内容 （１）特許請求の範囲を次の通り訂正する。 ’ （１） Ｆｅｓ Ｃｒ、 Ｎｉを主成分とし、かつ
固溶Ｎ含有量が０．０５〜０．２５％であり、α（フェ
ライト）相とＴ（オーステナイト）相の２相を呈する、
超塑性２相ステンレス鋼。 （２）前記固溶Ｎ量が０．１〜０．２％である特許請求
の範囲第１項記載の超塑性２相ステンレス鋼。 （３）重量％で、Ｎｉ ： ４〜１８％、Ｃｒ ： １
５〜３５％、５４５５％およびＭｎ５５％を含有すると
ともにＭ。 ５６．０％、Ｃｕ５１％、Ｔｉ≦０．５％、Ｚｒ≦０．
５％、Ｎｂ≦０．５％、７５０．５％、Ｗ≦０．０％お
よびＣ≦０．１％の少なくとも１種、残部Ｆｅを含有し
た特許請求の範囲第１項または第２項記載の超塑性２相
ステンレス鋼。 （４） Ｗｅ、 Ｃｒ、 Ｎｉを主成分とし、かつ固溶
Ｎ含有量が０．０５〜０．２５％であり、α（フェライ
ト）相とγ（オーステナイト）相の２相を呈する２相ス
テンレス鋼を７００℃以上、フェライト単相となる温度
−１００℃以下の温度域に加熱し、１×１０−６Ｓ−１
以上、１×１０＠Ｓ−１未満の歪速度で変形することを
特徴とする２相ステンレス鋼の熱間加工法。 （５）前記温度域が８００〜１１００℃である、特許請
求の範囲第４項記載の２相ステンレス鋼の熱間加工法。 （６）前記歪速度が１０−４Ｓ”以上、ｌ〇二１−未満
である、特許請求の範囲第４項または第５項記載の２相
ステンレス鋼の熱間加工法、１（２）明細書筒９頁２２
行目、ｒｌｏ’ Ｓ−区」とあるのを、’１０−４Ｓ−
’ａと訂正する。 （３）同書第１２頁２行目、「調製、用意して」とある
のを「調製し、熱間鍛造を熱間圧延によって厚さ１２ｍ
−の鋼板とし、１２５０℃で３０分間の溶体化処理して
から、水冷、酸洗の後厚さ６１１Ｉｌまで５０％の冷間
圧延を施したものから前述の方法と同様に引張試験片を
用意して」とする。 以上
関係を示すグラフ；および 第２図は、超塑性変形したときの伸び量を変形温度およ
び歪速度に対して示すグラフである。 出願人 住友金属工業株式会社 代理人 弁理士 広 瀬 章 − 第１＠ 固秦Ｎ童 （會ｔｙ、） 第２図 ｉ走／Ｌ （Ｓ’） 手続補正書印釦 昭和６１年 ２月１５日 昭和６０年特許願第５０５４２号 ２、発明の名称 超塑性２相ステンレス鋼およびその熱間加工法３、補正
をする者 事件との関係 特許出願人 住所 大阪市東区北浜５丁目１５番地 氏名 （２１１）住友金属工業株式会社４、代理人 ６、補正の内容 （１）特許請求の範囲を次の通り訂正する。 ’ （１） Ｆｅｓ Ｃｒ、 Ｎｉを主成分とし、かつ
固溶Ｎ含有量が０．０５〜０．２５％であり、α（フェ
ライト）相とＴ（オーステナイト）相の２相を呈する、
超塑性２相ステンレス鋼。 （２）前記固溶Ｎ量が０．１〜０．２％である特許請求
の範囲第１項記載の超塑性２相ステンレス鋼。 （３）重量％で、Ｎｉ ： ４〜１８％、Ｃｒ ： １
５〜３５％、５４５５％およびＭｎ５５％を含有すると
ともにＭ。 ５６．０％、Ｃｕ５１％、Ｔｉ≦０．５％、Ｚｒ≦０．
５％、Ｎｂ≦０．５％、７５０．５％、Ｗ≦０．０％お
よびＣ≦０．１％の少なくとも１種、残部Ｆｅを含有し
た特許請求の範囲第１項または第２項記載の超塑性２相
ステンレス鋼。 （４） Ｗｅ、 Ｃｒ、 Ｎｉを主成分とし、かつ固溶
Ｎ含有量が０．０５〜０．２５％であり、α（フェライ
ト）相とγ（オーステナイト）相の２相を呈する２相ス
テンレス鋼を７００℃以上、フェライト単相となる温度
−１００℃以下の温度域に加熱し、１×１０−６Ｓ−１
以上、１×１０＠Ｓ−１未満の歪速度で変形することを
特徴とする２相ステンレス鋼の熱間加工法。 （５）前記温度域が８００〜１１００℃である、特許請
求の範囲第４項記載の２相ステンレス鋼の熱間加工法。 （６）前記歪速度が１０−４Ｓ”以上、ｌ〇二１−未満
である、特許請求の範囲第４項または第５項記載の２相
ステンレス鋼の熱間加工法、１（２）明細書筒９頁２２
行目、ｒｌｏ’ Ｓ−区」とあるのを、’１０−４Ｓ−
’ａと訂正する。 （３）同書第１２頁２行目、「調製、用意して」とある
のを「調製し、熱間鍛造を熱間圧延によって厚さ１２ｍ
−の鋼板とし、１２５０℃で３０分間の溶体化処理して
から、水冷、酸洗の後厚さ６１１Ｉｌまで５０％の冷間
圧延を施したものから前述の方法と同様に引張試験片を
用意して」とする。 以上
Claims (6)
- （１）Ｆｅ、Ｃｒ、Ｎｉを主成分とし、かつ固溶Ｎ含有
量が０．０５〜０．２５％であり、α（フェライト）相
とγ（オーステナイト）相の２相を呈する、超塑性２相
ステンレス鋼。 - （２）前記固溶Ｎ量が０．１〜０．２％である特許請求
の範囲第１項記載の超塑性２相ステンレス鋼。 - （３）重量％で、Ｎｉ：４〜１８％、Ｃｒ：１５〜３５
％、Ｓｉ≦５％およびＭｎ≦５％を含有するとともにＭ
ｏ≦６．０％、Ｃｕ≦１％、、Ｔｉ≦０．５％、Ｚｒ≦
０．５％、Ｎｂ≦０．５％、Ｖ≦０．５％、Ｗ≦１．０
％およびＣ≦０．１％の少なくとも１種、残部Ｆｅを含
有した特許請求の範囲第１項または第２項記載の超塑性
２相ステンレス鋼。 - （４）Ｆｅ、Ｃｒ、Ｎｉを主成分とし、かつ固溶Ｎ含有
量が０．０５〜０．２５％であり、α（フェライト）相
とγ（オーステナイト）相の２相を呈する２相ステンレ
ス鋼を７００℃以上、フェライト単相となる温度−１０
０℃以下の温度域に加熱し、１×１０＾−＾６Ｓ＾−＾
１以上、１×１０＾０Ｓ＾−＾１未満の歪速度で変形す
ることを特徴とする２相ステンレス鋼の熱間加工法。 - （５）前記温度域が８００〜１１００℃である、特許請
求の範囲第４項記載の２相ステンレス鋼の熱間加工法。 - （６）前記歪速度が１０＾−＾４Ｓ＾−＾１以上、１０
＾０Ｓ＾−＾１未満である、特許請求の範囲第４項また
は第５項記載の２相ステンレス鋼の熱間加工法。
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|---|---|---|---|
| JP60050542A JPS61210158A (ja) | 1985-03-15 | 1985-03-15 | 超塑性２相ステンレス鋼およびその熱間加工法 |
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| JP60050542A JPS61210158A (ja) | 1985-03-15 | 1985-03-15 | 超塑性２相ステンレス鋼およびその熱間加工法 |
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1985
- 1985-03-15 JP JP60050542A patent/JPS61210158A/ja active Granted
- 1985-11-29 US US06/802,747 patent/US4722755A/en not_active Expired - Lifetime
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