JPS61229450A - 鋼の連続鋳造方法 - Google Patents
鋼の連続鋳造方法Info
- Publication number
- JPS61229450A JPS61229450A JP6853985A JP6853985A JPS61229450A JP S61229450 A JPS61229450 A JP S61229450A JP 6853985 A JP6853985 A JP 6853985A JP 6853985 A JP6853985 A JP 6853985A JP S61229450 A JPS61229450 A JP S61229450A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel
- tundish
- continuous casting
- degree
- solidification
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は鋼の連続鋳造方法、特Ｃ二炭素濃度がＯ，Ｓ
＊以上の高炭素鋼（＝おいて中心偏析等を改善し、内質
の優れた鋳片の鋳造方法に関する。
＊以上の高炭素鋼（＝おいて中心偏析等を改善し、内質
の優れた鋳片の鋳造方法に関する。
鋼の連続鋳造において、軸心部の中心偏析、センターポ
ロシティ、Ｖ偏析等は鋳片の内質な著しく劣化させる。
ロシティ、Ｖ偏析等は鋳片の内質な著しく劣化させる。
これらの欠陥防止のために、従来未凝固溶鋼を鋳型内で
撹拌し、軸心部の等軸晶化をはかる電磁撹拌技術が応用
されている。また、最近では上記撹拌に加えて、鋳片の
凝固が完了する直前に、上記電磁撹拌Ｃ二よって生じた
等軸晶領域を撹拌する凝固末期撹拌技術が適用されてい
る。
撹拌し、軸心部の等軸晶化をはかる電磁撹拌技術が応用
されている。また、最近では上記撹拌に加えて、鋳片の
凝固が完了する直前に、上記電磁撹拌Ｃ二よって生じた
等軸晶領域を撹拌する凝固末期撹拌技術が適用されてい
る。
しかしながら、炭素濃度が０６５ｓ以上の高炭素鋼の連
続鋳造においては、上記従来の撹拌技術を適用しても十
分な効果が得られず、このことが高炭素鋼の連続鋳造適
用鋼種の拡大を阻害したり。
続鋳造においては、上記従来の撹拌技術を適用しても十
分な効果が得られず、このことが高炭素鋼の連続鋳造適
用鋼種の拡大を阻害したり。
歩留りの低下を招（という問題点となっている。
この発明はかかる問題点を解決するためになされたもの
で°あり、炭素濃度が０．５１以上の鋳片の中心偏析等
の改善を図った鋼の連続鋳造方法を提案することを目的
とするものである。
で°あり、炭素濃度が０．５１以上の鋳片の中心偏析等
の改善を図った鋼の連続鋳造方法を提案することを目的
とするものである。
この発明Ｃ二係る鋼の連続鋳造方法は、タンディツシュ
内溶鋼過熱度ΔＴを。
内溶鋼過熱度ΔＴを。
６１５１５°Ｃ
の条件の丁で、鋳型内および凝固末期に未凝固溶鋼を撹
拌する方法である。
拌する方法である。
この発明においては、タンディツシュ内溶鋼過熱度ΔＴ
を６１５１５℃の条件で、未凝固溶鋼を撹拌することに
より、中心偏析を大幅に改善する。
を６１５１５℃の条件で、未凝固溶鋼を撹拌することに
より、中心偏析を大幅に改善する。
以丁この発明においてタンディツシュ内溶鋼過熱度ΔＴ
の条件を限定した理由を明らかにする。
の条件を限定した理由を明らかにする。
この発明の発明者は炭素濃度が０．５％以上の高炭素鋼
Ｃ二おいて、鋳型内と凝固末期の時期に未凝固溶鋼の撹
拌を行なう組合せ撹拌方法について研究した結果、凝固
末期撹拌はタンディツシュ内溶鋼過熱度ΔＴに大きく依
存することを確認した。
Ｃ二おいて、鋳型内と凝固末期の時期に未凝固溶鋼の撹
拌を行なう組合せ撹拌方法について研究した結果、凝固
末期撹拌はタンディツシュ内溶鋼過熱度ΔＴに大きく依
存することを確認した。
この溶鋼過熱度ΔＴの依存変を調べるため、４００ｘ
５２０ ｍｍの鋳型を備えた垂直型連続鋳造機により第
１表１−示す組成を有する鋼（機械構造用鋼）をタンデ
ィツシュ内溶鋼過熱度ΔＴを５°Ｃから４５０Ｃの間で
変更して鋳造を行なった。
５２０ ｍｍの鋳型を備えた垂直型連続鋳造機により第
１表１−示す組成を有する鋼（機械構造用鋼）をタンデ
ィツシュ内溶鋼過熱度ΔＴを５°Ｃから４５０Ｃの間で
変更して鋳造を行なった。
第 １ 表 １
鋳型内Ｃ二はコイル長４００ ｍｍ、容量２００ ＫＶ
Ａの旋回型撹拌コイルを設置し、鋳型丁１７ｍにはコイ
ル長７５０ ｍｍ、容量１０００ ＫＶＡの旋回型撹拌
コイルを設置し、鋳型的撹拌流速をほぼ２［１％４Ｉ凝
固末期撹拌流速をほぼ１０ｍ／−と一定の条件でタンデ
ィツシュ内溶鋼過熱度ΔＴを変更して鋳造を行ない、鋳
片軸心部の中心偏析指数を調査した。なお鋳造速度は０
．５ｍ／ｍｉｎで行なった。
Ａの旋回型撹拌コイルを設置し、鋳型丁１７ｍにはコイ
ル長７５０ ｍｍ、容量１０００ ＫＶＡの旋回型撹拌
コイルを設置し、鋳型的撹拌流速をほぼ２［１％４Ｉ凝
固末期撹拌流速をほぼ１０ｍ／−と一定の条件でタンデ
ィツシュ内溶鋼過熱度ΔＴを変更して鋳造を行ない、鋳
片軸心部の中心偏析指数を調査した。なお鋳造速度は０
．５ｍ／ｍｉｎで行なった。
第１図はタンディツシュ内過熱度ΔＴを横軸にとり、中
心偏析指数を縦軸にとって、タンディツシュ内過熱度Δ
Ｔと鋳片軸心部の中心偏析指数の調査した結果を示す。
心偏析指数を縦軸にとって、タンディツシュ内過熱度Δ
Ｔと鋳片軸心部の中心偏析指数の調査した結果を示す。
第１図から明らかなようにタンディツシュ内過熱度ΔＴ
が１５°Ｃ以丁のときに中心偏析は大幅に改造されてい
る。したがってタンディツシュ内溶鋼過熱度を１５６Ｃ
以下と限定したのである。
が１５°Ｃ以丁のときに中心偏析は大幅に改造されてい
る。したがってタンディツシュ内溶鋼過熱度を１５６Ｃ
以下と限定したのである。
上記４００ ｘ ５２０ ｍｍ断面の垂直型連続鋳造機
を用いて第２表に示す組成を有する高炭素鋼線材なタン
ディツシュ過熱度ΔＴが１５６Ｃ以下の条件と。
を用いて第２表に示す組成を有する高炭素鋼線材なタン
ディツシュ過熱度ΔＴが１５６Ｃ以下の条件と。
１５°Ｃ以上の条件で鋳造し′、中心部の偏析指数な細
査した。
査した。
この鋳造にあたっての鋳造速度は０．４５ ｍ／ｍｉ
ｎであり、鋳型内および凝固末期の撹拌条件は上記条件
と全く同じである。
ｎであり、鋳型内および凝固末期の撹拌条件は上記条件
と全く同じである。
この調査した中心偏析指数をこの発明の実施例とそれ以
外の場合とで比較して第２図に示す。第２図Ｃ二示すよ
うに、この発明の実施例の場合は中心偏析指数が１に対
し、この発明以外の場合は中心偏析指数が４となり、こ
の発明によ・つて鋳造した鋳片はこの発明以外の方法に
よる鋳片に比べて内質が優れていることが明らかである
。
外の場合とで比較して第２図に示す。第２図Ｃ二示すよ
うに、この発明の実施例の場合は中心偏析指数が１に対
し、この発明以外の場合は中心偏析指数が４となり、こ
の発明によ・つて鋳造した鋳片はこの発明以外の方法に
よる鋳片に比べて内質が優れていることが明らかである
。
この発明は以上説明したように、タンディツシュ内溶鋼
過熱度を６１５１５℃の条件で未凝固溶鋼を撹拌するこ
と（二より中心偏析、センターポロシティを改善するこ
とができるから、内質の優れた鋳片を製造することがで
きる効果を有する。
過熱度を６１５１５℃の条件で未凝固溶鋼を撹拌するこ
と（二より中心偏析、センターポロシティを改善するこ
とができるから、内質の優れた鋳片を製造することがで
きる効果を有する。
第１図はタンディツシュ内溶鋼過熱度ΔＴと中心偏析指
数の関係図、第２図はこの発明の実施例とこの発明以外
で鋳造した鋳片の中心偏析指数の比較図である。
数の関係図、第２図はこの発明の実施例とこの発明以外
で鋳造した鋳片の中心偏析指数の比較図である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 炭素濃度が０．５％以上である鋼の連続鋳造において、
タンデイツシユ内溶鋼過熱度ΔＴを ΔＴ≦１５℃ の条件で鋳型内および凝固末期に未凝固溶鋼を撹拌する
ことを特徴とする鋼の連続鋳造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6853985A JPS61229450A (ja) | 1985-04-02 | 1985-04-02 | 鋼の連続鋳造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6853985A JPS61229450A (ja) | 1985-04-02 | 1985-04-02 | 鋼の連続鋳造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61229450A true JPS61229450A (ja) | 1986-10-13 |
Family
ID=13376645
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6853985A Pending JPS61229450A (ja) | 1985-04-02 | 1985-04-02 | 鋼の連続鋳造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61229450A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100482225B1 (ko) * | 1999-09-15 | 2005-04-13 | 주식회사 포스코 | 고탄소 합금 공구강의 연속주조방법 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58151946A (ja) * | 1982-03-03 | 1983-09-09 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 水平連鋳におけるステンレス鋼の製造方法 |
-
1985
- 1985-04-02 JP JP6853985A patent/JPS61229450A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58151946A (ja) * | 1982-03-03 | 1983-09-09 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 水平連鋳におけるステンレス鋼の製造方法 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100482225B1 (ko) * | 1999-09-15 | 2005-04-13 | 주식회사 포스코 | 고탄소 합금 공구강의 연속주조방법 |
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