JPH0344858B2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPH0344858B2 JPH0344858B2 JP56209731A JP20973181A JPH0344858B2 JP H0344858 B2 JPH0344858 B2 JP H0344858B2 JP 56209731 A JP56209731 A JP 56209731A JP 20973181 A JP20973181 A JP 20973181A JP H0344858 B2 JPH0344858 B2 JP H0344858B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- stirring
- slab
- molten steel
- steel
- unsolidified molten
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/12—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ
- B22D11/122—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ using magnetic fields
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Description
この発明は、鋼の連続鋳造法に関するものであ
る。 連続鋳造法によりビレツト、ブルーム等の鋳片
を鋳造する場合、低温鋳造法を実施したり、鋳型
内溶鋼を電磁撹拌したり、あるいは鋳片の２次冷
却帯の未凝固溶鋼を電磁撹拌したりすることによ
つて、鋳片の最終凝固部に多量の等軸晶を生成せ
しめ、これによつて中心偏析の防止あるいは中心
組織の密度低下を防止して鋳片中心部の組織改善
を図ることは一般に行われている。 しかし、このような方法によつて等軸晶を鋳片
の最終凝固部に多量に生成しても、鋳片中心部の
組織改善は完全には達成されない。これは、最終
凝固部における等軸晶の流動性が最終凝固部の凝
固完了時の体積収縮に対して十分でなく、このた
めにＶ偏析や局部的なポロシテイが生じるからで
ある。 上述の問題を解決する方法として、最終凝固部
の未凝固溶鋼を電磁撹拌して、最終凝固部の等軸
晶の流動性を高める方法が提案されている。 本願発明者等は、最終凝固部の未凝固溶鋼の電
磁撹拌方法につき種々研究を重ねた結果、未凝固
溶鋼を旋回型電磁撹拌装置により鋳片の中心軸線
を中心として一方向に連続的に電磁撹拌する従来
方法では鋳片内質の向上は図れないが、第１図に
示されるように一定時間間隔毎に撹拌方向を反転
させる、所謂正逆交番撹拌により未凝固溶鋼を撹
拌すれば、鋳片内質の向上が図れること、およ
び、正逆交番撹拌の半サイクルの時間、すなわち
第１図中Δtが所定の範囲を外れると撹拌の効果
がなくなるといつた知見を得た。 この発明は、上記知見に基きなされたものであ
つて、 鋼を連続鋳造して、円柱または角柱ビレツトを
製造するに際して、多量の等軸晶を鋳片最終凝固
部の未凝固溶鋼に生成し、そして、前記未凝固溶
鋼を電磁撹拌装置によつて前記鋳片の中心軸線を
中心として旋回させて、前記未凝固溶鋼に、鋳片
引抜き方向に直角な平面内での循環流を生じさせ
ることからなる、鋼の連続鋳造法において、 前記撹拌方向を所定時間間隔毎に反転させなが
ら前記未凝固溶鋼を、下式によつて定められる撹
拌時間（ΔT）の間撹拌し、 ΔT＝Ｌ／Ｖ≧0.5（min） 但し、 Ｌ：電磁撹拌装置の電磁コイルの長さ（ｍ）、 Ｖ：鋳造速度（ｍ／min）。 前記撹拌における半サイクルの撹拌時間ΔT
（sec）を、 ５≦Δt≦30（sec） の範囲とし、前記撹拌のサイクル数ｎを、 ｎ≧１ としたことに特徴を有する。 次に、この発明における数値の限定理由につい
て説明する。 本願発明者等は、電磁撹拌装置を設置した、短
辺400mm、長辺520mmの鋳型を備えた垂直型連続鋳
造機により、第１表に示される組成を有する鋼を
溶鋼過熱度30℃で鋳造した。この時、鋳型下16ｍ
の最終凝固部に60〜1200KVAの各種の旋回型電
磁撹拌装置を設置し、最終凝固部の未凝固溶鋼を
撹拌した。
る。 連続鋳造法によりビレツト、ブルーム等の鋳片
を鋳造する場合、低温鋳造法を実施したり、鋳型
内溶鋼を電磁撹拌したり、あるいは鋳片の２次冷
却帯の未凝固溶鋼を電磁撹拌したりすることによ
つて、鋳片の最終凝固部に多量の等軸晶を生成せ
しめ、これによつて中心偏析の防止あるいは中心
組織の密度低下を防止して鋳片中心部の組織改善
を図ることは一般に行われている。 しかし、このような方法によつて等軸晶を鋳片
の最終凝固部に多量に生成しても、鋳片中心部の
組織改善は完全には達成されない。これは、最終
凝固部における等軸晶の流動性が最終凝固部の凝
固完了時の体積収縮に対して十分でなく、このた
めにＶ偏析や局部的なポロシテイが生じるからで
ある。 上述の問題を解決する方法として、最終凝固部
の未凝固溶鋼を電磁撹拌して、最終凝固部の等軸
晶の流動性を高める方法が提案されている。 本願発明者等は、最終凝固部の未凝固溶鋼の電
磁撹拌方法につき種々研究を重ねた結果、未凝固
溶鋼を旋回型電磁撹拌装置により鋳片の中心軸線
を中心として一方向に連続的に電磁撹拌する従来
方法では鋳片内質の向上は図れないが、第１図に
示されるように一定時間間隔毎に撹拌方向を反転
させる、所謂正逆交番撹拌により未凝固溶鋼を撹
拌すれば、鋳片内質の向上が図れること、およ
び、正逆交番撹拌の半サイクルの時間、すなわち
第１図中Δtが所定の範囲を外れると撹拌の効果
がなくなるといつた知見を得た。 この発明は、上記知見に基きなされたものであ
つて、 鋼を連続鋳造して、円柱または角柱ビレツトを
製造するに際して、多量の等軸晶を鋳片最終凝固
部の未凝固溶鋼に生成し、そして、前記未凝固溶
鋼を電磁撹拌装置によつて前記鋳片の中心軸線を
中心として旋回させて、前記未凝固溶鋼に、鋳片
引抜き方向に直角な平面内での循環流を生じさせ
ることからなる、鋼の連続鋳造法において、 前記撹拌方向を所定時間間隔毎に反転させなが
ら前記未凝固溶鋼を、下式によつて定められる撹
拌時間（ΔT）の間撹拌し、 ΔT＝Ｌ／Ｖ≧0.5（min） 但し、 Ｌ：電磁撹拌装置の電磁コイルの長さ（ｍ）、 Ｖ：鋳造速度（ｍ／min）。 前記撹拌における半サイクルの撹拌時間ΔT
（sec）を、 ５≦Δt≦30（sec） の範囲とし、前記撹拌のサイクル数ｎを、 ｎ≧１ としたことに特徴を有する。 次に、この発明における数値の限定理由につい
て説明する。 本願発明者等は、電磁撹拌装置を設置した、短
辺400mm、長辺520mmの鋳型を備えた垂直型連続鋳
造機により、第１表に示される組成を有する鋼を
溶鋼過熱度30℃で鋳造した。この時、鋳型下16ｍ
の最終凝固部に60〜1200KVAの各種の旋回型電
磁撹拌装置を設置し、最終凝固部の未凝固溶鋼を
撹拌した。
【表】
このときの撹拌時間ΔTは、電磁撹拌装置の電
磁コイルの長さをＬ（ｍ）、鋳造速度をＶ（ｍ／
min）とすると、 ΔT＝Ｌ／Ｖ（min） ……(1) で定義した。 この条件で、ΔTおよびΔt（ΔTにおける半サイ
クルの撹拌時間（sec））を種々変更して鋳造を行
ない、鋳造終了後の鋳片の中心部に存在する中心
偏析、ポロシテイを調査した。 この結果、ΔTおよびΔtが第２図に示される斜
線を施した範囲内である場合、すなわち、ΔTお
よびΔtが次式を満足した場合に中心偏析やポロ
シテイのない健全な鋳片が得られることがわかつ
た。 Δ≧＝0.5（min） ……(2) ５≦Δt≦30（sec） ……(3) なお、撹拌サイクル数ｎ（第１図中Ａ〜Ｂを１
サイクルとする）は１サイクル以上必要であり、
この条件が第１図中直線ｌで示されている。 以上のことから、この発明では、ΔT，Δtおよ
びｎを上記のように限定したのである。 次に、この発明の実施例について説明する。 電磁撹拌装置を設置した短辺400mm、長辺520mm
の角筒状鋳型を備えた垂直型連続鋳造機により、
前記第１表に示される組成を有する鋼を溶鋼過熱
度30℃で第２表に示される条件１〜４にしたがつ
て鋳造速度を0.5ｍ／minとしてそれぞれ鋳造し
た。このとき、鋳型下16ｍの最終凝固部に1000mm
の長を有する電磁コイルを有する電磁撹拌装置を
設置した。そして、鋳造後の鋳片の中心部のポロ
シテイ発生指数を調べた。この結果を第３図に示
す。 第２表において、条件１は最終凝固部の未凝固
溶鋼を撹拌しなかつた場合であり、条件２および
３は、Δtが本発明範囲外の場合であり、条件４
が本発明法により鋳造した場合である。
磁コイルの長さをＬ（ｍ）、鋳造速度をＶ（ｍ／
min）とすると、 ΔT＝Ｌ／Ｖ（min） ……(1) で定義した。 この条件で、ΔTおよびΔt（ΔTにおける半サイ
クルの撹拌時間（sec））を種々変更して鋳造を行
ない、鋳造終了後の鋳片の中心部に存在する中心
偏析、ポロシテイを調査した。 この結果、ΔTおよびΔtが第２図に示される斜
線を施した範囲内である場合、すなわち、ΔTお
よびΔtが次式を満足した場合に中心偏析やポロ
シテイのない健全な鋳片が得られることがわかつ
た。 Δ≧＝0.5（min） ……(2) ５≦Δt≦30（sec） ……(3) なお、撹拌サイクル数ｎ（第１図中Ａ〜Ｂを１
サイクルとする）は１サイクル以上必要であり、
この条件が第１図中直線ｌで示されている。 以上のことから、この発明では、ΔT，Δtおよ
びｎを上記のように限定したのである。 次に、この発明の実施例について説明する。 電磁撹拌装置を設置した短辺400mm、長辺520mm
の角筒状鋳型を備えた垂直型連続鋳造機により、
前記第１表に示される組成を有する鋼を溶鋼過熱
度30℃で第２表に示される条件１〜４にしたがつ
て鋳造速度を0.5ｍ／minとしてそれぞれ鋳造し
た。このとき、鋳型下16ｍの最終凝固部に1000mm
の長を有する電磁コイルを有する電磁撹拌装置を
設置した。そして、鋳造後の鋳片の中心部のポロ
シテイ発生指数を調べた。この結果を第３図に示
す。 第２表において、条件１は最終凝固部の未凝固
溶鋼を撹拌しなかつた場合であり、条件２および
３は、Δtが本発明範囲外の場合であり、条件４
が本発明法により鋳造した場合である。
【表】
第３図から明らかなように、本発明法により鋳
造した鋳片のポロシテイ指数は、本発明法外の方
法により鋳造した鋳片のポロシテイ指数に比べて
大巾に小さくなつていて、内質に優れた鋳片を鋳
造し得たことがわかる。 次に、別の実施例について説明する。 電磁撹拌装置を設置した210φの筒状鋳型を備
えた、11.5ｍＲのわん曲軌道を有する円弧型連続
鋳造機により、第１表に示される組成を有する鋼
を溶鋼過熱度30℃で、第３表に示される条件５〜
８にしたがつて鋳造速度1.8ｍ／minでそれぞれ
鋳造した。このとき、鋳片中心部の凝固終了点
（クレータエンド）は鋳型内溶鋼湯面から鋳片に
そつて27ｍの位置であり、鋳片の水平軌道内に達
していた。電磁撹拌装置の電磁コイルは、長さ
1800mmであり、これを最終凝固部に設置した。そ
して、鋳造後の鋳片と中心部のポロシテイ指数を
調べた。この結果を第４図に示す。 第３表において、条件５は最終凝固部の未凝固
溶鋼を撹拌しなかつた場合であり、条件６および
７は、Δtが本発明範囲内の場合であり、条件８
が本発明法によつて鋳造した場合である。
造した鋳片のポロシテイ指数は、本発明法外の方
法により鋳造した鋳片のポロシテイ指数に比べて
大巾に小さくなつていて、内質に優れた鋳片を鋳
造し得たことがわかる。 次に、別の実施例について説明する。 電磁撹拌装置を設置した210φの筒状鋳型を備
えた、11.5ｍＲのわん曲軌道を有する円弧型連続
鋳造機により、第１表に示される組成を有する鋼
を溶鋼過熱度30℃で、第３表に示される条件５〜
８にしたがつて鋳造速度1.8ｍ／minでそれぞれ
鋳造した。このとき、鋳片中心部の凝固終了点
（クレータエンド）は鋳型内溶鋼湯面から鋳片に
そつて27ｍの位置であり、鋳片の水平軌道内に達
していた。電磁撹拌装置の電磁コイルは、長さ
1800mmであり、これを最終凝固部に設置した。そ
して、鋳造後の鋳片と中心部のポロシテイ指数を
調べた。この結果を第４図に示す。 第３表において、条件５は最終凝固部の未凝固
溶鋼を撹拌しなかつた場合であり、条件６および
７は、Δtが本発明範囲内の場合であり、条件８
が本発明法によつて鋳造した場合である。
【表】
第４図から明らかなように、本発明法により鋳
造した鋳片のポロシテイ指数は、本発明法外の方
法により鋳造した鋳片のポロシテイ指数に比べて
大巾に小さくなつていて、内質の優れた鋳片を鋳
造し得たことがわかる。 なお、上記実施例の場合のように、鋳片の最終
凝固部が水平軌道に達している場合には、等軸晶
が途中で沈降してしまい最終凝固部に十分な量の
等軸晶が生成されないので、この場合には、別の
電磁撹拌装置を途中の円弧軌道に設けて等軸晶の
生成を増大させると良い結果が得らえる。 以上説明したように、この発明によれば、Ｖ偏
析やポロシテイ等の欠陥のない優れた内質の鋳片
を得ることができるといつた有用な効果がもたら
される。
造した鋳片のポロシテイ指数は、本発明法外の方
法により鋳造した鋳片のポロシテイ指数に比べて
大巾に小さくなつていて、内質の優れた鋳片を鋳
造し得たことがわかる。 なお、上記実施例の場合のように、鋳片の最終
凝固部が水平軌道に達している場合には、等軸晶
が途中で沈降してしまい最終凝固部に十分な量の
等軸晶が生成されないので、この場合には、別の
電磁撹拌装置を途中の円弧軌道に設けて等軸晶の
生成を増大させると良い結果が得らえる。 以上説明したように、この発明によれば、Ｖ偏
析やポロシテイ等の欠陥のない優れた内質の鋳片
を得ることができるといつた有用な効果がもたら
される。
第１図は、この発明の鋳片最終凝固部の撹拌パ
ターンを示す図、第２図は、ΔTとΔtとの関係を
示す図、第３図および第４図は、ポロシテイ発生
指数を示す図である。
ターンを示す図、第２図は、ΔTとΔtとの関係を
示す図、第３図および第４図は、ポロシテイ発生
指数を示す図である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 鋼を連続鋳造して、円柱または角柱ビレツト
を製造するに際して、多量の等軸晶を鋳片最終凝
固部の未凝固溶鋼に生成し、そして、前記未凝固
溶鋼を電磁撹拌装置によつて前記鋳片の中心軸線
を中心として旋回させて、前記未凝固溶鋼に、鋳
片引抜き方向に直角な平面内での循環流を生じさ
せることからなる、鋼の連続鋳造法において、 前記撹拌方向を所定時間間隔毎に反転させなが
ら前記未凝固溶鋼を、下式によつて定められる撹
拌時間（Δt）の間、撹拌し、 Δt＝Ｌ／Ｖ≧0.5（min） 但し、 Ｌ：電磁撹拌装置の電磁コイルの長さ（ｍ）、 Ｖ：鋳造速度（ｍ／min）。 前記撹拌における半サイクルの撹拌時間Δtを、 ５≦Δt≦30（sec） の範囲内とし、前記撹拌のサイクル数ｎを、 ｎ≧１ としたことを特徴とする、鋼の連続鋳造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20973181A JPS58112642A (ja) | 1981-12-28 | 1981-12-28 | 鋼の連続鋳造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20973181A JPS58112642A (ja) | 1981-12-28 | 1981-12-28 | 鋼の連続鋳造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58112642A JPS58112642A (ja) | 1983-07-05 |
| JPH0344858B2 true JPH0344858B2 (ja) | 1991-07-09 |
Family
ID=16577697
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20973181A Granted JPS58112642A (ja) | 1981-12-28 | 1981-12-28 | 鋼の連続鋳造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58112642A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP2295169A1 (en) | 1997-12-08 | 2011-03-16 | Nippon Steel Corporation | Cast slab and method for casting molten metal, apparatus for the same |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2657946B2 (ja) * | 1995-07-17 | 1997-09-30 | 株式会社ソフィア | 遊技機 |
| JP5083241B2 (ja) * | 2009-02-06 | 2012-11-28 | 住友金属工業株式会社 | 鋼の連続鋳造方法およびこの方法で製造された鋳片 |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3981774A (en) * | 1975-09-30 | 1976-09-21 | Phillips Petroleum Company | Fermentation of oxygenated hydrocarbon compounds with thermophilic microorganisms |
| FR2346713A1 (fr) * | 1975-10-01 | 1977-10-28 | Semt | Procede de determination du degre d'usure d'un element a proprietes magnetiques determinees en contact glissant avec un second element |
| JPS536932A (en) * | 1976-07-08 | 1978-01-21 | Agency Of Ind Science & Technol | Method of underwater flame heating |
-
1981
- 1981-12-28 JP JP20973181A patent/JPS58112642A/ja active Granted
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP2295169A1 (en) | 1997-12-08 | 2011-03-16 | Nippon Steel Corporation | Cast slab and method for casting molten metal, apparatus for the same |
| EP2295168A1 (en) | 1997-12-08 | 2011-03-16 | Nippon Steel Corporation | Cast slab and method for casting molten metal, apparatus for the same |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS58112642A (ja) | 1983-07-05 |
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