JPS61231131A - 耐食性銅合金管 - Google Patents
耐食性銅合金管Info
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- JPS61231131A JPS61231131A JP7291885A JP7291885A JPS61231131A JP S61231131 A JPS61231131 A JP S61231131A JP 7291885 A JP7291885 A JP 7291885A JP 7291885 A JP7291885 A JP 7291885A JP S61231131 A JPS61231131 A JP S61231131A
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- Rigid Pipes And Flexible Pipes (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は、給水・給湯用配管材等として優れた耐食性（
殊に耐孔食性および耐潰食性）と耐Ｃｕイオン溶出性を
備えた銅合金管に関するものである。
殊に耐孔食性および耐潰食性）と耐Ｃｕイオン溶出性を
備えた銅合金管に関するものである。
［従来の技術］
給水・給湯用等の配管材料としては耐食性及び加工性の
優れた脱酸銅が汎用されている。しかしながら脱酸銅に
しても十分に要求特性を満たしているとは言えず、水質
によっては徐々にＣｕイオンが溶出し青水発生の問題を
生ずることがある。
優れた脱酸銅が汎用されている。しかしながら脱酸銅に
しても十分に要求特性を満たしているとは言えず、水質
によっては徐々にＣｕイオンが溶出し青水発生の問題を
生ずることがある。
即ち配管からのＣｕイオン溶出量が多くなって上水の水
質基準値（Ｃｕ ： １．ＯＰＰ間）を超えると。
質基準値（Ｃｕ ： １．ＯＰＰ間）を超えると。
Ｃｕイオンにより洗濯物等が青く着色するといった問題
が生じてくる。但し使用期間が経過するにつれて表面に
酸化皮膜が形成されＣｕイオンの溶出が無くなることが
知られている。しかしながら給水φ給湯用管の内面にそ
の様な酸化銅皮膜が形成されるまでには１〜２年といっ
た長期間を要し、その間のＣｕイオンの溶出の問題は回
避できない、 一方、また別の条件では局部的に腐食に
よって孔があく現象即ち孔食現象が現われることがあり
、この場合は、短期間のうちに管壁が貫通されて水洩れ
享故を招来する。殊に孔食は残留塩素濃度の高い軟水の
温水中において発生し易く解決が急がれている。
が生じてくる。但し使用期間が経過するにつれて表面に
酸化皮膜が形成されＣｕイオンの溶出が無くなることが
知られている。しかしながら給水φ給湯用管の内面にそ
の様な酸化銅皮膜が形成されるまでには１〜２年といっ
た長期間を要し、その間のＣｕイオンの溶出の問題は回
避できない、 一方、また別の条件では局部的に腐食に
よって孔があく現象即ち孔食現象が現われることがあり
、この場合は、短期間のうちに管壁が貫通されて水洩れ
享故を招来する。殊に孔食は残留塩素濃度の高い軟水の
温水中において発生し易く解決が急がれている。
本発明者等はこうした状況のもとでＣｕイオンの溶出及
び孔食を確実に阻止する技術について検討し、先に特許
出願を行なった（特願昭５９−２５８３０３号）。
び孔食を確実に阻止する技術について検討し、先に特許
出願を行なった（特願昭５９−２５８３０３号）。
即ちこの先願発明は、合金元素として適量のＡＩ及び５
ｎｔ−含有させることによって耐孔食性を改善し、また
銅合金管の内面にシリケート皮膜を形成することによっ
て耐Ｃｕイオン溶出性を高めたものである。
ｎｔ−含有させることによって耐孔食性を改善し、また
銅合金管の内面にシリケート皮膜を形成することによっ
て耐Ｃｕイオン溶出性を高めたものである。
即ち水中、殊に温水中で鋼管の内面に最初に形成される
酸化皮膜はＣｕ２Ｏであり、このＣｕ２Ｏ皮膜が内面に
万遍なく形成されている限りＣｕイオンの溶出及び孔食
は生じ難い、しかし酸化剤（残留塩素）濃度の高い温水
中においては、ＣｕｚＯは短期間のうちにＣｕＯにまで
酸化され該酸化皮膜の大部分はＣｕＯに変換してしまう
。
酸化皮膜はＣｕ２Ｏであり、このＣｕ２Ｏ皮膜が内面に
万遍なく形成されている限りＣｕイオンの溶出及び孔食
は生じ難い、しかし酸化剤（残留塩素）濃度の高い温水
中においては、ＣｕｚＯは短期間のうちにＣｕＯにまで
酸化され該酸化皮膜の大部分はＣｕＯに変換してしまう
。
ＣｕＯ皮膜は自然電位が高くて孔食発生電位を容易に越
えるので孔食発生に至る。従って孔食を無くす為には鋼
管の内面を常にＣｕ２Ｏ皮膜で被っておけばよいのであ
るが、ＣｕｚＯは前述の様に短期間でＣｕＯに変換して
しまう、従って銅表面に形成される酸化銅皮膜の構成々
分をＣｕ２Ｏ＞ＣＵＯの状態で安定に維持させる方策が
要望される。この点上記先願発明では１合金元素として
Ａｌ５ｏ、旧〜１．５％及びＳ ｎ ： ０．０３〜２
．５％［但しくＡｌ＋Ｓｎ）１０．１％】を含有させる
ことによりかなりの達成度でＣｕ２Ｏ皮膜を安定化し、
耐孔食性を改善している。但しＡｔ及びＳｎの添加だけ
では耐孔食性が完全といえないので、更に銅合金中に含
まれる酸素量を１００ ＰＰ■以下に規制し、これによ
り高レベルの耐孔食性を得ることに成功している。また
Ｃｕイオンの溶出をより完全に防止する為に上記構成に
加えて銅合金管の内面に１０〜ｔｏｏ、ｏｏｏ人の厚さ
でシリケート皮膜を形成する方法も提案している。尚シ
リケート皮膜の厚さが１０人未満の場合にはＣｕイオン
の溶出をＩ ＰＰＭ以下に抑えることができず、一方１
００，０００人を超えると皮膜が厚くなり過ぎる為に管
にたわみ等の外力が作用したときに皮膜に亀裂乃至剥離
が生じ易くなるところから、シリケート皮膜の厚さはｌ
Ｏλ以上１００，０００λ以下が好ましいとしている。
えるので孔食発生に至る。従って孔食を無くす為には鋼
管の内面を常にＣｕ２Ｏ皮膜で被っておけばよいのであ
るが、ＣｕｚＯは前述の様に短期間でＣｕＯに変換して
しまう、従って銅表面に形成される酸化銅皮膜の構成々
分をＣｕ２Ｏ＞ＣＵＯの状態で安定に維持させる方策が
要望される。この点上記先願発明では１合金元素として
Ａｌ５ｏ、旧〜１．５％及びＳ ｎ ： ０．０３〜２
．５％［但しくＡｌ＋Ｓｎ）１０．１％】を含有させる
ことによりかなりの達成度でＣｕ２Ｏ皮膜を安定化し、
耐孔食性を改善している。但しＡｔ及びＳｎの添加だけ
では耐孔食性が完全といえないので、更に銅合金中に含
まれる酸素量を１００ ＰＰ■以下に規制し、これによ
り高レベルの耐孔食性を得ることに成功している。また
Ｃｕイオンの溶出をより完全に防止する為に上記構成に
加えて銅合金管の内面に１０〜ｔｏｏ、ｏｏｏ人の厚さ
でシリケート皮膜を形成する方法も提案している。尚シ
リケート皮膜の厚さが１０人未満の場合にはＣｕイオン
の溶出をＩ ＰＰＭ以下に抑えることができず、一方１
００，０００人を超えると皮膜が厚くなり過ぎる為に管
にたわみ等の外力が作用したときに皮膜に亀裂乃至剥離
が生じ易くなるところから、シリケート皮膜の厚さはｌ
Ｏλ以上１００，０００λ以下が好ましいとしている。
ところが本発明者等がその後更に研究を進めるうち、前
記先願発明に係る銅合金管においては、管内に流体を高
流速で流すと、脱酸銅の場合と同様に潰食と呼ばれる一
種の二ロージ、ン現象が発生するという新たな問題を残
していることが明らかになってきた。
記先願発明に係る銅合金管においては、管内に流体を高
流速で流すと、脱酸銅の場合と同様に潰食と呼ばれる一
種の二ロージ、ン現象が発生するという新たな問題を残
していることが明らかになってきた。
［発明が解決しようとする問題点］
本発明はこうした事情に着目してなされたものであって
耐孔食性および耐Ｃｕイオン発生性が改善されるだけで
なく、耐潰食性にも優れた耐食性銅合金管を提供しよう
とするものである。
耐孔食性および耐Ｃｕイオン発生性が改善されるだけで
なく、耐潰食性にも優れた耐食性銅合金管を提供しよう
とするものである。
［問題点を解決するための手段］
上記目的を達成した本発明は、下記の元素を必須成分と
して含む他、 Ａ ｌ ： ０．０１Ｎ１．５％ Ｓ ｎ ： ０．０３〜２．５％ 但しくＡｌ＋Ｓｎ）１０．１％ Ｚｎ、Ｆｅ、Ｎｉ 、Ｃｏ、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｓｉ。
して含む他、 Ａ ｌ ： ０．０１Ｎ１．５％ Ｓ ｎ ： ０．０３〜２．５％ 但しくＡｌ＋Ｓｎ）１０．１％ Ｚｎ、Ｆｅ、Ｎｉ 、Ｃｏ、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｓｉ。
Ｃａからなる群から選択される１種又は２種以上を下記
条件を満足する様に含有し、且つ酸素含有量が１００
ｐｐｍ以下に規制され、残部がＣｕ及び不可避不純物か
らなる銅合金を管状に成形してなるところに第１発明の
要旨があり、さらに上記に加えて、銅合金管の内面に厚
さ１０−１００．ＧｏＯＡのシリケート皮膜を形成して
なるところに第２発明の要旨が存在する。
条件を満足する様に含有し、且つ酸素含有量が１００
ｐｐｍ以下に規制され、残部がＣｕ及び不可避不純物か
らなる銅合金を管状に成形してなるところに第１発明の
要旨があり、さらに上記に加えて、銅合金管の内面に厚
さ１０−１００．ＧｏＯＡのシリケート皮膜を形成して
なるところに第２発明の要旨が存在する。
Ｚｎ：Ｏ，１〜１０％
Ｆｅ、Ｎｉ、Ｃｏ、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｓｆ。
Ｃａの内１種又は２種以上：夫々０．００５〜１．０％
で合計２％以下。
で合計２％以下。
［作用１
ＡＩ及びＳｎを含有させる理由は前述の通りであり、こ
れによって銅合金管内面のＣｕ２Ｏ皮膜を安定化させる
ことができ、耐孔食性および耐Ｃｕイオン溶出性を相当
に改善することができる。
れによって銅合金管内面のＣｕ２Ｏ皮膜を安定化させる
ことができ、耐孔食性および耐Ｃｕイオン溶出性を相当
に改善することができる。
また酸素含有量を１００ ｐｐ腸以下に規定することに
より前述した如く高レベルの耐孔食性を得ることができ
る。尚本発明を実施するに当たっては。
より前述した如く高レベルの耐孔食性を得ることができ
る。尚本発明を実施するに当たっては。
酸素含有量を１００ ＰＰ履以下に規制することを目的
として溶製段階でＰ、Ｍｇ、Ｂ等の脱酸剤を使用するこ
とが多いが、これら脱酸性元素の一部は不純物として合
金中に歩留り、加工性を阻害する恐れがある。従って材
料の加工性を考慮するとこれら脱酸剤の添加は多くても
０．５％、好ましくは０．１％以下に抑よることが望ま
しい。
として溶製段階でＰ、Ｍｇ、Ｂ等の脱酸剤を使用するこ
とが多いが、これら脱酸性元素の一部は不純物として合
金中に歩留り、加工性を阻害する恐れがある。従って材
料の加工性を考慮するとこれら脱酸剤の添加は多くても
０．５％、好ましくは０．１％以下に抑よることが望ま
しい。
次に本発明においては、Ｚｎ、Ｆｅ、ＮＩ。
Ｃｏ、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｓｔ 、Ｃａからなる群から選択さ
れる１種または２種以上を適正量添加する必要がある。
れる１種または２種以上を適正量添加する必要がある。
即ちＺｎは、銅合金管内に液体を高流速で流した際に発
生する潰食現象を抑制する作用があり、こうしたＺｎの
作用は銅合金中に０．１〜１０％含有させることによっ
て有効に発揮される。しかして添加量が０．１％未満で
は耐潰食性改善効果が十分に発揮されず、一方添加量が
１０％を超えると当該合金管の応力腐食割れ感受性が高
くなる。またＺｎと同様の耐潰食性改善効果を有する元
素とし−ＣＦｅ、Ｎｉ 、Ｃｏ、Ｍｎ、Ｃｒ。
生する潰食現象を抑制する作用があり、こうしたＺｎの
作用は銅合金中に０．１〜１０％含有させることによっ
て有効に発揮される。しかして添加量が０．１％未満で
は耐潰食性改善効果が十分に発揮されず、一方添加量が
１０％を超えると当該合金管の応力腐食割れ感受性が高
くなる。またＺｎと同様の耐潰食性改善効果を有する元
素とし−ＣＦｅ、Ｎｉ 、Ｃｏ、Ｍｎ、Ｃｒ。
Ｓｉ、Ｃａを挙げることができ、これらから選択される
１種又は２種以上の元素を夫々０．００５〜１．０％含
有させることによっても耐潰食性を改善することができ
る。但しこれらの元素が夫々単独で１．０％を超え、或
は合計で２．０％を超えると、材料の加工性が著しく阻
害される。尚一般に銅合金の機械的性質は脱酸銅と略同
等であり、加工し易いという利点がある反面機械的強度
がやや不足する為、より高い機械的強度が求められる用
途に適用する場合は脱酸銅と同様厚肉とする必要がある
。コノ点上述＋７）Ｆｅ、Ｎｉ、Ｃｏ、Ｍｎ。
１種又は２種以上の元素を夫々０．００５〜１．０％含
有させることによっても耐潰食性を改善することができ
る。但しこれらの元素が夫々単独で１．０％を超え、或
は合計で２．０％を超えると、材料の加工性が著しく阻
害される。尚一般に銅合金の機械的性質は脱酸銅と略同
等であり、加工し易いという利点がある反面機械的強度
がやや不足する為、より高い機械的強度が求められる用
途に適用する場合は脱酸銅と同様厚肉とする必要がある
。コノ点上述＋７）Ｆｅ、Ｎｉ、Ｃｏ、Ｍｎ。
Ｃｒ、Ｓｔ 、Ｃａの各成分を上記規定量配合すると１
機械的性質を飛躍的に向上させるという効果を併せて享
受することができる。
機械的性質を飛躍的に向上させるという効果を併せて享
受することができる。
上記の構成要件を充足する銅合金管は前述の様な作用を
有しており、従来の耐食性銅合金管に比べて卓越した耐
孔食性並びに耐潰食性を発揮する。しかしながら使用開
始初期の酸化銅皮膜（以下特記しない限りＣｕ２Ｏ＞Ｃ
ｕＯの酸化銅皮膜を意味する）形成が不完全である時期
においては、若干量のＣｕイオンが溶出することは否め
ない、そこで使用開始期からＣｕイオンの溶出を実用上
問題にならない程度まで軽減する為には、ｔＪ述の如く
上記銅合金管の内面に適当な厚さのシリケート皮膜を形
成しておくのがよい。
有しており、従来の耐食性銅合金管に比べて卓越した耐
孔食性並びに耐潰食性を発揮する。しかしながら使用開
始初期の酸化銅皮膜（以下特記しない限りＣｕ２Ｏ＞Ｃ
ｕＯの酸化銅皮膜を意味する）形成が不完全である時期
においては、若干量のＣｕイオンが溶出することは否め
ない、そこで使用開始期からＣｕイオンの溶出を実用上
問題にならない程度まで軽減する為には、ｔＪ述の如く
上記銅合金管の内面に適当な厚さのシリケート皮膜を形
成しておくのがよい。
シリケート皮膜を形成させる化合物の具体例としてはリ
チウムシリケート、ナトリウムシリケート、カリウムシ
リケート、アミンシリケート、エチルシリケート、コロ
イダルシリカ等が挙げられるが、本発明で特にシリケー
ト系を選択した理由は次の通りである。
チウムシリケート、ナトリウムシリケート、カリウムシ
リケート、アミンシリケート、エチルシリケート、コロ
イダルシリカ等が挙げられるが、本発明で特にシリケー
ト系を選択した理由は次の通りである。
■ろう付は時等の加熱によって皮膜が劣化することがな
く、且つ有害ガスを生じない。
く、且つ有害ガスを生じない。
■使用中に皮膜が剥離する場合、極めて微細（ｔｏｏＩ
Ｌｍ以下）な破片となって溶出していくので管やバルブ
等を閉塞する恐れがなく、且つ人体に全く無害である。
Ｌｍ以下）な破片となって溶出していくので管やバルブ
等を閉塞する恐れがなく、且つ人体に全く無害である。
■シリケート皮膜は親水性で且つ多孔質である為、該皮
膜の下部（即ち銅合金素材の表面）では酸化銅皮膜が徐
々に成長していく、シかもシリケート皮膜自体は水に可
溶性であり、人体に無害な５ｉ０２ となって徐々に水
中に溶出していくが、シリケート皮膜による表面保護効
果が失なわれた時点（シリケート皮膜が溶出してしまっ
た時点）ではすでに耐食性の酸化銅皮膜の形成が完了し
ている為、使用の初期からＣｕイオンの溶出を実用上問
題にならない程度に軽減することができる。
膜の下部（即ち銅合金素材の表面）では酸化銅皮膜が徐
々に成長していく、シかもシリケート皮膜自体は水に可
溶性であり、人体に無害な５ｉ０２ となって徐々に水
中に溶出していくが、シリケート皮膜による表面保護効
果が失なわれた時点（シリケート皮膜が溶出してしまっ
た時点）ではすでに耐食性の酸化銅皮膜の形成が完了し
ている為、使用の初期からＣｕイオンの溶出を実用上問
題にならない程度に軽減することができる。
そして上記の様なシリケート皮膜の効果を有効に発揮さ
せ、殊に使用開始期におけるＣｕイオンの溶出量をＩＰ
ＰＰＰ溝に抑える為には、膜厚を１０〜１００，０００
人としなければならない、その理由は前述の通りである
。尚シリケート皮膜の形成法は特に限定されないが、最
も一般的なのは製管工程で銅合金管内面に付着した潤滑
油を脱脂剤により除去した後、前記シリケート系化合物
の単独若しくは２種以上を水に希釈して管内面に塗布し
、加熱炉或は熱風乾燥炉等で１００〜２００℃に数分乃
至数十分加熱し脱水する方法である。
せ、殊に使用開始期におけるＣｕイオンの溶出量をＩＰ
ＰＰＰ溝に抑える為には、膜厚を１０〜１００，０００
人としなければならない、その理由は前述の通りである
。尚シリケート皮膜の形成法は特に限定されないが、最
も一般的なのは製管工程で銅合金管内面に付着した潤滑
油を脱脂剤により除去した後、前記シリケート系化合物
の単独若しくは２種以上を水に希釈して管内面に塗布し
、加熱炉或は熱風乾燥炉等で１００〜２００℃に数分乃
至数十分加熱し脱水する方法である。
ところで通常の脱酸鋼管の場合、上記の様な方法でシリ
ケート皮膜を形成しても該皮膜を強固に密着させること
ができず、３か月程度の通水で皮膜の約５割が剥離して
表面保護効果が有効に発揮されない、しかしながら前述
の如く適量のＡＩを添加した銅合金管を使用するとシリ
ケート皮膜の密着性は飛躍的に向上し、シリケート皮膜
の表面保護効果が最大限有効に発揮される。この理由は
、銅合金中のＡＩとシリケート皮膜中のＳｉが接合界面
で共有結合を起こす為と考えられる。即ち本明細書に開
示する第２の発明（内面にシリケート皮膜を形成した耐
食性銅合金管）において管素材中に配合されるＡＩは、
前述の如＜Ｓｎとの共存による酸化銅皮膜組成の安定化
（Ｃｕ２０＞Ｃｕｂ）に加えて、シリケート皮膜の密着
性向上という重要な機能を発揮するものである。
ケート皮膜を形成しても該皮膜を強固に密着させること
ができず、３か月程度の通水で皮膜の約５割が剥離して
表面保護効果が有効に発揮されない、しかしながら前述
の如く適量のＡＩを添加した銅合金管を使用するとシリ
ケート皮膜の密着性は飛躍的に向上し、シリケート皮膜
の表面保護効果が最大限有効に発揮される。この理由は
、銅合金中のＡＩとシリケート皮膜中のＳｉが接合界面
で共有結合を起こす為と考えられる。即ち本明細書に開
示する第２の発明（内面にシリケート皮膜を形成した耐
食性銅合金管）において管素材中に配合されるＡＩは、
前述の如＜Ｓｎとの共存による酸化銅皮膜組成の安定化
（Ｃｕ２０＞Ｃｕｂ）に加えて、シリケート皮膜の密着
性向上という重要な機能を発揮するものである。
［実施例］
実施例１
第１表に示す化学成分の合金を高周波溶解炉を用いて溶
製し、得られた５に、の鋳塊を熱間圧延によって厚さ８
１朧の板材とした。この板材を５００℃Ｘ３０分の焼鈍
に付した後冷間圧延することにより、厚さ０．８ ａｍ
の銅合金板を得た。
製し、得られた５に、の鋳塊を熱間圧延によって厚さ８
１朧の板材とした。この板材を５００℃Ｘ３０分の焼鈍
に付した後冷間圧延することにより、厚さ０．８ ａｍ
の銅合金板を得た。
これらの試料について、回転円板式潰食促進試験により
耐潰食性を、又浸漬試験により耐孔食性を夫々調べた。
耐潰食性を、又浸漬試験により耐孔食性を夫々調べた。
結果を第２表に示す、尚試験条件は第３表に示す通りと
した。
した。
第 ３ 表
第１表に示す様に、Ｎｏ、 １〜５は耐潰食性向上成分
としてＺｎを適正量添加した実施例であり、優れた耐孔
食性を有するばかりでなく、耐潰食性についても優れた
値を示している＋＋ Ｎａ−６〜１７は耐潰食性向上成
分としてＦｅ、Ｎｉ、Ｃｏ。
としてＺｎを適正量添加した実施例であり、優れた耐孔
食性を有するばかりでなく、耐潰食性についても優れた
値を示している＋＋ Ｎａ−６〜１７は耐潰食性向上成
分としてＦｅ、Ｎｉ、Ｃｏ。
Ｍｎ、Ｃｒ、Ｓｉ、Ｃａのいずれか１種又は２種以上を
適正量添加した実施例であり、耐孔食性および耐潰食性
共に優れた値が得られた。Ｎｏ、１８〜２８は耐潰食性
向上成分としてＦｅ、Ｎｉ。
適正量添加した実施例であり、耐孔食性および耐潰食性
共に優れた値が得られた。Ｎｏ、１８〜２８は耐潰食性
向上成分としてＦｅ、Ｎｉ。
Ｃｏ、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｓｔ 、Ｃａのいずれか１種又は２
種以上並びにＺｎを適正量添加した実施例で、耐孔食性
が優れると共に、前記実施例より一層優れた耐潰食性を
示している。またＮｏ、 ６〜２８についてはＦｅ、Ｎ
ｉ 、Ｃｏ、Ｍｎ、Ｃｒ。
種以上並びにＺｎを適正量添加した実施例で、耐孔食性
が優れると共に、前記実施例より一層優れた耐潰食性を
示している。またＮｏ、 ６〜２８についてはＦｅ、Ｎ
ｉ 、Ｃｏ、Ｍｎ、Ｃｒ。
Ｓｉ、Ｃａを適正量添加したことの副次効果として機会
的性質が顕著に改善されている。
的性質が顕著に改善されている。
実施例２
第４表に示す化学成分の銅合金を用いて２２．２ｍｓ＋
φＸ０．８１■履ｔ ｘｔｏｏｏ謹Ｍｉ！の供試管を製
造し、実施例１の耐孔食性試験に用いたものと同じ水質
のモデル給湯水を使用して流速２ ｍ ／ ｓｅｃで通
水実験を行ない、通水開始からのＣｕイオン溶出量の変
化を求めた。但しＣｕイオン溶出量は所定の測定期に各
供試管内にモデル給湯水を充満して２４時間放置し、こ
の間に該給湯水中に溶出したＣｕイオンを定量すること
によって求めた。
φＸ０．８１■履ｔ ｘｔｏｏｏ謹Ｍｉ！の供試管を製
造し、実施例１の耐孔食性試験に用いたものと同じ水質
のモデル給湯水を使用して流速２ ｍ ／ ｓｅｃで通
水実験を行ない、通水開始からのＣｕイオン溶出量の変
化を求めた。但しＣｕイオン溶出量は所定の測定期に各
供試管内にモデル給湯水を充満して２４時間放置し、こ
の間に該給湯水中に溶出したＣｕイオンを定量すること
によって求めた。
第 ４ 表
結果は第１図に示す通りであり、合金成分が適正である
管の内面に適当な厚さのシリケート皮膜を形成したもの
（符号： Ａ 、 Ｃ）では、通水開始からＣｕイオン
の溶出量を極めて低レベルに抑えることができた。しか
しシリケート皮膜を形成しなかったもの（符号： Ｂ
、 Ｄ 、 Ｆ）については、合金成分の如何を問わず
通水初期には高いレベルのＣｕイオンが溶出した。また
シリケート皮膜を形成した場合でも、合金成分が適正で
ないもの（符号：Ｅ）ではシリケート皮膜の密着性が低
く皮膜の寿命が短いので、Ｃｕイオンの溶出抑制効果が
不十分であうた。
管の内面に適当な厚さのシリケート皮膜を形成したもの
（符号： Ａ 、 Ｃ）では、通水開始からＣｕイオン
の溶出量を極めて低レベルに抑えることができた。しか
しシリケート皮膜を形成しなかったもの（符号： Ｂ
、 Ｄ 、 Ｆ）については、合金成分の如何を問わず
通水初期には高いレベルのＣｕイオンが溶出した。また
シリケート皮膜を形成した場合でも、合金成分が適正で
ないもの（符号：Ｅ）ではシリケート皮膜の密着性が低
く皮膜の寿命が短いので、Ｃｕイオンの溶出抑制効果が
不十分であうた。
［発明の効果］
本発明は以上の様に構成されており、適正量のＡＩ及び
Ｓｎを含有させると共に酸素量を制限することによって
卓越した耐孔食性を得ることがで・きる、またＺｎ、Ｆ
ｅ、Ｃｏ、Ｍｎ、Ｃｒ。
Ｓｎを含有させると共に酸素量を制限することによって
卓越した耐孔食性を得ることがで・きる、またＺｎ、Ｆ
ｅ、Ｃｏ、Ｍｎ、Ｃｒ。
Ｓｔ、Ｃａよりなる群から選択される成分を適正量含有
させることによって優れた耐潰食性を得ることができる
。特にＦｅ、Ｃｏ、Ｍｎ、Ｃｒ。
させることによって優れた耐潰食性を得ることができる
。特にＦｅ、Ｃｏ、Ｍｎ、Ｃｒ。
Ｓｉ、Ｃａのいずれかを選択した場合には、耐潰食性改
善効果に加えて機械的性質を大幅に改善することができ
、高い機械的性質が要求される用途においても管を薄肉
化することができる。しかも銅合金管の内面にシリケー
ト皮膜を形成することにより通水初期におけるＣｕイオ
ンの溶出量を大幅に低減することができ、青水発生等の
水質劣化を確実に防止することができる。
善効果に加えて機械的性質を大幅に改善することができ
、高い機械的性質が要求される用途においても管を薄肉
化することができる。しかも銅合金管の内面にシリケー
ト皮膜を形成することにより通水初期におけるＣｕイオ
ンの溶出量を大幅に低減することができ、青水発生等の
水質劣化を確実に防止することができる。
第１図は通水期間とＣｕイオン溶出量の関係を示すグラ
フである。
フである。
Claims (2)
- （１）下記の元素を必須成分として含む他、Ａｌ：０．
０１〜１．５％（重量％：以下同じ）Ｓｎ：０．０３〜
２．５％ 但し（Ａｌ＋Ｓｎ）≧０．１％ Ｚｎ、Ｆｅ、Ｎｉ、Ｃｏ、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｓｉ、Ｃａから
なる群から選択される１種又は２種以上を下記条件を満
足する様に含有し、且つ酸素含有量が１００ｐｐｍ以下
に規制され、残部がＣｕ及び不可避不純物からなる銅合
金を管状に成形してなることを特徴とする耐食性銅合金
管。 Ｚｎ：０．１〜１０％ Ｆｅ、Ｎｉ、Ｃｏ、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｓｉ、 Ｃａの内１種又は２種以上：夫々０．００５〜１．０％
で合計２％以下。 - （２）下記の元素を必須成分として含む他、Ａｌ：０．
０１〜１．５％ Ｓｎ：０．０３〜２．５％ 但し（Ａｌ＋Ｓｎ）≧０．１％ Ｚｎ、Ｆｅ、Ｎｉ、Ｃｏ、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｓｉ、Ｃａから
なる群から選択される１種又は２種以上を下記条件を満
足する様に含有し、且つ酸素含有量が１００ｐｐｍ以下
に規制され、残部がＣｕ及び不可避不純物からなる銅合
金管の内面に、厚さ１０〜１００，０００Åのシリケー
ト被膜を形成してなることを特徴とする耐食性銅合金管
。 Ｚｎ：０．１〜１０％ Ｆｅ、Ｎｉ、Ｃｏ、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｓｉ、 Ｃａの内１種又は２種以上：夫々０．００５〜１．０％
で合計２．０％以下。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7291885A JPS61231131A (ja) | 1985-04-05 | 1985-04-05 | 耐食性銅合金管 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7291885A JPS61231131A (ja) | 1985-04-05 | 1985-04-05 | 耐食性銅合金管 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61231131A true JPS61231131A (ja) | 1986-10-15 |
| JPH0517292B2 JPH0517292B2 (ja) | 1993-03-08 |
Family
ID=13503211
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7291885A Granted JPS61231131A (ja) | 1985-04-05 | 1985-04-05 | 耐食性銅合金管 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61231131A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2004046415A1 (ja) * | 2002-11-21 | 2004-06-03 | Nikko Materials Co., Ltd. | 銅合金スパッタリングターゲット及び半導体素子配線 |
| US7740721B2 (en) | 2003-03-17 | 2010-06-22 | Nippon Mining & Metals Co., Ltd | Copper alloy sputtering target process for producing the same and semiconductor element wiring |
| JP2013185221A (ja) * | 2012-03-08 | 2013-09-19 | Jx Nippon Mining & Metals Corp | 電気電子機器用Ｃｕ−Ｚｎ−Ｓｎ−Ｃａ合金 |
| US9896745B2 (en) | 2002-01-30 | 2018-02-20 | Jx Nippon Mining & Metals Corporation | Copper alloy sputtering target and method for manufacturing the target |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5078519A (ja) * | 1973-11-14 | 1975-06-26 | ||
| JPS534718A (en) * | 1976-07-05 | 1978-01-17 | Mitsubishi Metal Corp | Anticorrosive copper alloy having superior hot workability |
| JPS59222542A (ja) * | 1983-05-31 | 1984-12-14 | Hitachi Cable Ltd | ラジエ−タ用フィン材 |
| JPS59226142A (ja) * | 1983-06-06 | 1984-12-19 | Nippon Mining Co Ltd | 耐食性に優れた銅合金 |
| JPS59229450A (ja) * | 1983-06-10 | 1984-12-22 | Nippon Mining Co Ltd | 耐食性に優れた銅合金 |
-
1985
- 1985-04-05 JP JP7291885A patent/JPS61231131A/ja active Granted
Patent Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5078519A (ja) * | 1973-11-14 | 1975-06-26 | ||
| JPS534718A (en) * | 1976-07-05 | 1978-01-17 | Mitsubishi Metal Corp | Anticorrosive copper alloy having superior hot workability |
| JPS59222542A (ja) * | 1983-05-31 | 1984-12-14 | Hitachi Cable Ltd | ラジエ−タ用フィン材 |
| JPS59222541A (ja) * | 1983-05-31 | 1984-12-14 | Hitachi Cable Ltd | 自動車用ラジエ−タフィン材 |
| JPS59226142A (ja) * | 1983-06-06 | 1984-12-19 | Nippon Mining Co Ltd | 耐食性に優れた銅合金 |
| JPS59229450A (ja) * | 1983-06-10 | 1984-12-22 | Nippon Mining Co Ltd | 耐食性に優れた銅合金 |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US9896745B2 (en) | 2002-01-30 | 2018-02-20 | Jx Nippon Mining & Metals Corporation | Copper alloy sputtering target and method for manufacturing the target |
| WO2004046415A1 (ja) * | 2002-11-21 | 2004-06-03 | Nikko Materials Co., Ltd. | 銅合金スパッタリングターゲット及び半導体素子配線 |
| US7507304B2 (en) | 2002-11-21 | 2009-03-24 | Nippon Mining & Metals Co., Ltd. | Copper alloy sputtering target and semiconductor element wiring |
| US8246764B2 (en) | 2002-11-21 | 2012-08-21 | Jx Nippon Mining & Metals Corporation | Copper alloy sputtering target and semiconductor element wiring |
| US10665462B2 (en) | 2002-11-21 | 2020-05-26 | Jx Nippon Mining & Metals Corporation | Copper alloy sputtering target and semiconductor element wiring |
| US7740721B2 (en) | 2003-03-17 | 2010-06-22 | Nippon Mining & Metals Co., Ltd | Copper alloy sputtering target process for producing the same and semiconductor element wiring |
| US9765425B2 (en) | 2003-03-17 | 2017-09-19 | Jx Nippon Mining & Metals Corporation | Copper alloy sputtering target, process for producing the same and semiconductor element wiring |
| JP2013185221A (ja) * | 2012-03-08 | 2013-09-19 | Jx Nippon Mining & Metals Corp | 電気電子機器用Ｃｕ−Ｚｎ−Ｓｎ−Ｃａ合金 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0517292B2 (ja) | 1993-03-08 |
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