JPS61249699A - ロ−タ−溶接補修用溶接方法 - Google Patents
ロ−タ−溶接補修用溶接方法Info
- Publication number
- JPS61249699A JPS61249699A JP9496786A JP9496786A JPS61249699A JP S61249699 A JPS61249699 A JP S61249699A JP 9496786 A JP9496786 A JP 9496786A JP 9496786 A JP9496786 A JP 9496786A JP S61249699 A JPS61249699 A JP S61249699A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- welding
- weight
- rotor
- weld
- maximum
- Prior art date
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- Pending
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/50—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for welded joints
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
- B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550°C
- B23K35/3053—Fe as the principal constituent
- B23K35/3066—Fe as the principal constituent with Ni as next major constituent
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
- Arc Welding In General (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
日 の
本発明は蒸気タービン−発電機用鋼の溶接補修方法に関
し、特にニッケル−モリブデン−バナジウム鋼及びニッ
ケルークロム−モリブデン−バナジウム鋼に高強度且つ
高靭性の補修を提供するための変性した組成物及び方法
に関する。
し、特にニッケル−モリブデン−バナジウム鋼及びニッ
ケルークロム−モリブデン−バナジウム鋼に高強度且つ
高靭性の補修を提供するための変性した組成物及び方法
に関する。
真空炭素脱酸、取鍋精錬、コンピュータ制御鍛圧処理及
びインゴット凝固設計のような近年の技術の進歩はロー
ターを非常に向上させた。若干の装置、特に現在運転中
の古い装置は全般的な摩耗、外面の割れ、摩擦及び他の
崩壊め徴候を示す、これらの摩耗現象はこれらの装置を
新しいタービン発電機のセットで代替するのではなく装
置の寿命を延長させ、部品を良くして行く傾向のために
恐らく現在ではより一般的なものであろう。
びインゴット凝固設計のような近年の技術の進歩はロー
ターを非常に向上させた。若干の装置、特に現在運転中
の古い装置は全般的な摩耗、外面の割れ、摩擦及び他の
崩壊め徴候を示す、これらの摩耗現象はこれらの装置を
新しいタービン発電機のセットで代替するのではなく装
置の寿命を延長させ、部品を良くして行く傾向のために
恐らく現在ではより一般的なものであろう。
ニッケル−モリブデン−バナジウム鋼ローター及びニッ
ケルークロム−モリブデン−バナジウム鋼ローターを補
修するために適当である工業的に入手できる低合金鋼溶
加材（ガス−タングステンアーク溶接のような技法によ
る）は高強度溶接体ではあるが、低靭性（特に焼戻し脆
化から）の溶接部を生ずるか、または［第１表のアメリ
カン・ウェルディング・ソサエティー（＾ｍｅｒｉｃａ
ｎ ＷｅｌｄｉｎｇＳｏｃｉｅｔｙ） （以下、八Ｈ５
と略称する）のＡ ５．２８ Ｅ ＲＩＱＯＳ−１溶接
ワイヤー（以下、１００Ｓ−１と記載する）の場合にお
いは］優れた靭性をもつが、強度が低く過ぎる溶接部を
生ずるために、過去においては溶接補修を行なうことは
困難であった。
ケルークロム−モリブデン−バナジウム鋼ローターを補
修するために適当である工業的に入手できる低合金鋼溶
加材（ガス−タングステンアーク溶接のような技法によ
る）は高強度溶接体ではあるが、低靭性（特に焼戻し脆
化から）の溶接部を生ずるか、または［第１表のアメリ
カン・ウェルディング・ソサエティー（＾ｍｅｒｉｃａ
ｎ ＷｅｌｄｉｎｇＳｏｃｉｅｔｙ） （以下、八Ｈ５
と略称する）のＡ ５．２８ Ｅ ＲＩＱＯＳ−１溶接
ワイヤー（以下、１００Ｓ−１と記載する）の場合にお
いは］優れた靭性をもつが、強度が低く過ぎる溶接部を
生ずるために、過去においては溶接補修を行なうことは
困難であった。
第一−Ｌ−ｊ！
（重量％）
０．０７８ ＣＯ，４５Ｍ。
Ｏ，００５Ｐ Ｏ，０６Ｃｒ
Ｏ，００４Ｓ Ｏ，００１Ｖ
Ｏ，４２Ｓｉ Ｏ，０２７Ｃｕ１．３５
Ｍｎ ０．０１１ Ａ１１．９０ Ｎ
ｉ Ｏ，０１６ＴｉＯ，０００６Ｚｒ の 真空誘導溶融変性１００Ｓ−１の組成をもつ溶接溶加材
を使用する場合に、高強度及び高靭性の溶接部を得るこ
とができることを見出した。この溶接溶加材の組成の変
化には炭素含量を多くし、且つリン、アンチモン、スズ
及びヒ素に関する上限量を規定することが含まれる。ま
た、クロムの台皿範囲を狭くし、且つジルコニウムの上
限を下げて使用することが好ましい、。
Ｍｎ ０．０１１ Ａ１１．９０ Ｎ
ｉ Ｏ，０１６ＴｉＯ，０００６Ｚｒ の 真空誘導溶融変性１００Ｓ−１の組成をもつ溶接溶加材
を使用する場合に、高強度及び高靭性の溶接部を得るこ
とができることを見出した。この溶接溶加材の組成の変
化には炭素含量を多くし、且つリン、アンチモン、スズ
及びヒ素に関する上限量を規定することが含まれる。ま
た、クロムの台皿範囲を狭くし、且つジルコニウムの上
限を下げて使用することが好ましい、。
ｔ の昔日
本発明の溶接溶加材はガス−タングステンアーク溶接（
冷間溶接法）、サブマージドアーク溶接及びガスー金属
アーク溶接を利用してニッケル−モリブデン−バナジウ
ム鋼上に補修部（溶接部）を形成する（本明細書で使用
するニッケル−モリブデン−バナジウム鋼はニッケルー
クロム−モリブデン−バナジウム鋼をも包含するのであ
る）、得られた溶接部は降伏強度に対するローター材料
の最低必要条件より全て優れ、同時に必要な靭性を［第
２−に示す２４℃（７０下）での耐衝撃性、５０％ＦＡ
ＴＴ、耐焼戻し脆化性及び疲れ耐久限度］を与える。
冷間溶接法）、サブマージドアーク溶接及びガスー金属
アーク溶接を利用してニッケル−モリブデン−バナジウ
ム鋼上に補修部（溶接部）を形成する（本明細書で使用
するニッケル−モリブデン−バナジウム鋼はニッケルー
クロム−モリブデン−バナジウム鋼をも包含するのであ
る）、得られた溶接部は降伏強度に対するローター材料
の最低必要条件より全て優れ、同時に必要な靭性を［第
２−に示す２４℃（７０下）での耐衝撃性、５０％ＦＡ
ＴＴ、耐焼戻し脆化性及び疲れ耐久限度］を与える。
ガス−タングステンアーク溶接は通常超音波試験により
示されるような最良の溶接金属健全部を生じ、予熱を必
要とせず、タービンローター基材及び発電機ローター基
材規格必要条件の最低限界を大巾に超える溶接金属引張
特性及び衝撃特性をもち且つ最も細かい微細構造結晶粒
度を生ずるために最も好適な方法である。サブマージド
アーク溶接は非常に速い溶着速度をもつが、予熱を必要
とし、また、上述の３種の方法の中で最も大きな結晶粒
度を生ずる（この方法が３種の溶接方法の中で最も低い
特性を提供するものであっても、通常、元のローター基
材の引張及び衝撃規格必要条件をなお満足するものであ
る）。ガスー金属アーク溶接は部材の予熱を必要とし、
ガス−タングステンアーク技法とサブマージドアーク技
法の中間の結晶粒度及び引張特性及び衝撃特性が得られ
る。
示されるような最良の溶接金属健全部を生じ、予熱を必
要とせず、タービンローター基材及び発電機ローター基
材規格必要条件の最低限界を大巾に超える溶接金属引張
特性及び衝撃特性をもち且つ最も細かい微細構造結晶粒
度を生ずるために最も好適な方法である。サブマージド
アーク溶接は非常に速い溶着速度をもつが、予熱を必要
とし、また、上述の３種の方法の中で最も大きな結晶粒
度を生ずる（この方法が３種の溶接方法の中で最も低い
特性を提供するものであっても、通常、元のローター基
材の引張及び衝撃規格必要条件をなお満足するものであ
る）。ガスー金属アーク溶接は部材の予熱を必要とし、
ガス−タングステンアーク技法とサブマージドアーク技
法の中間の結晶粒度及び引張特性及び衝撃特性が得られ
る。
上述の改善（変性）された溶接溶加材合金を用いる場き
でさえ、母材が硫黄または銅を多量に含有する場合、障
害を招くことがある（溶接金属の熱脆性割れを生ずるこ
とがある）ことを記憶されたい、該ローターをなお補修
することができるが、完全な補修は注意深く検討しなけ
ればならない。
でさえ、母材が硫黄または銅を多量に含有する場合、障
害を招くことがある（溶接金属の熱脆性割れを生ずるこ
とがある）ことを記憶されたい、該ローターをなお補修
することができるが、完全な補修は注意深く検討しなけ
ればならない。
以下の第２表は１００Ｓ−１溶加材による溶接金属と本
発明の真空溶融溶加材による溶接金属の実験結果を比較
するものである（重量％）、第３表は上述の１００Ｓ−
１溶加材と本発明真空溶融変性溶加材の化学組成を比較
する゛ものである（なお、カッコ内は好適値を示す）、
全ての場合において、残余は鉄及び２次的な不純物であ
る。
発明の真空溶融溶加材による溶接金属の実験結果を比較
するものである（重量％）、第３表は上述の１００Ｓ−
１溶加材と本発明真空溶融変性溶加材の化学組成を比較
する゛ものである（なお、カッコ内は好適値を示す）、
全ての場合において、残余は鉄及び２次的な不純物であ
る。
１」Ｌ五
（１）引張特性
ＵＴＳ（ＫＳＩ） １０８
１２００．２％Ｙ、Ｓ、（ＫＳＩ）
１０１ １１５伸び率（％）２
７２フ Ｒ１＾、（％） ７５
７５（２）シャルピーＶノノッ ゛ 室温［２４℃（７５下）］ 衝撃エネルギー（ｆｔ−Ｋ） １８０
１８０５０％ＦＡＴＴ［”Ｃ（下）］
−５９（−７５） −１０１（−１５０＞（３
） のノ・・ ［３日間４９１℃（９１５下）に保持＋４日間４６０℃
（８６０下）に保持＋７日間３９９℃（）５０下）に保
持］ 室温ノツチ靭性（ｆｔ−１ｂ） ８７
１４１−５０℃（−６０下）ノツチ靭性 （ｆｔ−１ｂ） ［８
，５ｆｔ−１ｂ、−１８℃（Ｏ下）コ ６０転位
温度移動［”Ｃ（下）コ ６８（１５４）
３８（１００）（本１）溶接金属の値と母材の値
の比（引張強度に相当する）上述の表中、ＵＴＳは極限
引張強さ、Ｙ、Ｓ、は降伏強さ、Ｒ，Ａ、は断面縮小率
をそれぞれ示す。
１２００．２％Ｙ、Ｓ、（ＫＳＩ）
１０１ １１５伸び率（％）２
７２フ Ｒ１＾、（％） ７５
７５（２）シャルピーＶノノッ ゛ 室温［２４℃（７５下）］ 衝撃エネルギー（ｆｔ−Ｋ） １８０
１８０５０％ＦＡＴＴ［”Ｃ（下）］
−５９（−７５） −１０１（−１５０＞（３
） のノ・・ ［３日間４９１℃（９１５下）に保持＋４日間４６０℃
（８６０下）に保持＋７日間３９９℃（）５０下）に保
持］ 室温ノツチ靭性（ｆｔ−１ｂ） ８７
１４１−５０℃（−６０下）ノツチ靭性 （ｆｔ−１ｂ） ［８
，５ｆｔ−１ｂ、−１８℃（Ｏ下）コ ６０転位
温度移動［”Ｃ（下）コ ６８（１５４）
３８（１００）（本１）溶接金属の値と母材の値
の比（引張強度に相当する）上述の表中、ＵＴＳは極限
引張強さ、Ｙ、Ｓ、は降伏強さ、Ｒ，Ａ、は断面縮小率
をそれぞれ示す。
笛−ユー人
炭素 ０，０８最大 ０．０９０〜０
．１１０マンガン １．２５〜１．８０ １
．２５〜１．８０リン ｏ、ｏｉｏ最大
０．０１０最大（０，００５最大）硫黄 ｏ
、ｏｉｏ最大 ０．０ＩＱ最大（０，００５最大
）珪素 ０．２０〜０．５０ ０．２０
〜０．５０ニツゲル １．４０〜２，１０
１．４０〜２．１０クロム ０．３０最大
０．１０〜０．３０（０，１０〜０．２５＞モリブ
デン ０．２５〜０．５５ ０．２５〜０．５
５バナジウム ０．０５最大 ０．０５最大
チタン ０．１０最大 ０．１０最大ジ
ルコニウム ０．１０最大 ０．１０最大（０
，０１０最大）アルミニウム ０．１０最大
ｏ、ｉｏ最大銅 ０．２５最大 ０
．２０最大アンチモン −−−０，００１５最大錫
ｏ、ｏｉｓ最大（０，
，００１５最大）ヒ素 ０
．０２０最大（０，００６最大）酸素
３５ｐｐｍ窒素
２５ｐｐ輪水素 ’１
０ｐｐｍ本発明の溶加材合金は１００３−１合金より高
い炭素含量をもつことを記憶されたいこれは必要な強度
を得るために必要である。これは例えば溶加材合金の溶
接性能を改善するために炭素含量が少ないステンレス鋼
を使用する一般的な実施方法と異なるものである。クロ
ムは上限並びに下限（強度をわずかに上昇し、衝撃強度
の低減を最小限にするために〉を設けることが好適であ
る。ジルコニウムは大巾に低減した最大量をもつことが
好適である。アンチモン、錫、リン及びヒ素は焼戻し脆
化を低レベルに維持するために制御する。更に、溶加材
の真空溶融及びバージン物質の使用は溶接金属が第２表
に示す特性を満足するような溶接金属の清浄性、靭性及
び疲れ耐久限度を提供するために必須であることを見出
した。我々の実験は慣用の溶融方法を使用する場合には
、満足な疲れ耐久限度特性及びノツチ靭性が得られない
ことを示すものである。
．１１０マンガン １．２５〜１．８０ １
．２５〜１．８０リン ｏ、ｏｉｏ最大
０．０１０最大（０，００５最大）硫黄 ｏ
、ｏｉｏ最大 ０．０ＩＱ最大（０，００５最大
）珪素 ０．２０〜０．５０ ０．２０
〜０．５０ニツゲル １．４０〜２，１０
１．４０〜２．１０クロム ０．３０最大
０．１０〜０．３０（０，１０〜０．２５＞モリブ
デン ０．２５〜０．５５ ０．２５〜０．５
５バナジウム ０．０５最大 ０．０５最大
チタン ０．１０最大 ０．１０最大ジ
ルコニウム ０．１０最大 ０．１０最大（０
，０１０最大）アルミニウム ０．１０最大
ｏ、ｉｏ最大銅 ０．２５最大 ０
．２０最大アンチモン −−−０，００１５最大錫
ｏ、ｏｉｓ最大（０，
，００１５最大）ヒ素 ０
．０２０最大（０，００６最大）酸素
３５ｐｐｍ窒素
２５ｐｐ輪水素 ’１
０ｐｐｍ本発明の溶加材合金は１００３−１合金より高
い炭素含量をもつことを記憶されたいこれは必要な強度
を得るために必要である。これは例えば溶加材合金の溶
接性能を改善するために炭素含量が少ないステンレス鋼
を使用する一般的な実施方法と異なるものである。クロ
ムは上限並びに下限（強度をわずかに上昇し、衝撃強度
の低減を最小限にするために〉を設けることが好適であ
る。ジルコニウムは大巾に低減した最大量をもつことが
好適である。アンチモン、錫、リン及びヒ素は焼戻し脆
化を低レベルに維持するために制御する。更に、溶加材
の真空溶融及びバージン物質の使用は溶接金属が第２表
に示す特性を満足するような溶接金属の清浄性、靭性及
び疲れ耐久限度を提供するために必須であることを見出
した。我々の実験は慣用の溶融方法を使用する場合には
、満足な疲れ耐久限度特性及びノツチ靭性が得られない
ことを示すものである。
溶接の次に使用する溶接後熱処理は慣用のものであり、
溶接歪みを最小限にするような高温、溶接及び熱影響部
の硬度を焼戻すために充分高い温度、及び母材の溶接非
熱影響部の過度の焼戻しを防止するに充分な低い温度と
なるように選択される。これらの高温と低温の間の妥協
点はローター最終焼戻し温度を実際に使用する温度に近
い温度へ加熱することによって達成される［例えば、最
終焼戻し温度−１８℃（０下）、−４６℃（−５０下）
］。ローターは通常軸の弓反りを回避するために使用す
る精密なジグを用いて補修帯域付近を局部的に溶接後熱
処理を行なう。
溶接歪みを最小限にするような高温、溶接及び熱影響部
の硬度を焼戻すために充分高い温度、及び母材の溶接非
熱影響部の過度の焼戻しを防止するに充分な低い温度と
なるように選択される。これらの高温と低温の間の妥協
点はローター最終焼戻し温度を実際に使用する温度に近
い温度へ加熱することによって達成される［例えば、最
終焼戻し温度−１８℃（０下）、−４６℃（−５０下）
］。ローターは通常軸の弓反りを回避するために使用す
る精密なジグを用いて補修帯域付近を局部的に溶接後熱
処理を行なう。
ガス−タングステンアーク溶接技法、サブマージドアー
ク溶接技法及びガスー金属アーク溶接技法を比較する実
験はガス−タングステンアーク溶接技法が最良の結果を
提供し、最適な特性が必要である場合には常に好適であ
る。
ク溶接技法及びガスー金属アーク溶接技法を比較する実
験はガス−タングステンアーク溶接技法が最良の結果を
提供し、最適な特性が必要である場合には常に好適であ
る。
１００Ｓ−１溶加材規格からの化学組成の変化並びに真
空溶融及びバージン原料物質の使用は溶接金属に用途に
適した強度レベル及び靭性及び疲れ耐久限度を提供する
ことにな゛ることが観察できる。これは溶接金属が元の
工業的蒸気タービンロ−ター及び発電機ローターの全て
のタイプについてＮｉＭｏＶ鋼母材必要条件を凌ぐ唯一
の既知の技法である。また、試験は耐食性もまた許容で
きるものであることを示す、すなわち、本発明の材料は
蒸気タービン−発電機ローターに使用される全てのニッ
ケル−モリブデン−バナジウム鋼を補修するために使用
できる。
空溶融及びバージン原料物質の使用は溶接金属に用途に
適した強度レベル及び靭性及び疲れ耐久限度を提供する
ことにな゛ることが観察できる。これは溶接金属が元の
工業的蒸気タービンロ−ター及び発電機ローターの全て
のタイプについてＮｉＭｏＶ鋼母材必要条件を凌ぐ唯一
の既知の技法である。また、試験は耐食性もまた許容で
きるものであることを示す、すなわち、本発明の材料は
蒸気タービン−発電機ローターに使用される全てのニッ
ケル−モリブデン−バナジウム鋼を補修するために使用
できる。
本明細書の記載は限定を目的とするものではなく、説明
を目的とするものであるために、本発明は本明細書に記
載した特定の形態に限定されるものと解釈してはならな
い。本発明は特許請求の範囲のみによって限定されるも
のである。
を目的とするものであるために、本発明は本明細書に記
載した特定の形態に限定されるものと解釈してはならな
い。本発明は特許請求の範囲のみによって限定されるも
のである。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 溶加材合金を使用して１回または２回以上の溶接工程を
行なうことによつてニッケル−モリブデン−バナジウム
鋼蒸気タービン−発電機ローターの欠陥箇所を補修する
ことからなる前記ローターの溶接補修用溶接方法におい
て、 （ａ）炭素０．０９０〜０．１１０重量％、マンガン１
．２５〜１．８０重量％、リン０．０１０重量％まで、
硫黄０．０１０重量％まで、珪素０．２０〜０．５０重
量％、ニッケル１．４０〜２．１０重量％、クロム０．
３０重量％まで、モリブデン０．２５〜０．５５重量％
、バナジウム０．０５重量％まで、チタン０．１０重量
％まで、ジルコニウム０．１０重量％まで、アルミニウ
ム０．１０重量％まで、銅０．２０重量％まで、アンチ
モン０．００１５重量％まで、錫０．０１５重量％まで
、ヒ素０．０２０重量％まで、酸素３５ｐｐｍまで、窒
素２５ｐｐｍまで、水素１０ｐｐｍまで及び残余が鉄よ
り実質上なる溶加材合金を調製し； （ｂ）前記合金を真空溶融し、得られた溶加材合金を使
用した溶接部の強度、ノッチ靭性及び耐焼戻性がロータ
ー母材の強度、ノッチ靭性及び耐焼戻性より優れている
ことを特徴とするローター溶接補修用溶接方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US72717585A | 1985-04-25 | 1985-04-25 | |
| US727175 | 1985-04-25 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61249699A true JPS61249699A (ja) | 1986-11-06 |
Family
ID=24921626
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9496786A Pending JPS61249699A (ja) | 1985-04-25 | 1986-04-25 | ロ−タ−溶接補修用溶接方法 |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0202793A3 (ja) |
| JP (1) | JPS61249699A (ja) |
| CA (1) | CA1290565C (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01273692A (ja) * | 1988-03-14 | 1989-11-01 | Westinghouse Electric Corp <We> | タービン構成要素摩耗表面の補修法 |
| JP2025058858A (ja) * | 2023-09-28 | 2025-04-09 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 高張力鋼のサブマージアーク溶接用焼成型フラックス及びサブマージアーク溶接方法 |
Families Citing this family (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3247958B2 (ja) * | 1991-02-20 | 2002-01-21 | 東栄技工株式会社 | ピストンリング溝用肉盛溶接棒 |
| US5397653A (en) * | 1993-04-30 | 1995-03-14 | Westinghouse Electric Corporation | Filler wire composition and method of welding turbine component with filter wire composition and its product thereof |
| US5591363A (en) * | 1995-03-02 | 1997-01-07 | Westinghouse Electric Corporation | Optimized welding technique for NiMoV rotors for high temperature applications |
| US6149862A (en) * | 1999-05-18 | 2000-11-21 | The Atri Group Ltd. | Iron-silicon alloy and alloy product, exhibiting improved resistance to hydrogen embrittlement and method of making the same |
| EP1624156B1 (de) * | 2004-08-04 | 2015-09-30 | Siemens Aktiengesellschaft | Gas- oder Dampfturbine mit einer beanspruchungsresistenten Komponente |
| CN100345995C (zh) * | 2006-03-22 | 2007-10-31 | 哈尔滨汽轮机厂有限责任公司 | 用于制造汽轮机高低压联合转子的材料 |
| US8961144B2 (en) | 2011-06-30 | 2015-02-24 | General Electric Company | Turbine disk preform, welded turbine rotor made therewith and methods of making the same |
| CN109719456B (zh) * | 2019-02-18 | 2021-07-30 | 苏州大学 | 一种新型钢轨修复用合金丝材及钢轨表面损伤修复的方法 |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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1986
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Also Published As
| Publication number | Publication date |
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