JPS61255703A - ホツトストリツプの仕上圧延方法 - Google Patents
ホツトストリツプの仕上圧延方法Info
- Publication number
- JPS61255703A JPS61255703A JP9602785A JP9602785A JPS61255703A JP S61255703 A JPS61255703 A JP S61255703A JP 9602785 A JP9602785 A JP 9602785A JP 9602785 A JP9602785 A JP 9602785A JP S61255703 A JPS61255703 A JP S61255703A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- rolling
- tension
- stands
- temp
- mill
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 title claims abstract description 55
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 9
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 abstract description 8
- 239000010959 steel Substances 0.000 abstract description 8
- 239000007921 spray Substances 0.000 abstract description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 8
- 239000000463 material Substances 0.000 description 5
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 4
- 229910001209 Low-carbon steel Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 2
- 230000008602 contraction Effects 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 239000010687 lubricating oil Substances 0.000 description 1
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B37/00—Control devices or methods specially adapted for metal-rolling mills or the work produced thereby
- B21B37/48—Tension control; Compression control
- B21B37/50—Tension control; Compression control by looper control
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/22—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length
- B21B1/24—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length in a continuous or semi-continuous process
- B21B1/26—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length in a continuous or semi-continuous process by hot-rolling, e.g. Steckel hot mill
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B2261/00—Product parameters
- B21B2261/20—Temperature
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
綱の熱間圧延における温間圧延時の圧延方法に関するも
のである。
のである。
（従来の技術）
近年ホットストリップの仕上圧延において、１００℃〜
６００℃の温間圧延を行い材質形状を制御しプレス成形
性の良い材料を製造する技術が開発されている。
６００℃の温間圧延を行い材質形状を制御しプレス成形
性の良い材料を製造する技術が開発されている。
例えば、特開昭５９−１３６４２５号公報では、熱間仕
上圧延において１００℃〜４５０℃の温間圧延と再結晶
焼鈍条件の組合わせで、プレス成形性を良くする技術が
開発されている。
上圧延において１００℃〜４５０℃の温間圧延と再結晶
焼鈍条件の組合わせで、プレス成形性を良くする技術が
開発されている。
また、特開昭５９−１８５７２９号公報では、鋳片を３
００℃〜６００℃の温度で圧延を行い、加工歪を蓄積さ
せ、これを連続焼まなしすることにより、プレス成形性
の優れた集合組織を得るものである。
００℃〜６００℃の温度で圧延を行い、加工歪を蓄積さ
せ、これを連続焼まなしすることにより、プレス成形性
の優れた集合組織を得るものである。
しかし、上記の技術では、仕上温度域が上記の温度領域
になると鋼板の圧延時の変形抵抗がいちじるしく増大し
、圧延圧力が高くなり圧延性を阻害する欠点があった、
一方圧延性を改善させる手段として、張力圧延すること
により圧延圧力を下げる方法があるが、熱間圧延では張
力付与時に被圧延材の幅縮みが生じるため、熱間圧延に
おける張力は０．２〜１．０ｋｇ／ｗ”程度に限定され
ているのが一般的である。
になると鋼板の圧延時の変形抵抗がいちじるしく増大し
、圧延圧力が高くなり圧延性を阻害する欠点があった、
一方圧延性を改善させる手段として、張力圧延すること
により圧延圧力を下げる方法があるが、熱間圧延では張
力付与時に被圧延材の幅縮みが生じるため、熱間圧延に
おける張力は０．２〜１．０ｋｇ／ｗ”程度に限定され
ているのが一般的である。
（発明が解決しようとする問題点）
本発明は、熱間仕上方法における温間な圧延時の圧延圧
力上昇による圧延性の劣化を防止することを目的とする
。
力上昇による圧延性の劣化を防止することを目的とする
。
（問題点を解決するための手段）
本発明は、仕上圧延で温間圧延を行うに際し、スタンド
間の張力を２〜１５ｋｇ／ｍｍ”とするホットストリッ
プの仕上圧延方法である。
間の張力を２〜１５ｋｇ／ｍｍ”とするホットストリッ
プの仕上圧延方法である。
（作 用）
以下に本発明を具体的に述べる。第１図に、圧延温度に
よる張力Ｔと設定幅Ｗに対する幅縮みΔＷとの関係を、
第２図には、スタンド間張力と幅縮み率との関係を示し
ている。これらの図は、Ｃ＝０．５％、 Ｍｎ＝０．２
％、 ５ｉ＝０．０１％の低炭素鋼についての実験結果
である。
よる張力Ｔと設定幅Ｗに対する幅縮みΔＷとの関係を、
第２図には、スタンド間張力と幅縮み率との関係を示し
ている。これらの図は、Ｃ＝０．５％、 Ｍｎ＝０．２
％、 ５ｉ＝０．０１％の低炭素鋼についての実験結果
である。
第１，２図より、通常の圧延温度領域である９００℃前
後では幅縮み量の制限からｌ ｋｇ／ｍｍ”程度の張力
が、張力限界となるが、第２図からもわかるように７０
０℃以下であれば、２〜１５ｋｇ／ｍｍ”の張力を負荷
しても何ら問題がないことがわかる。仕上げ圧延の入側
で８００℃以下で、出側温度が３００℃から６００℃と
なるように圧延を行う場合、最初のスタンドから最終ス
タンドの各仕上げミル内の鋼板温度は３５０℃〜７００
℃程度となるために、２〜１５ｋｇ／ｍｍ”の張力を負
荷しても、幅縮みはほとんど無視することができ、かつ
所期の圧延荷重減少の効果が得られる。しかし、スタン
ド間張力が１８ｋｇ／ｍｍ２にもなると板エツジ部の微
少欠陥に起因する板の破断率が急速に高まるので、１５
ｋｇ／ｍｍｚを超えた張力の負荷は、かえって操業上の
危険率を増大させる結果になり好ましくない。また、ス
タンド間張力を２ ｋｇ／ｍｍ”以下にすると圧延圧力
上昇による圧延性の劣化があるので、本発明では２〜１
５ｋｇ／ｍｍｚを望ましい範囲とした。
後では幅縮み量の制限からｌ ｋｇ／ｍｍ”程度の張力
が、張力限界となるが、第２図からもわかるように７０
０℃以下であれば、２〜１５ｋｇ／ｍｍ”の張力を負荷
しても何ら問題がないことがわかる。仕上げ圧延の入側
で８００℃以下で、出側温度が３００℃から６００℃と
なるように圧延を行う場合、最初のスタンドから最終ス
タンドの各仕上げミル内の鋼板温度は３５０℃〜７００
℃程度となるために、２〜１５ｋｇ／ｍｍ”の張力を負
荷しても、幅縮みはほとんど無視することができ、かつ
所期の圧延荷重減少の効果が得られる。しかし、スタン
ド間張力が１８ｋｇ／ｍｍ２にもなると板エツジ部の微
少欠陥に起因する板の破断率が急速に高まるので、１５
ｋｇ／ｍｍｚを超えた張力の負荷は、かえって操業上の
危険率を増大させる結果になり好ましくない。また、ス
タンド間張力を２ ｋｇ／ｍｍ”以下にすると圧延圧力
上昇による圧延性の劣化があるので、本発明では２〜１
５ｋｇ／ｍｍｚを望ましい範囲とした。
（実施例）
本発明に用いる仕上圧延機は、第３図に示す如く鋼板の
入側温度を入側温度計３によって計測し、この結果に基
づいて３００℃〜６００℃の所定の出側温度を達成する
ように、スタンド間スプレー５および圧延機１の圧延速
度が設定され、一方、スタンド間の張力は、張力制御装
置６によって各スタンド間に設けられた電動ルーパー７
のトルク設定によって２〜１５ｋｇ／ｍｎ＋ｚに保たれ
いる。
入側温度を入側温度計３によって計測し、この結果に基
づいて３００℃〜６００℃の所定の出側温度を達成する
ように、スタンド間スプレー５および圧延機１の圧延速
度が設定され、一方、スタンド間の張力は、張力制御装
置６によって各スタンド間に設けられた電動ルーパー７
のトルク設定によって２〜１５ｋｇ／ｍｎ＋ｚに保たれ
いる。
この圧延機を用いて、Ｃ＝０．０５％、 Ｍｎ＝０．２
％。
％。
Ｓｉ ＝０．０１％の低炭素鋼について、最終スタンド
の出側温度を４５０℃で、潤滑油による圧延荷重低下対
策を併用した場合のスタンド間張力による圧延荷重の減
少効果の例を第４図に示す。この図で、Ｐｏは無張力状
態の圧延荷重であり、ΔＰはＰｏからの圧延荷重の減少
量を表す。この図からもわかるように、スタンド間張力
を１０ｋｇ／ｍｍ”にした本発明の圧延方法によれば、
無張力時に比較して約３０％の圧延荷重の減少がはかれ
る。また、張力を０．２ｋｇ／ｍｍ”〜１．Ｏｋｇ／ｍ
ｍ”付加する従来圧延法に比較して約２５％の圧延荷重
の減少効果が得られる。第５図は、Ｃ＝０．０５％、
Ｍｎ＝０．２％、 ５ｉ＝０．０１％の低炭素鋼での具
体的な圧延荷重の変化を示す。この例は、７段スタンド
熱間仕上ミルで上記材料を、最終スタンド出側温度５０
０℃で第４スタンド入側厚み５鶴厚から第４スタンド出
側厚み２．５ｆｉまで圧延した際の第４スタンドにおけ
るデータである。
の出側温度を４５０℃で、潤滑油による圧延荷重低下対
策を併用した場合のスタンド間張力による圧延荷重の減
少効果の例を第４図に示す。この図で、Ｐｏは無張力状
態の圧延荷重であり、ΔＰはＰｏからの圧延荷重の減少
量を表す。この図からもわかるように、スタンド間張力
を１０ｋｇ／ｍｍ”にした本発明の圧延方法によれば、
無張力時に比較して約３０％の圧延荷重の減少がはかれ
る。また、張力を０．２ｋｇ／ｍｍ”〜１．Ｏｋｇ／ｍ
ｍ”付加する従来圧延法に比較して約２５％の圧延荷重
の減少効果が得られる。第５図は、Ｃ＝０．０５％、
Ｍｎ＝０．２％、 ５ｉ＝０．０１％の低炭素鋼での具
体的な圧延荷重の変化を示す。この例は、７段スタンド
熱間仕上ミルで上記材料を、最終スタンド出側温度５０
０℃で第４スタンド入側厚み５鶴厚から第４スタンド出
側厚み２．５ｆｉまで圧延した際の第４スタンドにおけ
るデータである。
この例からもわかるように、約５００トンの圧延荷重の
減少効果が認められた。
減少効果が認められた。
（発明の効果）
以上説明したように、本発明によれば、鋼の熱間圧延に
おいて温間圧延を実施する際の圧延機負荷を大幅に減少
できるので、 ■ より小さな圧延負荷容量の圧延機で温間圧延を行う
ことができる、 ■ ロール負荷の軽減によるロールの摩耗、損傷の減少
、ロール寿命の延長をはかれる、等の効果がある。
おいて温間圧延を実施する際の圧延機負荷を大幅に減少
できるので、 ■ より小さな圧延負荷容量の圧延機で温間圧延を行う
ことができる、 ■ ロール負荷の軽減によるロールの摩耗、損傷の減少
、ロール寿命の延長をはかれる、等の効果がある。
第１図は、圧延温度と幅縮みの関係を示し、第２図は、
スタンド間張力と幅縮み率との関係を示す。 第３図は、本願発明に用いられる仕上圧延機を示す。 第４図は、スタンド間張力と圧延荷電の減少効果を示し
、 第５図は、従来のスタンド間張力と本発明のスタンド間
張力を付した場合の圧延荷重の減少効果を示す図である
。 １−・圧延機 ２−鋼板 ３−・−入側温度計 ４−出側温度計５・−・−
スタンド間スプレー６・−・張力制御装置７− 電動ル
ーパー 同 弁理士 杉 村 興 作第１
図 Ｆ” ｔ ５１ ／ｌ （’Ｃ） 第２図 ０ ５ ｆＯｆ５ ２０スタンド
間張カ＜ｋ（／を需り 第３図 第４図 ０ ２ ４ ６ ｅ １０スタン
ド間張力（ｋφｍり 第５図
スタンド間張力と幅縮み率との関係を示す。 第３図は、本願発明に用いられる仕上圧延機を示す。 第４図は、スタンド間張力と圧延荷電の減少効果を示し
、 第５図は、従来のスタンド間張力と本発明のスタンド間
張力を付した場合の圧延荷重の減少効果を示す図である
。 １−・圧延機 ２−鋼板 ３−・−入側温度計 ４−出側温度計５・−・−
スタンド間スプレー６・−・張力制御装置７− 電動ル
ーパー 同 弁理士 杉 村 興 作第１
図 Ｆ” ｔ ５１ ／ｌ （’Ｃ） 第２図 ０ ５ ｆＯｆ５ ２０スタンド
間張カ＜ｋ（／を需り 第３図 第４図 ０ ２ ４ ６ ｅ １０スタン
ド間張力（ｋφｍり 第５図
Claims (1)
- １、ホットストリップの仕上圧延で温間圧延を行うに際
し、仕上スタンド間張力を２〜１５ｋｇ／ｍｍ＾２の範
囲に制御することを特徴とするホットストリップの仕上
圧延方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9602785A JPS61255703A (ja) | 1985-05-08 | 1985-05-08 | ホツトストリツプの仕上圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9602785A JPS61255703A (ja) | 1985-05-08 | 1985-05-08 | ホツトストリツプの仕上圧延方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61255703A true JPS61255703A (ja) | 1986-11-13 |
Family
ID=14153891
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9602785A Pending JPS61255703A (ja) | 1985-05-08 | 1985-05-08 | ホツトストリツプの仕上圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61255703A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN114918265A (zh) * | 2022-04-14 | 2022-08-19 | 首钢集团有限公司 | 带钢精轧入口活套张力控制方法及装置 |
-
1985
- 1985-05-08 JP JP9602785A patent/JPS61255703A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN114918265A (zh) * | 2022-04-14 | 2022-08-19 | 首钢集团有限公司 | 带钢精轧入口活套张力控制方法及装置 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US9833823B2 (en) | Method for producing a metal strip | |
| RU2264872C2 (ru) | Горячекатаная тонкая полоса | |
| JPS61255703A (ja) | ホツトストリツプの仕上圧延方法 | |
| JPS5947602B2 (ja) | 帯鋼の圧延方法及びその装置 | |
| JP2000280011A (ja) | 熱延薄鋼帯の平坦度制御方法および装置 | |
| JP3139404B2 (ja) | エンボス鋼板の製造方法および製造装置 | |
| JPH10137828A (ja) | 冷間タンデム圧延方法および冷間タンデム圧延機 | |
| JPH0615321A (ja) | 厚板圧延における形状制御方法 | |
| SU1493339A1 (ru) | Способ гор чей прокатки полос | |
| JPS5941803B2 (ja) | 絞り用薄鋼帯の冷間圧延方法 | |
| JPS6020088B2 (ja) | 板圧延処理設備における板クラウン，平坦度制御装置 | |
| JPH0255605A (ja) | 内部性状の優れた極厚鋼板の製造方法 | |
| JP2845121B2 (ja) | 板の形状制御方法およびその装置 | |
| JP2004090065A (ja) | 大圧下圧延方法及びそれを用いた熱延鋼帯の製造方法 | |
| CN112122345A (zh) | 一种异钢种混浇坯的轧制方法 | |
| JP2535421B2 (ja) | 調質圧延方法 | |
| JP2501229B2 (ja) | タンデム冷間圧延機の制御方法 | |
| JPS623816A (ja) | 強圧下圧延方法 | |
| KR100417683B1 (ko) | 무광택 엠보싱 스테인레스 강판의 제조 방법 | |
| JP3221561B2 (ja) | ステンレス鋼板の製造方法 | |
| JP3572806B2 (ja) | 極低炭素冷延鋼板の製造方法 | |
| JPS6053086B2 (ja) | 形状に優れた極薄亜鉛めつき鋼板用原板の製造方法 | |
| JP2847886B2 (ja) | 鋼片の表面割れを防止する熱間圧延方法 | |
| JPS6238705A (ja) | オ−ステナイト系ステンレス鋼の熱間仕上圧延方法 | |
| JPH0919706A (ja) | 冷間タンデム圧延機における圧延スケジュール決定方法 |