JPS61257449A - 耐摩耗・耐食性遠心被覆用Ｎｉ基合金 - Google Patents
耐摩耗・耐食性遠心被覆用Ｎｉ基合金Info
- Publication number
- JPS61257449A JPS61257449A JP9750785A JP9750785A JPS61257449A JP S61257449 A JPS61257449 A JP S61257449A JP 9750785 A JP9750785 A JP 9750785A JP 9750785 A JP9750785 A JP 9750785A JP S61257449 A JPS61257449 A JP S61257449A
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- alloys
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、プラスチック成型機等の円筒状シリンダー内
面の摩耗部分に遠心被覆法により被着して用いられる耐
摩耗、耐食性合金に関するものである。
面の摩耗部分に遠心被覆法により被着して用いられる耐
摩耗、耐食性合金に関するものである。
プラスチック成型機用シリンダー内面層には、成型中の
樹脂又は樹脂に加えた添加剤等による腐食や摩耗を防止
するために、耐食性と耐摩耗性を兼ね備えた合金材料が
要求される。
樹脂又は樹脂に加えた添加剤等による腐食や摩耗を防止
するために、耐食性と耐摩耗性を兼ね備えた合金材料が
要求される。
従来から知られている耐摩耗合金、例えば鉄系合金は安
価で８Ｊあるが、近年著しく増大している耐摩耗性、耐
食性が要求されるようなプラスチックの成型には使用に
耐えない。
価で８Ｊあるが、近年著しく増大している耐摩耗性、耐
食性が要求されるようなプラスチックの成型には使用に
耐えない。
この難点を解決するために、遠心被覆法による被着材合
金として種々の合金が開発されている。
金として種々の合金が開発されている。
しかしこれらの中でＣＯ基合金及びＯｏ−Ｎｊ、基合金
は耐摩耗性、耐食性は優れているが、高価な金属である
ＣＯを含有する為、シリンダー原価が非常に高くなる。
は耐摩耗性、耐食性は優れているが、高価な金属である
ＣＯを含有する為、シリンダー原価が非常に高くなる。
また、耐摩耗性、耐食性合金として公知のＮｊ−基合金
は、合金内層の健全性ひいては合金材料の歩留りに影響
する凝固区間温度が広いという難点がある。こ＼で凝固
区間温度とは、合金を示差熱分析により測定した液相線
温度と同相線温度との差をいう。
は、合金内層の健全性ひいては合金材料の歩留りに影響
する凝固区間温度が広いという難点がある。こ＼で凝固
区間温度とは、合金を示差熱分析により測定した液相線
温度と同相線温度との差をいう。
本発明の目的は、耐摩耗性を保証することができる高硬
度を有し、且つ凝固区間温度が狭い遠心被覆用Ｎ１基合
金を提供することにある。
度を有し、且つ凝固区間温度が狭い遠心被覆用Ｎ１基合
金を提供することにある。
その結果、本発明合金は重量％で、Ｂ２．０〜４．．３
−％、Ｓ１０．６〜λ、０％、００．３〜／、！；％、
Ｃｒ３．Ｑ〜−０，０％、Ｗ ３．０〜／３．０％、Ｍ
ｎ００５〜／Ａ；％、残部Ｎｉ及び不可避的不純物より
なる組成としたものである。
−％、Ｓ１０．６〜λ、０％、００．３〜／、！；％、
Ｃｒ３．Ｑ〜−０，０％、Ｗ ３．０〜／３．０％、Ｍ
ｎ００５〜／Ａ；％、残部Ｎｉ及び不可避的不純物より
なる組成としたものである。
本発明合金の成分組成限定理由を以下に述べる。
以下％は重量％を表わすものとする。
ＢはＣｒＸＷと反応して硼化物を形成して硬度を」−げ
ると同時に凝固開始温度を下げる。しかし、２．０％未
満では硬度上昇に余り寄与せず、夕、Ｓ％を超えると利
用を脆くする。Ｓ］−の効果もＢ同様に硬度を上げ、凝
固開始温度を下げる効果がある。
ると同時に凝固開始温度を下げる。しかし、２．０％未
満では硬度上昇に余り寄与せず、夕、Ｓ％を超えると利
用を脆くする。Ｓ］−の効果もＢ同様に硬度を上げ、凝
固開始温度を下げる効果がある。
０．６％未満ではその効果が認められず、Ω、０％を超
えると硬度は上がるが脆くなると同時に、凝固終了温度
を低下せしめて凝固区間温度を拡げ、遠心鋳造被覆時に
不健全部を生ずる。ＣはＣｒ、Ｗと反応して硬度を上げ
る効果がある。この効果は０．３％未満では効果が認め
られず、／、３％を超えると脆くなってしまう。Ｏｒは
Ｏ，Ｅと反応して炭化物、硼化物を形成して硬度」−昇
に寄ＪＪ、する３、Ｓ、０％未満でほぞの効果は認めら
れず１，１０．０％を超えて添加してもその効果は薄ら
ぐと同時に、溶湯の流動性を低下させる。ＷもＯｒ同様
炭化物・硼化物の形成により硬度を」−げる。り、０％
未満ではその効果が認め難く、／汐。０％を超えて添加
してもそれ以上の効果は期待できなくなる。Ｍｎは脱酸
剤として用いられ、０．に％未満ではその効果がなく
、／、、５−％を超えて添加してもそれ以上の効果は認
められない。
えると硬度は上がるが脆くなると同時に、凝固終了温度
を低下せしめて凝固区間温度を拡げ、遠心鋳造被覆時に
不健全部を生ずる。ＣはＣｒ、Ｗと反応して硬度を上げ
る効果がある。この効果は０．３％未満では効果が認め
られず、／、３％を超えると脆くなってしまう。Ｏｒは
Ｏ，Ｅと反応して炭化物、硼化物を形成して硬度」−昇
に寄ＪＪ、する３、Ｓ、０％未満でほぞの効果は認めら
れず１，１０．０％を超えて添加してもその効果は薄ら
ぐと同時に、溶湯の流動性を低下させる。ＷもＯｒ同様
炭化物・硼化物の形成により硬度を」−げる。り、０％
未満ではその効果が認め難く、／汐。０％を超えて添加
してもそれ以上の効果は期待できなくなる。Ｍｎは脱酸
剤として用いられ、０．に％未満ではその効果がなく
、／、、５−％を超えて添加してもそれ以上の効果は認
められない。
次に本発明合金を実施例に基すいて説明する。
本発明合金、Ｊ−ＪＳＳ金合金び従来合金をそれぞれ高
周波大気溶解炉にて各１０ ｋｇ溶解し、棒状の鋳造物
とした。これらの合金の成分を第１表に示す。
周波大気溶解炉にて各１０ ｋｇ溶解し、棒状の鋳造物
とした。これらの合金の成分を第１表に示す。
第 ／ 表 （重量％）次に各合金の一
部から直径グ朋、長さ３ ｍｍの試験片を採取したのち
示差熱分析計を用いて、示差熱分析を行なった。試験条
件は試料をアルミナ製のるつぼに入れ、アルゴン雰囲気
中で７００Ｃまで毎分ＩＯＣの速度で昇温し９００ Ｃ
から、／２００ ｔＴまで毎分、２′Ｃの速度で昇温し
溶融開始温度を決定した。
部から直径グ朋、長さ３ ｍｍの試験片を採取したのち
示差熱分析計を用いて、示差熱分析を行なった。試験条
件は試料をアルミナ製のるつぼに入れ、アルゴン雰囲気
中で７００Ｃまで毎分ＩＯＣの速度で昇温し９００ Ｃ
から、／２００ ｔＴまで毎分、２′Ｃの速度で昇温し
溶融開始温度を決定した。
次に／、２００ Ｃから毎分２Ｃの速度で９００Ｃまで
降温して凝固開始温度を決定した。凝固開始温度から溶
融開始温度を減じて凝固区間温度を求めた。
降温して凝固開始温度を決定した。凝固開始温度から溶
融開始温度を減じて凝固区間温度を求めた。
各試料のビッカース硬度ならびに凝固特性の結果を第２
表に示す。
表に示す。
第２表
従来合金１（は現用Ｎ１−Ｃ！ｏ基合金であるが、本発
明合金は硬度も高く、凝固区間も狭くなっている。又、
工は耐摩耗材として利用されている公知のＮｉ基合金（
自溶性合金）である。本発明合金は、凝固区間を一段と
狭めている。
明合金は硬度も高く、凝固区間も狭くなっている。又、
工は耐摩耗材として利用されている公知のＮｉ基合金（
自溶性合金）である。本発明合金は、凝固区間を一段と
狭めている。
第１表に示す本発明合金（Ａ〜Ｅ）、従来合金Ｈ及び公
知合金工の棒状鋳造物を用い、遠心鋳造法により鋼製シ
リンダー内面に被着を行なった。
知合金工の棒状鋳造物を用い、遠心鋳造法により鋼製シ
リンダー内面に被着を行なった。
即ち、前記棒状鋳造物を破砕し、外径７．２ｓ ｍｍ、
％内径３ Ｑ ｍ” Ｘ長さグ１０７πｍのＳヶ５０
製シリンダー内に厚さ／ｌ ｒｎｍの被着をフイなうに
必要な最を入れ、シリン々゛−両ｆｆ：！ｌｉに鉄製の
蓋をした。
％内径３ Ｑ ｍ” Ｘ長さグ１０７πｍのＳヶ５０
製シリンダー内に厚さ／ｌ ｒｎｍの被着をフイなうに
必要な最を入れ、シリン々゛−両ｆｆ：！ｌｉに鉄製の
蓋をした。
本発明合金Ａ −Ｅ及び従来合金Ｈは、約／／ＡＯ′Ｃ
に保持された炉に入れ被着利合金を溶かした。公知合金
工は、約７．２００ Ｃに保持された炉に入れて溶かし
た。その接値から取り出し、直ちに遠心機に組込みシリ
ンダーに１ｇ００ ｒ、 ｐ、 ｍの回転を与えた。
に保持された炉に入れ被着利合金を溶かした。公知合金
工は、約７．２００ Ｃに保持された炉に入れて溶かし
た。その接値から取り出し、直ちに遠心機に組込みシリ
ンダーに１ｇ００ ｒ、 ｐ、 ｍの回転を与えた。
シリンダーをｇ３０ Ｃまで冷却させたのち回転を中止
し、ｇｏｏｃに保持された炉中に入れ室温に至るまでグ
ｇ時間で徐冷した。この後、内面に仕上げ切削加工を行
なったところ、健全な表面を得る為に本発明合金Ａ −
Ｅは／、０〜／０．２πｍの切削加工が必要であり、従
来合金Ｈはλ０．２聴、公知合金工は３．０闘の切削加
重［が必要であった。シリンダーを切断し試験片を採取
して検鏡したところＳ／ＩｋＣ製シリンダシリンダー性
に関しては本発明合金Ａ〜Ｅ１従来合金Ｈ及び公知合金
工それぞれを被着したものは三者共良好であり、本発明
合金は被Ｍ拐として従来のＮ１−Ｃｏ基合金及び公知の
Ｎ］。基合金より削り代が少なくて済み、優れた利料で
あることが判明した。
し、ｇｏｏｃに保持された炉中に入れ室温に至るまでグ
ｇ時間で徐冷した。この後、内面に仕上げ切削加工を行
なったところ、健全な表面を得る為に本発明合金Ａ −
Ｅは／、０〜／０．２πｍの切削加工が必要であり、従
来合金Ｈはλ０．２聴、公知合金工は３．０闘の切削加
重［が必要であった。シリンダーを切断し試験片を採取
して検鏡したところＳ／ＩｋＣ製シリンダシリンダー性
に関しては本発明合金Ａ〜Ｅ１従来合金Ｈ及び公知合金
工それぞれを被着したものは三者共良好であり、本発明
合金は被Ｍ拐として従来のＮ１−Ｃｏ基合金及び公知の
Ｎ］。基合金より削り代が少なくて済み、優れた利料で
あることが判明した。
以上に詳述した如く、本発明合金は優れた耐摩耗性と凝
固特性を有しており、被覆することによって優れた性能
を発揮する。
固特性を有しており、被覆することによって優れた性能
を発揮する。
又、波器合金として主流を占めている従来のＮ ｊ−−
Ｃｏ基合金に比べてより安価に製造することができる。
Ｃｏ基合金に比べてより安価に製造することができる。
（８）−″：ン＼
Claims (1)
- （１）重量％で、Ｂ２．０〜４．５％、Ｓｉ０．６〜２
．０％、Ｃ０．３〜１．５％、Ｃｒ５．０〜２０．０％
、Ｗ５．０〜１５．０％、Ｍｎ０．５〜１．５％、残部
Ｎｉ及び不可避的不純物よりなる耐摩耗・耐食性遠心被
覆用Ｎｉ基合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9750785A JPS61257449A (ja) | 1985-05-07 | 1985-05-07 | 耐摩耗・耐食性遠心被覆用Ｎｉ基合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9750785A JPS61257449A (ja) | 1985-05-07 | 1985-05-07 | 耐摩耗・耐食性遠心被覆用Ｎｉ基合金 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61257449A true JPS61257449A (ja) | 1986-11-14 |
Family
ID=14194168
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9750785A Pending JPS61257449A (ja) | 1985-05-07 | 1985-05-07 | 耐摩耗・耐食性遠心被覆用Ｎｉ基合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61257449A (ja) |
-
1985
- 1985-05-07 JP JP9750785A patent/JPS61257449A/ja active Pending
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