JPS61266558A - 高靭性の２相ステンレス鋼線 - Google Patents
高靭性の２相ステンレス鋼線Info
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- JPS61266558A JPS61266558A JP60108889A JP10888985A JPS61266558A JP S61266558 A JPS61266558 A JP S61266558A JP 60108889 A JP60108889 A JP 60108889A JP 10888985 A JP10888985 A JP 10888985A JP S61266558 A JPS61266558 A JP S61266558A
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- stainless steel
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- ferrite
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- D07—ROPES; CABLES OTHER THAN ELECTRIC
- D07B—ROPES OR CABLES IN GENERAL
- D07B1/00—Constructional features of ropes or cables
- D07B1/06—Ropes or cables built-up from metal wires, e.g. of section wires around a hemp core
- D07B1/0673—Ropes or cables built-up from metal wires, e.g. of section wires around a hemp core having a rope configuration
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- D07B2201/2001—Wires or filaments
- D07B2201/2009—Wires or filaments characterised by the materials used
-
- D—TEXTILES; PAPER
- D07—ROPES; CABLES OTHER THAN ELECTRIC
- D07B—ROPES OR CABLES IN GENERAL
- D07B2205/00—Rope or cable materials
- D07B2205/30—Inorganic materials
- D07B2205/3021—Metals
- D07B2205/3025—Steel
- D07B2205/3028—Stainless steel
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
この発明は、ステンレス鋼線、ＡＣ８Ｒ用鋼芯線、ステ
ンレス鋼ローブ、ステンレス鋼バネ等に適用される耐蝕
性の優れた高靭性の２相ステンレス鋼線に関するもので
ある。
ンレス鋼ローブ、ステンレス鋼バネ等に適用される耐蝕
性の優れた高靭性の２相ステンレス鋼線に関するもので
ある。
（従来技術）
ワイＶローブのＮｔｔＡやバネ用線材としては、耐蝕性
、疲労強度、捻回値等の特性が優れていることが要求さ
れる。従来、これらの材料としては高炭素鋼の伸線材と
オーステナイト系ステンレス鋼とが知られているが、一
般に前者は捻回値が高く、疲労強度も優れているが、耐
蝕性が劣り、後者は耐蝕性は優れているが捻回値が低く
、疲労強度も低い。これを具体的に説明すると、以下の
通りである。
、疲労強度、捻回値等の特性が優れていることが要求さ
れる。従来、これらの材料としては高炭素鋼の伸線材と
オーステナイト系ステンレス鋼とが知られているが、一
般に前者は捻回値が高く、疲労強度も優れているが、耐
蝕性が劣り、後者は耐蝕性は優れているが捻回値が低く
、疲労強度も低い。これを具体的に説明すると、以下の
通りである。
（Ａ） ステンレス１１製Ｐｃｍ１！！、ＰＣ鋼撚線従
来、５ＵＳ３０４．５ＩＪＳ３１６等が知られているが
、これらはオーステナイト系ステンレス鋼であるために
、伸線加工ににす１３０ ｋｏ／ ｍｍ２以上の引張強
さになると捻回値が５回程度に低下し、このような捻回
靭性の低下は回転曲げ疲労強度における耐久比（（１労
強度／引張強さ）Ｘ１００）の低下を引き起し、耐久比
は１６〜１９％になり、したがって引張強さの上背に見
合った疲労強度の上昇が期待できないことになる。これ
はオーステナイト系ステンレス鋼における宿命的な欠点
である。
来、５ＵＳ３０４．５ＩＪＳ３１６等が知られているが
、これらはオーステナイト系ステンレス鋼であるために
、伸線加工ににす１３０ ｋｏ／ ｍｍ２以上の引張強
さになると捻回値が５回程度に低下し、このような捻回
靭性の低下は回転曲げ疲労強度における耐久比（（１労
強度／引張強さ）Ｘ１００）の低下を引き起し、耐久比
は１６〜１９％になり、したがって引張強さの上背に見
合った疲労強度の上昇が期待できないことになる。これ
はオーステナイト系ステンレス鋼における宿命的な欠点
である。
（Ｂ）ΔＣ８Ｒ用鋼芯線
通常、亜鉛めっきを行っており、捻回値および疲労強度
が高く、引張強さも１９０ ｋｃｌ／ ｍｍ２程度を示
すが、耐蝕性は亜鉛めっきにより発揮ざヒているために
、長期間の耐蝕性は充分ではない。
が高く、引張強さも１９０ ｋｃｌ／ ｍｍ２程度を示
すが、耐蝕性は亜鉛めっきにより発揮ざヒているために
、長期間の耐蝕性は充分ではない。
（Ｃ）ステンレス鋼ロープ
上記（Δ）の場合とほぼ同じであり、２００ｋｇ／ ｇ
＋ｉ２を越える素線を撚り合わせているために、高強度
であるが捻回値が３〜５回と低い。このため素線の強度
に比例して疲労強度の向上が望めず、またローブは撚線
時に撚り変形を入れながら成形されるので、製造中の傷
等によって局部的に捻回値が低Ｆし、撚線中に断Ｉ！す
“るというトラブルも発生しやすい。したがって、高捻
回特性のワイＡ７ができれば疲労の上昇ばかりでなく、
製造中の傷に対する敏感性をも軽減さけることができる
。
＋ｉ２を越える素線を撚り合わせているために、高強度
であるが捻回値が３〜５回と低い。このため素線の強度
に比例して疲労強度の向上が望めず、またローブは撚線
時に撚り変形を入れながら成形されるので、製造中の傷
等によって局部的に捻回値が低Ｆし、撚線中に断Ｉ！す
“るというトラブルも発生しやすい。したがって、高捻
回特性のワイＡ７ができれば疲労の上昇ばかりでなく、
製造中の傷に対する敏感性をも軽減さけることができる
。
（Ｄ）ステンレス鋼製バネ
この場合も上記（Ａ）とほぼ同様であり、強度上昇のた
めに高加工した伸線材は捻回値の低下をきたし、耐久比
が低下し、オイルテンパー線、高炭素鋼線に比べて疲労
強度が低い。
めに高加工した伸線材は捻回値の低下をきたし、耐久比
が低下し、オイルテンパー線、高炭素鋼線に比べて疲労
強度が低い。
（発明の目的）
この発明はこのような技術的背景のもとになされたもの
であり、耐蝕性および疲労強度の優れた高靭性の２相ス
テンレス鋼線を提供するものである。
であり、耐蝕性および疲労強度の優れた高靭性の２相ス
テンレス鋼線を提供するものである。
（発明の槙成）
この発明は、Ｃ：０．１％以下、Ｓｉ：１．８０〜４．
５０％、Ｍｎ：１，０％以下、Ｐ：０゜０４０以下、Ｓ
：０．０３％以下、Ｃｒ ： １８゜０〜２５．０％、
Ｎｉ ：４，５〜１７．０％、Ｍｏ二〇〜３．０％を含
み、Ｎｉ当量が６〜２０％、Ｃｒ当量が２１〜３２．５
％でフェライトａが２０〜８０％、フェライトの降伏応
力とオーステナイトの降伏応力との比が２〜６であり、
かつ伸線加工によるファイバー組織を有するものである
。
５０％、Ｍｎ：１，０％以下、Ｐ：０゜０４０以下、Ｓ
：０．０３％以下、Ｃｒ ： １８゜０〜２５．０％、
Ｎｉ ：４，５〜１７．０％、Ｍｏ二〇〜３．０％を含
み、Ｎｉ当量が６〜２０％、Ｃｒ当量が２１〜３２．５
％でフェライトａが２０〜８０％、フェライトの降伏応
力とオーステナイトの降伏応力との比が２〜６であり、
かつ伸線加工によるファイバー組織を有するものである
。
すなわち、この発明は基本的には、Ｓｌを多くすること
により耐蝕性と応力腐蝕特性を改善するとともに、高Ｓ
ｉ含有量によりフェライトを強化し、伸線によって軟か
いオーステナイトと硬いフェライトとが交互に並んだフ
ァイバー組織を発達させ、これによって耐蝕性に優れ、
捻回値が高く、疲労特性の優れた２相ステンレス鋼とし
たものである。
により耐蝕性と応力腐蝕特性を改善するとともに、高Ｓ
ｉ含有量によりフェライトを強化し、伸線によって軟か
いオーステナイトと硬いフェライトとが交互に並んだフ
ァイバー組織を発達させ、これによって耐蝕性に優れ、
捻回値が高く、疲労特性の優れた２相ステンレス鋼とし
たものである。
上記各成分と全体の作用との関係は以下の通りである。
（Ａ）ＳｉとＣ値との関係
ここにＣ値とは、（フェライト相の降伏応力）／（オー
ステナイト相の降伏応力）をいう。
ステナイト相の降伏応力）をいう。
第１図線１はＦｅ−Ｎｉ−Ｃｒ系２相ステンレス鋼線に
３ｉを添加したときのＣ値の変化を示している。Ｃ値は
荷重５０（３のマイクロビッカース硬さ計でフェライト
とオーステナイトとの硬さを測定し、下式を用いて各相
の降伏応力を換算して算出した。
３ｉを添加したときのＣ値の変化を示している。Ｃ値は
荷重５０（３のマイクロビッカース硬さ計でフェライト
とオーステナイトとの硬さを測定し、下式を用いて各相
の降伏応力を換算して算出した。
降伏応力−０，３３ｘビツカース硬さ一３４３ｉはフェ
ライト形成元系であるから、フェライト中に濃化し、Ｓ
ｌの上昇とともにオーステプイトとの強度差が大きくな
り、Ｃ値が大きくなっていることがわかる。
ライト形成元系であるから、フェライト中に濃化し、Ｓ
ｌの上昇とともにオーステプイトとの強度差が大きくな
り、Ｃ値が大きくなっていることがわかる。
（Ｂ）Ｃ値と捻回値、耐久比との関係
第２図線２は上記同様の材料によるＣｌ１１と捻回値と
の関係を示したものであり、捻回値は上記材料を８０％
伸線加工した後に計測したものである。
の関係を示したものであり、捻回値は上記材料を８０％
伸線加工した後に計測したものである。
これよりＡＣ８Ｒ鋼芯線の規格値である捻回ｆＩｉ！Ｊ
１６回以上を満足させるのは、Ｃ値が２〜６の範囲であ
ることが理解される。このことから第１図においてＣ値
が２〜６に対応する３ｉ含右酊は１゜８〜４．５％であ
ることがわかる。また第３図線３はＣ値と耐久比との関
係を示し、従来のステンレス鋼は耐久比は１６〜１９％
程度であり、２０％以上の耐久比にづ゛るためにはＣ値
は上記同様２〜６の範囲となる。
１６回以上を満足させるのは、Ｃ値が２〜６の範囲であ
ることが理解される。このことから第１図においてＣ値
が２〜６に対応する３ｉ含右酊は１゜８〜４．５％であ
ることがわかる。また第３図線３はＣ値と耐久比との関
係を示し、従来のステンレス鋼は耐久比は１６〜１９％
程度であり、２０％以上の耐久比にづ゛るためにはＣ値
は上記同様２〜６の範囲となる。
（Ｃ）伸線加工度と捻回値、耐久比の関係第４図線４は
上記同様の材料による捻回値、線４０は耐久比のそれぞ
れ加工度との関係を示し、耐久比が２０％以上で捻回値
が１６回以上とするための条件は、伸線加工度５０〜９
５％の範囲であることがわかる。
上記同様の材料による捻回値、線４０は耐久比のそれぞ
れ加工度との関係を示し、耐久比が２０％以上で捻回値
が１６回以上とするための条件は、伸線加工度５０〜９
５％の範囲であることがわかる。
（Ｄ＞フェライト体積率と捻回値との関係第５図に示す
ように１６回以上の捻回値とするためにはフェライト体
積率２０−８０％とする必要がある。
ように１６回以上の捻回値とするためにはフェライト体
積率２０−８０％とする必要がある。
以上の結果から、Ｃ値を２〜６の範囲にするにはＳｌの
含有量を１．８〜４．５％にする必要がある。また捻回
値を１６以上にするためには、伸線加工度を５０〜９５
％、フェライト体積率を２０〜８０％にする必要がある
。さらに耐久比を２０％以上にするためには、伸線加工
度およびフェライト吊を上記同様にする必要がある。
含有量を１．８〜４．５％にする必要がある。また捻回
値を１６以上にするためには、伸線加工度を５０〜９５
％、フェライト体積率を２０〜８０％にする必要がある
。さらに耐久比を２０％以上にするためには、伸線加工
度およびフェライト吊を上記同様にする必要がある。
つぎに各成分について検討すると、
Ｃ：Ｃが多いと耐蝕性が低下し、炭化物が粒界に析出し
、脆化するので０．１％以下とする。
、脆化するので０．１％以下とする。
Ｓに上記のようにＣ値の関係から１．８〜４゜５％に限
定される。
定される。
Ｍｎ：これは脱硫元素であり適２は必要であるが、余り
多いとオーステナイトの加工硬化性を上界させ、伸線に
よってオーステナイトが硬化しすぎてフＬライトの強度
差がなくなるので１％以下とする。
多いとオーステナイトの加工硬化性を上界させ、伸線に
よってオーステナイトが硬化しすぎてフＬライトの強度
差がなくなるので１％以下とする。
Ｐ ：通常の溶製上、経済的に低減できるレベルの０５
０４％以下と１“る。
０４％以下と１“る。
Ｓ ：Ｓち上記ど同じ理由により０．０３％以下とする
。
。
Ｃｒ：Ｃｒは１８％以下では耐蝕性が劣るので多い方が
良いが、多ターざると熱間加工が困難になり、経済性が
悪いばかりでなく、２相組織とするためにはＯｒに対応
してＮｔも増加させる必要があって、この点でも経済的
に不利である。したがって、１８〜２５％とする。
良いが、多ターざると熱間加工が困難になり、経済性が
悪いばかりでなく、２相組織とするためにはＯｒに対応
してＮｔも増加させる必要があって、この点でも経済的
に不利である。したがって、１８〜２５％とする。
Ｎｉ：２相組織とするために上記Ｃｒに対応する是にす
る必要があり、４．５〜１７％とする。
る必要があり、４．５〜１７％とする。
上記のような成分節回は、Ｃ値を２〜６とし、さらにフ
ェライト体積率を２０〜８０％とする条件でもあり、第
６図のシエフラ組織図で示すＮｉ当紺とＣｒ当酊は線Δ
−Ｂ−Ｃ−Ｄで囲まれる範囲であって、つぎの場合に相
当する。
ェライト体積率を２０〜８０％とする条件でもあり、第
６図のシエフラ組織図で示すＮｉ当紺とＣｒ当酊は線Δ
−Ｂ−Ｃ−Ｄで囲まれる範囲であって、つぎの場合に相
当する。
Ｎｉ当伍：６〜２０％
Ｃｒ当１：２１〜３２．５％
なお、Ｎｉ当ｆＭ＝Ｎｉ＋ｏ、５Ｍｎ＋３０ＣＣｒ当Ｍ
＝Ｃｒ＋ＭＯ＋１．５８ ｉ で定義される。
＝Ｃｒ＋ＭＯ＋１．５８ ｉ で定義される。
以上のことからこの発明の範囲は、ｃ：ｏ、ｉ％以下、
Ｓ ｉ ： １．８０〜４．５０％、Ｍｎ：１゜０％以
下、Ｐ：０．０４０以下、Ｓ：０．０３％以下、Ｃｒ
：１８．０〜２５．０％、Ｎｉ：４゜５〜１７．０％、
Ｍｏ：０〜３．０％を含み、Ｎｉ当分が６〜２０％、Ｃ
ｒ当吊が２１〜３２．５％でフェライ１へ渚が２０〜８
０％、フェライトの降伏応力とオーステナイトの降伏応
力との比が２〜６であり、かつ伸線加工によるファイバ
ー組織を右づることが必要である。
Ｓ ｉ ： １．８０〜４．５０％、Ｍｎ：１゜０％以
下、Ｐ：０．０４０以下、Ｓ：０．０３％以下、Ｃｒ
：１８．０〜２５．０％、Ｎｉ：４゜５〜１７．０％、
Ｍｏ：０〜３．０％を含み、Ｎｉ当分が６〜２０％、Ｃ
ｒ当吊が２１〜３２．５％でフェライ１へ渚が２０〜８
０％、フェライトの降伏応力とオーステナイトの降伏応
力との比が２〜６であり、かつ伸線加工によるファイバ
ー組織を右づることが必要である。
（実施例）
第１表に示すような成分、特性の試料１〜７を作成し、
以下に示すようにＰＣ鋼線、ｐｃｍｍ線、ＡＣ８Ｒ用鋼
芯線、スアンレス鋼製ロープおよびバネを製作し、特性
の比較を行った。なお、同表中試料１〜３はこの発明の
実施例、試料４は５ＵＳ３０４、試料５はＳ Ｕ Ｓ
３１６、試！１６は５ＵＳ３２９Ｊ Ｉ、試料７は高炭
素鋼を・でれぞれ示している。
以下に示すようにＰＣ鋼線、ｐｃｍｍ線、ＡＣ８Ｒ用鋼
芯線、スアンレス鋼製ロープおよびバネを製作し、特性
の比較を行った。なお、同表中試料１〜３はこの発明の
実施例、試料４は５ＵＳ３０４、試料５はＳ Ｕ Ｓ
３１６、試！１６は５ＵＳ３２９Ｊ Ｉ、試料７は高炭
素鋼を・でれぞれ示している。
（以下余白）
（１）ＰＣ鋼線
上記試ｆｆ＋ １−・７について、直径１０ｆｆｌｆｌ
ｌのロッドを１１００℃、３分加熱後水冷し、酸洗、コ
ーティングにＪ、って８回伸線により直径５ｍｍまで７
５％の加工を行い、直線加ｊ二の後、５００°Ｃ１３分
の時効を行った。試料７は直径１３ＩｌｌＩＩｌのロッ
ドを５２０℃で鉛パテンテイングを行い、抗張力を１３
０ ｋｇ／ ｖ＋＋２とした後、酸洗、コーティングし
、８回伸線により直径５ｍｍまで７５％の加工を行い、
直線加工後３８０℃のブルーイング処理によりそれぞれ
直径５ｍ１ｌｌのＰＣ？ｌｊ線を製作した。その結果は
第２表に示す通りである。
ｌのロッドを１１００℃、３分加熱後水冷し、酸洗、コ
ーティングにＪ、って８回伸線により直径５ｍｍまで７
５％の加工を行い、直線加ｊ二の後、５００°Ｃ１３分
の時効を行った。試料７は直径１３ＩｌｌＩＩｌのロッ
ドを５２０℃で鉛パテンテイングを行い、抗張力を１３
０ ｋｇ／ ｖ＋＋２とした後、酸洗、コーティングし
、８回伸線により直径５ｍｍまで７５％の加工を行い、
直線加工後３８０℃のブルーイング処理によりそれぞれ
直径５ｍ１ｌｌのＰＣ？ｌｊ線を製作した。その結果は
第２表に示す通りである。
（以下余白）
なお、同表にＪ３いてレラクレーションは引張強さの０
．７倍の初荷重を２０℃で１０時間かけた場合の値（％
）を示している。発錆時間は３％の食塩水を噴霧した雰
囲気で行い、また破断時間は４２％ＭＱＣ１２の沸騰液
中で応力腐蝕による破断が生じるまでの時間を示してい
る。
．７倍の初荷重を２０℃で１０時間かけた場合の値（％
）を示している。発錆時間は３％の食塩水を噴霧した雰
囲気で行い、また破断時間は４２％ＭＱＣ１２の沸騰液
中で応力腐蝕による破断が生じるまでの時間を示してい
る。
第７図は上記試＄３１３を７５％加工したときの組織を
示す４００ （８顕微鏡写真であり、この発明の特徴で
ある強度の高い）Ｉライト相（写真中法黒色）とオース
テナイト（写真中白色）が交互に長く伸びてファイバー
がよく発達していることがわかる。
示す４００ （８顕微鏡写真であり、この発明の特徴で
ある強度の高い）Ｉライト相（写真中法黒色）とオース
テナイト（写真中白色）が交互に長く伸びてファイバー
がよく発達していることがわかる。
第２表から、この発明では捻回値が高く、疲労強１！Ｉ
尽高く、耐発錆性もＳ Ｕ Ｓ ３１６より良好であっ
て、応力腐蝕特性も向上し、従来オーステナイト系ステ
ンレス鋼の欠点であった特性が改善されていることがわ
かる。これは３ｉ含右母が高く、強度の高いフェライト
と軟かいオーステナイトを長く交互に配列し、ファイバ
ーを発達させたことが主原因である。試料６も２相ＰＡ
ｔ−あるが、Ｃ値が１．０であるため、捻回値も低く
、疲労強度も試料４，５と同時であって、単に２相１１
織であるだけでは効果がないことが理解される。
尽高く、耐発錆性もＳ Ｕ Ｓ ３１６より良好であっ
て、応力腐蝕特性も向上し、従来オーステナイト系ステ
ンレス鋼の欠点であった特性が改善されていることがわ
かる。これは３ｉ含右母が高く、強度の高いフェライト
と軟かいオーステナイトを長く交互に配列し、ファイバ
ーを発達させたことが主原因である。試料６も２相ＰＡ
ｔ−あるが、Ｃ値が１．０であるため、捻回値も低く
、疲労強度も試料４，５と同時であって、単に２相１１
織であるだけでは効果がないことが理解される。
（２＞ＰＣ鋼撚線
試料７は直径１２ｍｒａのロッドを５３０℃で鉛パチン
ディングしたもの、試料１〜６は１１００℃、３分加熱
後水冷した直径８１１１ＩＩｌのロッドを用いた。
ディングしたもの、試料１〜６は１１００℃、３分加熱
後水冷した直径８１１１ＩＩｌのロッドを用いた。
上記各ロッドを８回伸線ににり直径４．２２ｍｍと直径
４．４０＋Ｉに伸線し、後者を芯線、前者を側線として
７本鋼撚線を製作し、試料１〜６は５００℃、１０分、
試料７は３８０℃、８分のブルーイング処理を行った。
４．４０＋Ｉに伸線し、後者を芯線、前者を側線として
７本鋼撚線を製作し、試料１〜６は５００℃、１０分、
試料７は３８０℃、８分のブルーイング処理を行った。
ぞの結果は第３表に示す通りであり、同表においてレラ
クセーションは引張強さの０．７の初荷重を負荷したも
の、継手効率は１００ｘ（＜さび定着による引張り破断
荷重）／（通常引張り試験でのストランドの破断荷重）
を示している。発錆時間は上記第２表の場合と同様であ
り、また繰返し数は疲労破断までの繰返し数を示し、最
小応力が引張強さの０．６倍、応力幅が１５ ｋａ／ｍ
ｍ２の条件で行った。
クセーションは引張強さの０．７の初荷重を負荷したも
の、継手効率は１００ｘ（＜さび定着による引張り破断
荷重）／（通常引張り試験でのストランドの破断荷重）
を示している。発錆時間は上記第２表の場合と同様であ
り、また繰返し数は疲労破断までの繰返し数を示し、最
小応力が引張強さの０．６倍、応力幅が１５ ｋａ／ｍ
ｍ２の条件で行った。
上記表から、この発明のものは従来のステンレス鋼や高
炭素鋼より強度はやや低いが、疲労強度は優れ、耐蝕性
が向上しており、特殊腐蝕環境で使用する緊張材として
有用と考えられる。
炭素鋼より強度はやや低いが、疲労強度は優れ、耐蝕性
が向上しており、特殊腐蝕環境で使用する緊張材として
有用と考えられる。
（３）ＡＣ８Ｒ鋼芯線
試料１〜７について直径７Ｉの［１ツドを用いた。
伸線前の熱処理は上記（２）の場合と同様で、試ＩＩ
１〜６は８回伸線で直径２，６１１１１１１まで、試料
７は直径２．５４まで伸線した後、試料７は４４３℃で
亜鉛めっきを行い、直径２．６ｍｍのめつき線として特
性を比較した。
１〜６は８回伸線で直径２，６１１１１１１まで、試料
７は直径２．５４まで伸線した後、試料７は４４３℃で
亜鉛めっきを行い、直径２．６ｍｍのめつき線として特
性を比較した。
その結果は第４表に示すようになった。同表において疲
労強度は回転面げの疲労強度（ｋｏ／ｍｍ２）を示し、
また捻回値は１００ｄ、ｅｏｒｐｍの条件で行った。捻
回値は直径２．６ｍｍのＡＣ８ＲＩＪ４芯線の規格は２
０回以上ぐあるが、この発明のものはいずれもこの規格
を満足しており、さらに疲労強度も高い。これに反し、
従来のステンレス鋼は捻回値が低く、疲労強度も低く（
耐久比ら１６〜１８と低い）、ΔＣ３ＲＪＩ芯線どして
は実用性、が＜Ｚい。また試Ｆ１６は２相系であるが、
Ｃ１１Ｉ￥が１、Ｏと小さいために、この発明のような
効果は現れていない。
労強度は回転面げの疲労強度（ｋｏ／ｍｍ２）を示し、
また捻回値は１００ｄ、ｅｏｒｐｍの条件で行った。捻
回値は直径２．６ｍｍのＡＣ８ＲＩＪ４芯線の規格は２
０回以上ぐあるが、この発明のものはいずれもこの規格
を満足しており、さらに疲労強度も高い。これに反し、
従来のステンレス鋼は捻回値が低く、疲労強度も低く（
耐久比ら１６〜１８と低い）、ΔＣ３ＲＪＩ芯線どして
は実用性、が＜Ｚい。また試Ｆ１６は２相系であるが、
Ｃ１１Ｉ￥が１、Ｏと小さいために、この発明のような
効果は現れていない。
（以下余白）
（４）ステンレスｍ製０−ブ
伸線前の熱処理を上記同様に行った試料１〜７について
、直径８Ｉ！１ｍのロッドから８回伸線ににつて直径３
．３０ｍ１ｌｌと３．４３ｍｍに伸線した。マタ試料７
については、直径１０ｎ＋ｍのロッドを５３０℃で鉛パ
テンテイングした後、同様に伸線した。
、直径８Ｉ！１ｍのロッドから８回伸線ににつて直径３
．３０ｍ１ｌｌと３．４３ｍｍに伸線した。マタ試料７
については、直径１０ｎ＋ｍのロッドを５３０℃で鉛パ
テンテイングした後、同様に伸線した。
これらのワイヤについて、後者を芯線、前者を側線とし
て、７本撚りのストランド８０を製作し、このストラン
ド８０を６本撚り合せて第８図に示りような外径３０ａ
＋ｍの［１−１８を製作した。その結果は第５表に示−
１ようになり、Ｃ値が大きく、ファイバーのよく発達し
たこの発明のものは疲労特性が優れており、高炭素鋼ロ
ーブに近付いていることがわかる。
て、７本撚りのストランド８０を製作し、このストラン
ド８０を６本撚り合せて第８図に示りような外径３０ａ
＋ｍの［１−１８を製作した。その結果は第５表に示−
１ようになり、Ｃ値が大きく、ファイバーのよく発達し
たこの発明のものは疲労特性が優れており、高炭素鋼ロ
ーブに近付いていることがわかる。
なお、同表にＪ３いて疲労試験は１０％断線までの繰返
し数を示し、試験荷手１１ ｔｏｎ、シーブ径４６０ｍ
ｍ、曲げ角度１６°の条４／１で行った。
し数を示し、試験荷手１１ ｔｏｎ、シーブ径４６０ｍ
ｍ、曲げ角度１６°の条４／１で行った。
（以下余白）
第 ５ 表
第 ６ 表
（５）バネ
直径８１１１１のロッドから直径５ｍｍに伸線し、焼鈍
したワイヤについて試料１〜６は１１００℃で５分間加
熱後水冷、酸洗、コーティングした後、８回伸線で直径
１．８１１１１１１まで加Ｔした。試料７については５
４０℃で鉛パテンテイングし、引張強さを１３１ ｋｑ
／ ｍｎ２ とした後、Ｍ洗、：ｌ−−Ｔ イン’ｊ後
、同じく直径１．８１！ＩＩｌまで伸線した。このワイ
＼フを自動コイリングマシンにＪ：り下記の形状諸元の
バネに成形し、試料１〜６は５００℃′ｒ：２０分、試
料７は３５０℃で２０分の熱風加熱式ブルーイング処理
を行った後、星形疲労試験機によって１１００ｏｒｐの
回転数で平均応力５５ ｋ（１／ ＋ｎｎ＋’の条件で
１０７回までの部分片振り引張り圧縮疲労特性を求めた
。Ｆ閉形状諸元は、線径がｉ、８ｍｍ、総巻数が１０．
５、右動巻数が８．５、自由高さが７０ｍｍ、コイル平
均径が１４．４．ｍｍ、バネ指数が８である。
したワイヤについて試料１〜６は１１００℃で５分間加
熱後水冷、酸洗、コーティングした後、８回伸線で直径
１．８１１１１１１まで加Ｔした。試料７については５
４０℃で鉛パテンテイングし、引張強さを１３１ ｋｑ
／ ｍｎ２ とした後、Ｍ洗、：ｌ−−Ｔ イン’ｊ後
、同じく直径１．８１！ＩＩｌまで伸線した。このワイ
＼フを自動コイリングマシンにＪ：り下記の形状諸元の
バネに成形し、試料１〜６は５００℃′ｒ：２０分、試
料７は３５０℃で２０分の熱風加熱式ブルーイング処理
を行った後、星形疲労試験機によって１１００ｏｒｐの
回転数で平均応力５５ ｋ（１／ ＋ｎｎ＋’の条件で
１０７回までの部分片振り引張り圧縮疲労特性を求めた
。Ｆ閉形状諸元は、線径がｉ、８ｍｍ、総巻数が１０．
５、右動巻数が８．５、自由高さが７０ｍｍ、コイル平
均径が１４．４．ｍｍ、バネ指数が８である。
その結果は第６表に示すＪ：うになり、この発明のもの
はファイバーが発達しているために疲労強度が高いこと
が示されている９゜ （発明の効果） 以上説明したように、この発明はステンレス鋼において
３ｉｆｉｔｉけを多くすることにより耐蝕性と応力腐蝕
特性を改善りるとともに、高３ｉ含右堡によりフェライ
トを強化し、伸線によって軟かいオーステナイ１へと硬
いフェライトとが交ｎに並−んだファイバー組織を発達
させたものである。このため従来のオーステナイト系ス
テンレス鋼の欠点であった捻回値および疲労強度の低い
点を改１９し、耐蝕性に優れ、捻回値が高く、耐応力腐
蝕特性を改善し、良好な疲労特性を発揮させるようにし
たものであり、ステンレス鋼線、ＡＣ８Ｒ用鋼芯線、ス
テンレス鋼ローブ、ステンレス鋼バネ等の種々の用途に
好適な＠料である。
はファイバーが発達しているために疲労強度が高いこと
が示されている９゜ （発明の効果） 以上説明したように、この発明はステンレス鋼において
３ｉｆｉｔｉけを多くすることにより耐蝕性と応力腐蝕
特性を改善りるとともに、高３ｉ含右堡によりフェライ
トを強化し、伸線によって軟かいオーステナイ１へと硬
いフェライトとが交ｎに並−んだファイバー組織を発達
させたものである。このため従来のオーステナイト系ス
テンレス鋼の欠点であった捻回値および疲労強度の低い
点を改１９し、耐蝕性に優れ、捻回値が高く、耐応力腐
蝕特性を改善し、良好な疲労特性を発揮させるようにし
たものであり、ステンレス鋼線、ＡＣ８Ｒ用鋼芯線、ス
テンレス鋼ローブ、ステンレス鋼バネ等の種々の用途に
好適な＠料である。
第１図はＦｅ−Ｎ １−Ｃｒ２相ステンレス鋼の＄１含
有争とＣ値との関係図、第２図は上記材料についてのＣ
値と捻回値との関係図、第３図はＣ値と耐久性との関係
図、第４図は伸ね加工度と捻回値、耐久比との関係図、
第５図はフェライト体積率と捻回値との関係図、第６図
はＮｉ当吊とＣｒ当沿とのＩ３！Ｉ係図、第７図はこの
発明の実施例の材料の金属組織を示ｆｆ４００倍顕微鏡
写真、第８図は上記材料を用いて製造したワイヤｌロー
ブの横断面図である。 ８・・・ワイヤローブ、８０・・・ストランド。 特許出願人 神鋼鋼線工業株式会社同
藤倉電線株式会社 代 理 人 弁理士 小谷悦司同
弁理士 長１）正向 弁理１：
板谷康夫第 １ 図 Ｓｉｃ％ノ 第 ２ 図 こ橿 第 ３ 図 と植 第 ４ 図 ４轢ｔＪＯ工Ｌ（−／、） 第 ５ 図 フｒライトに本矛會ｑ（’％） 第 ６ 図
有争とＣ値との関係図、第２図は上記材料についてのＣ
値と捻回値との関係図、第３図はＣ値と耐久性との関係
図、第４図は伸ね加工度と捻回値、耐久比との関係図、
第５図はフェライト体積率と捻回値との関係図、第６図
はＮｉ当吊とＣｒ当沿とのＩ３！Ｉ係図、第７図はこの
発明の実施例の材料の金属組織を示ｆｆ４００倍顕微鏡
写真、第８図は上記材料を用いて製造したワイヤｌロー
ブの横断面図である。 ８・・・ワイヤローブ、８０・・・ストランド。 特許出願人 神鋼鋼線工業株式会社同
藤倉電線株式会社 代 理 人 弁理士 小谷悦司同
弁理士 長１）正向 弁理１：
板谷康夫第 １ 図 Ｓｉｃ％ノ 第 ２ 図 こ橿 第 ３ 図 と植 第 ４ 図 ４轢ｔＪＯ工Ｌ（−／、） 第 ５ 図 フｒライトに本矛會ｑ（’％） 第 ６ 図
Claims (1)
- １、Ｃ：０．１％以下、Ｓｉ：１．８０〜４．５０％、
Ｍｎ：１．０％以下、Ｐ：０．０４０以下、Ｓ：０．０
３％以下、Ｃｒ：１８．０〜２５．０％、Ｎｉ：４．５
〜１７．０％、Ｍｏ：０〜３．０％を含み、Ｎｉ当量が
６〜２０％、Ｃｒ当量が２１〜３２．５％でフェライト
量が２０〜８０％、フェライトの降伏応力とオーステナ
イトの降伏応力との比が２〜６であり、かつ伸線加工に
よるファイバー組織を有することを特徴とする高靭性の
２相ステンレス鋼線。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60108889A JPS61266558A (ja) | 1985-05-20 | 1985-05-20 | 高靭性の２相ステンレス鋼線 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60108889A JPS61266558A (ja) | 1985-05-20 | 1985-05-20 | 高靭性の２相ステンレス鋼線 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61266558A true JPS61266558A (ja) | 1986-11-26 |
| JPH039180B2 JPH039180B2 (ja) | 1991-02-07 |
Family
ID=14496170
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60108889A Granted JPS61266558A (ja) | 1985-05-20 | 1985-05-20 | 高靭性の２相ステンレス鋼線 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61266558A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH06240410A (ja) * | 1993-02-17 | 1994-08-30 | Shinko Kosen Kogyo Kk | 高耐疲労・耐蝕性の２相ステンレス鋼ワイヤロープ |
| KR100620325B1 (ko) | 2004-12-16 | 2006-09-12 | 만호제강주식회사 | 성형성이 뛰어난 스프링용 스테인레스 강선 및 그 제조방법 |
| WO2014055010A1 (en) * | 2012-10-05 | 2014-04-10 | Sandvik Intellectual Property Ab | An overhead electric power cable |
| CN113944058A (zh) * | 2021-09-26 | 2022-01-18 | 江苏亚盛金属制品有限公司 | 基于高强度耐疲劳双相不锈钢丝绳的研究方法及钢丝绳 |
| JP2022182696A (ja) * | 2021-05-28 | 2022-12-08 | 日鉄ステンレス株式会社 | プレストレストコンクリート用緊張材用のオーステナイト－フェライト二相ステンレス鋼線材、オーステナイト－フェライト二相ステンレス鋼線及びプレストレストコンクリート用緊張材 |
-
1985
- 1985-05-20 JP JP60108889A patent/JPS61266558A/ja active Granted
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH06240410A (ja) * | 1993-02-17 | 1994-08-30 | Shinko Kosen Kogyo Kk | 高耐疲労・耐蝕性の２相ステンレス鋼ワイヤロープ |
| KR100620325B1 (ko) | 2004-12-16 | 2006-09-12 | 만호제강주식회사 | 성형성이 뛰어난 스프링용 스테인레스 강선 및 그 제조방법 |
| WO2014055010A1 (en) * | 2012-10-05 | 2014-04-10 | Sandvik Intellectual Property Ab | An overhead electric power cable |
| JP2022182696A (ja) * | 2021-05-28 | 2022-12-08 | 日鉄ステンレス株式会社 | プレストレストコンクリート用緊張材用のオーステナイト－フェライト二相ステンレス鋼線材、オーステナイト－フェライト二相ステンレス鋼線及びプレストレストコンクリート用緊張材 |
| CN113944058A (zh) * | 2021-09-26 | 2022-01-18 | 江苏亚盛金属制品有限公司 | 基于高强度耐疲劳双相不锈钢丝绳的研究方法及钢丝绳 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH039180B2 (ja) | 1991-02-07 |
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|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |