JPH039180B2 - - Google Patents
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- JPH039180B2 JPH039180B2 JP60108889A JP10888985A JPH039180B2 JP H039180 B2 JPH039180 B2 JP H039180B2 JP 60108889 A JP60108889 A JP 60108889A JP 10888985 A JP10888985 A JP 10888985A JP H039180 B2 JPH039180 B2 JP H039180B2
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Classifications
-
- D—TEXTILES; PAPER
- D07—ROPES; CABLES OTHER THAN ELECTRIC
- D07B—ROPES OR CABLES IN GENERAL
- D07B1/00—Constructional features of ropes or cables
- D07B1/06—Ropes or cables built-up from metal wires, e.g. of section wires around a hemp core
- D07B1/0673—Ropes or cables built-up from metal wires, e.g. of section wires around a hemp core having a rope configuration
-
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- D07—ROPES; CABLES OTHER THAN ELECTRIC
- D07B—ROPES OR CABLES IN GENERAL
- D07B2201/00—Ropes or cables
- D07B2201/20—Rope or cable components
- D07B2201/2001—Wires or filaments
- D07B2201/2009—Wires or filaments characterised by the materials used
-
- D—TEXTILES; PAPER
- D07—ROPES; CABLES OTHER THAN ELECTRIC
- D07B—ROPES OR CABLES IN GENERAL
- D07B2205/00—Rope or cable materials
- D07B2205/30—Inorganic materials
- D07B2205/3021—Metals
- D07B2205/3025—Steel
- D07B2205/3028—Stainless steel
Landscapes
- Ropes Or Cables (AREA)
Description
（産業上の利用分野）
この発明は、ステンレス鋼線、ACSR用鋼芯
線、ステンレス鋼ロープ、ステンレス鋼バネ等に
適用される耐蝕性の優れた高靭性の２相ステンレ
ス鋼線に関するものである。 （従来技術） ワイヤロープの素線やバネ用線材としては、耐
蝕性、疲労強度、捻回値等の特性が優れているこ
とが要求される。従来、これらの材料としては高
炭素鋼の伸線材とオーステナイト系ステンレス鋼
とが知られているが、一般に前者は捻回値が高
く、疲労強度も優れているが、耐蝕性が劣り、後
者は耐蝕性は優れているが捻回値が低く、疲労強
度も低い。これを具体的に説明すると、以下の通
りである。 (A) ステンレス鋼製PC鋼線、PC鋼撚線 従来、SUS304、SUS316等が知られている
が、これらはオーステナイト系ステンレス鋼で
あるために、伸線加工により130Kg／mm2以上の
引張強さになると捻回値が５回程度に低下し、
このような捻回靭性の低下は回転曲げ疲労強度
における耐久比｛（疲労強度／引張強さ）
x100｝の低下を引き起し、耐久比は16〜19％
になり、したがつて引張強さの上昇に見合つた
疲労強度の上昇が期待できないことになる。こ
れはオーステナイト系ステンレス鋼における宿
命的な欠点である。 (B) ACSR用鋼芯線 通常、亜鉛めつきを行つており、捻回値およ
び疲労強度が高く、引張強さも190Kg／mm2程度
を示すが、耐蝕性は亜鉛めつきにより発揮させ
ているために、長期間の耐蝕性は充分ではな
い。 (C) ステンレス鋼ロープ 上記(A)の場合とほぼ同じであり、200Kg／mm2
を越える素線を撚り合わせているために、高強
度であるが捻回値が３〜５回と低い。このため
素線の強度に比例して疲労強度の向上が望め
ず、またロープは撚線時に撚り変形を入れなが
ら成形されるので、製造中の傷等によつて局部
的に捻回値が低下し、撚線中に断線するという
トラブルも発生しやすい。したがつて、高捻回
特性のワイヤができれば疲労の上昇ばかりでな
く、製造中の傷に対する敏感性をも軽減させる
ことができる。 (D) ステンレス鋼製バネ この場合も上記(A)とほぼ同様であり、強度上
昇のために高加工した伸線材は捻回値の低下を
きたし、耐久比が低下し、オイルテンパー線、
高炭素鋼線に比べて疲労強度が低い。 （発明の目的） この発明はこのような技術的背景のもとになさ
れたものであり、耐蝕性および疲労強度の優れた
高靭性の２相ステンレス鋼線を提供するものであ
る。 （発明の構成） この発明は、Ｃ：0.1％以下、Si：1.80〜4.50
％、Mn：1.0％以下、Ｐ：0.040以下、Ｓ：0.03％
以下、Cr：18.0〜25.0％、Ni：4.5〜17.0％、
Mo：０〜3.0％を含み、フエライト量が20〜80
％、フエライトの降伏応力とオーステナイトの降
伏応力との比が２〜６であり、かつ伸線加工によ
るフアイバー組織を有するものである。 すなわち、この発明は基本的には、Siを多くす
ることにより耐蝕性と応力腐蝕特性を改善すると
ともに、高Si含有量によりフエライトを強化し、
伸線によつて軟かいオーステナイトと硬いフエラ
イトとが交互に並んだフアイバー組織を発達さ
せ、これによつて耐蝕性に優れ、捻回値が高く、
疲労特性の優れた２相ステンレス鋼としたもので
ある。 上記各成分と全体の作用との関係は以下の通り
である。 (A) SiとＣ値との関係 ここにＣ値とは、（フエライト相の降伏応
力）／（オーステナイト相の降伏応力）をい
う。 第１図線１はFe−Ni−Cr系２相ステンレス
鋼線にSiを添加したときのＣ値の変化を示して
いる。Ｃ値は荷重50ｇのマイクロビツカース硬
さ計でフエライトとオーステナイトとの硬さを
測定し、下式を用いて各相の降伏応力を換算し
て算出した。 降伏応力＝0.33xビツカース硬さ−34 Siはフエライト形成元素であるから、フエラ
イト中に濃化し、Siの上昇とともにオーステナ
イトとの強度差が大きくなり、Ｃ値が大きくな
つていることがわかる。 (B) Ｃ値と捻回値、耐久比との関係 第２図線２は上記同様の材料によるＣ値と捻
回値との関係を示したものであり、捻回値は上
記材料を80％伸線加工した後に計測したもので
ある。これよりACSR鋼芯線の規格値である捻
回値16回以上を満足させるのは、Ｃ値が２〜６
の範囲であることが理解される。このことから
第１図においてＣ値が２〜６に対応するSi含有
量は1.8〜4.5％であることがわかる。また第３
図線３はＣ値と耐久比との関係を示し、従来の
ステンレス鋼は耐久比は16〜19％程度であり、
20％以上の耐久比にするためにはＣ値は上記同
様２〜６の範囲となる。 (C) 伸線加工度と捻回値、耐久比の関係 第４図線４は上記同様の材料による捻回値、
線４０は耐久比のそれぞれ加工度との関係を示
し、耐久比が20％以上で捻回値が16回以上とす
るための条件は、伸線加工度50〜95％の範囲で
あることがわかる。 (D) フエライト体積率と捻回値との関係 第５図に示すように16回以上の捻回値とする
ためにはフエライト体積率20〜80％とする必要
がある。体積率が20％未満または80％を越える
と捻回値は急減している。 以上の結果から、Ｃ値を２〜６の範囲にするに
はSiの含有量を1.8〜4.5％にする必要がある。ま
た捻回値を16以上にするためには、伸線加工度を
50〜95％、フエライト体積率を20〜80％にする必
要がある。さらに耐久比を20％以上にするために
は、伸線加工度およびフエライト量を上記同様に
する必要がある。 つぎに各成分について検討すると、 Ｃ：Ｃが多いと耐蝕性が低下し、炭化物が粒界に
析出し、脆化するので0.1％以下とする。 Si：上記のようにＣ値の関係から1.8〜4.5％に限
定される。 Mn：これは脱硫元素であり適量は必要である
が、余り多いとオーステナイトの加工硬化性を
上昇させ、伸線によつてオーステナイトが硬化
しすぎてフエライトの強度差がなくなるので１
％以下とする。 Ｐ：通常の溶製上、経済的に低減できるレベルの
0.04％以下とする。 Ｓ：Ｓも上記と同じ理由により0.03％以下とす
る。 Cr：Crは18％以下では耐蝕性が劣るので多い方
が良いが、多すぎると熱間加工が困難になり、
経済性が悪いばかりでなく、２相組織とするた
めにはCrに対応してNiも増加させる必要があ
つて、この点でも経済的に不利である。したが
つて、18〜25％とする。 Ni：２相組織とするために上記Crに対応する量
にする必要があり、4.5〜17％とする。 Mo：MoはPC鋼線、PC鋼より線、ACSR用鋼芯
線、ロープ、ばねなどの実用に際してステンレ
ス鋼として実用に耐える耐食、耐孔食性をもた
せるために必要な元素であり、0.5％以上添加
しなければ耐食、耐孔食性は向上しない。しか
し３％以上添加すると、高温でσ相が出現しや
すくなり、熱間加工で割れを生じて生産性を害
し、またコスト上昇を招くばかりでなく、耐食
性、耐孔食性の改善効果も飽和するので、0.5
〜３％が最適である。 以上のことからこの発明の範囲は、Ｃ：0.1％
以下、Si：1.80〜4.50％、Mn：1.0％以下、Ｐ：
0.040以下、Ｓ：0.03％以下、Cr：18.0〜25.0％、
Ni：4.5〜17.0％、Mo：０〜3.0％を含み、フエ
ライト量が20〜80％、フエライトの降伏応力とオ
ーステナイトの降伏応力との比が２〜６であり、
かつ伸線加工によるフアイバー組織を有すること
が必要である。 （実施例） 第１表に示すような成分、特性の試料１〜５を
作成し、以下に示すようにPC鋼線、PC鋼撚線、
ACSR用鋼芯線、ステンレス鋼製ロープおよびバ
ネを製作し、特性の比較を行つた。なお、同表中
試料１はこの発明の実施例、試料２はSUS304、
試料３はSUS316、試料４はSUS329JI、試料５は
高炭素鋼をそれぞれ示している。
線、ステンレス鋼ロープ、ステンレス鋼バネ等に
適用される耐蝕性の優れた高靭性の２相ステンレ
ス鋼線に関するものである。 （従来技術） ワイヤロープの素線やバネ用線材としては、耐
蝕性、疲労強度、捻回値等の特性が優れているこ
とが要求される。従来、これらの材料としては高
炭素鋼の伸線材とオーステナイト系ステンレス鋼
とが知られているが、一般に前者は捻回値が高
く、疲労強度も優れているが、耐蝕性が劣り、後
者は耐蝕性は優れているが捻回値が低く、疲労強
度も低い。これを具体的に説明すると、以下の通
りである。 (A) ステンレス鋼製PC鋼線、PC鋼撚線 従来、SUS304、SUS316等が知られている
が、これらはオーステナイト系ステンレス鋼で
あるために、伸線加工により130Kg／mm2以上の
引張強さになると捻回値が５回程度に低下し、
このような捻回靭性の低下は回転曲げ疲労強度
における耐久比｛（疲労強度／引張強さ）
x100｝の低下を引き起し、耐久比は16〜19％
になり、したがつて引張強さの上昇に見合つた
疲労強度の上昇が期待できないことになる。こ
れはオーステナイト系ステンレス鋼における宿
命的な欠点である。 (B) ACSR用鋼芯線 通常、亜鉛めつきを行つており、捻回値およ
び疲労強度が高く、引張強さも190Kg／mm2程度
を示すが、耐蝕性は亜鉛めつきにより発揮させ
ているために、長期間の耐蝕性は充分ではな
い。 (C) ステンレス鋼ロープ 上記(A)の場合とほぼ同じであり、200Kg／mm2
を越える素線を撚り合わせているために、高強
度であるが捻回値が３〜５回と低い。このため
素線の強度に比例して疲労強度の向上が望め
ず、またロープは撚線時に撚り変形を入れなが
ら成形されるので、製造中の傷等によつて局部
的に捻回値が低下し、撚線中に断線するという
トラブルも発生しやすい。したがつて、高捻回
特性のワイヤができれば疲労の上昇ばかりでな
く、製造中の傷に対する敏感性をも軽減させる
ことができる。 (D) ステンレス鋼製バネ この場合も上記(A)とほぼ同様であり、強度上
昇のために高加工した伸線材は捻回値の低下を
きたし、耐久比が低下し、オイルテンパー線、
高炭素鋼線に比べて疲労強度が低い。 （発明の目的） この発明はこのような技術的背景のもとになさ
れたものであり、耐蝕性および疲労強度の優れた
高靭性の２相ステンレス鋼線を提供するものであ
る。 （発明の構成） この発明は、Ｃ：0.1％以下、Si：1.80〜4.50
％、Mn：1.0％以下、Ｐ：0.040以下、Ｓ：0.03％
以下、Cr：18.0〜25.0％、Ni：4.5〜17.0％、
Mo：０〜3.0％を含み、フエライト量が20〜80
％、フエライトの降伏応力とオーステナイトの降
伏応力との比が２〜６であり、かつ伸線加工によ
るフアイバー組織を有するものである。 すなわち、この発明は基本的には、Siを多くす
ることにより耐蝕性と応力腐蝕特性を改善すると
ともに、高Si含有量によりフエライトを強化し、
伸線によつて軟かいオーステナイトと硬いフエラ
イトとが交互に並んだフアイバー組織を発達さ
せ、これによつて耐蝕性に優れ、捻回値が高く、
疲労特性の優れた２相ステンレス鋼としたもので
ある。 上記各成分と全体の作用との関係は以下の通り
である。 (A) SiとＣ値との関係 ここにＣ値とは、（フエライト相の降伏応
力）／（オーステナイト相の降伏応力）をい
う。 第１図線１はFe−Ni−Cr系２相ステンレス
鋼線にSiを添加したときのＣ値の変化を示して
いる。Ｃ値は荷重50ｇのマイクロビツカース硬
さ計でフエライトとオーステナイトとの硬さを
測定し、下式を用いて各相の降伏応力を換算し
て算出した。 降伏応力＝0.33xビツカース硬さ−34 Siはフエライト形成元素であるから、フエラ
イト中に濃化し、Siの上昇とともにオーステナ
イトとの強度差が大きくなり、Ｃ値が大きくな
つていることがわかる。 (B) Ｃ値と捻回値、耐久比との関係 第２図線２は上記同様の材料によるＣ値と捻
回値との関係を示したものであり、捻回値は上
記材料を80％伸線加工した後に計測したもので
ある。これよりACSR鋼芯線の規格値である捻
回値16回以上を満足させるのは、Ｃ値が２〜６
の範囲であることが理解される。このことから
第１図においてＣ値が２〜６に対応するSi含有
量は1.8〜4.5％であることがわかる。また第３
図線３はＣ値と耐久比との関係を示し、従来の
ステンレス鋼は耐久比は16〜19％程度であり、
20％以上の耐久比にするためにはＣ値は上記同
様２〜６の範囲となる。 (C) 伸線加工度と捻回値、耐久比の関係 第４図線４は上記同様の材料による捻回値、
線４０は耐久比のそれぞれ加工度との関係を示
し、耐久比が20％以上で捻回値が16回以上とす
るための条件は、伸線加工度50〜95％の範囲で
あることがわかる。 (D) フエライト体積率と捻回値との関係 第５図に示すように16回以上の捻回値とする
ためにはフエライト体積率20〜80％とする必要
がある。体積率が20％未満または80％を越える
と捻回値は急減している。 以上の結果から、Ｃ値を２〜６の範囲にするに
はSiの含有量を1.8〜4.5％にする必要がある。ま
た捻回値を16以上にするためには、伸線加工度を
50〜95％、フエライト体積率を20〜80％にする必
要がある。さらに耐久比を20％以上にするために
は、伸線加工度およびフエライト量を上記同様に
する必要がある。 つぎに各成分について検討すると、 Ｃ：Ｃが多いと耐蝕性が低下し、炭化物が粒界に
析出し、脆化するので0.1％以下とする。 Si：上記のようにＣ値の関係から1.8〜4.5％に限
定される。 Mn：これは脱硫元素であり適量は必要である
が、余り多いとオーステナイトの加工硬化性を
上昇させ、伸線によつてオーステナイトが硬化
しすぎてフエライトの強度差がなくなるので１
％以下とする。 Ｐ：通常の溶製上、経済的に低減できるレベルの
0.04％以下とする。 Ｓ：Ｓも上記と同じ理由により0.03％以下とす
る。 Cr：Crは18％以下では耐蝕性が劣るので多い方
が良いが、多すぎると熱間加工が困難になり、
経済性が悪いばかりでなく、２相組織とするた
めにはCrに対応してNiも増加させる必要があ
つて、この点でも経済的に不利である。したが
つて、18〜25％とする。 Ni：２相組織とするために上記Crに対応する量
にする必要があり、4.5〜17％とする。 Mo：MoはPC鋼線、PC鋼より線、ACSR用鋼芯
線、ロープ、ばねなどの実用に際してステンレ
ス鋼として実用に耐える耐食、耐孔食性をもた
せるために必要な元素であり、0.5％以上添加
しなければ耐食、耐孔食性は向上しない。しか
し３％以上添加すると、高温でσ相が出現しや
すくなり、熱間加工で割れを生じて生産性を害
し、またコスト上昇を招くばかりでなく、耐食
性、耐孔食性の改善効果も飽和するので、0.5
〜３％が最適である。 以上のことからこの発明の範囲は、Ｃ：0.1％
以下、Si：1.80〜4.50％、Mn：1.0％以下、Ｐ：
0.040以下、Ｓ：0.03％以下、Cr：18.0〜25.0％、
Ni：4.5〜17.0％、Mo：０〜3.0％を含み、フエ
ライト量が20〜80％、フエライトの降伏応力とオ
ーステナイトの降伏応力との比が２〜６であり、
かつ伸線加工によるフアイバー組織を有すること
が必要である。 （実施例） 第１表に示すような成分、特性の試料１〜５を
作成し、以下に示すようにPC鋼線、PC鋼撚線、
ACSR用鋼芯線、ステンレス鋼製ロープおよびバ
ネを製作し、特性の比較を行つた。なお、同表中
試料１はこの発明の実施例、試料２はSUS304、
試料３はSUS316、試料４はSUS329JI、試料５は
高炭素鋼をそれぞれ示している。
【表】
(1) PC鋼線
上記試料１〜５について、直径10mmのロツド
を1100℃、３分加熱後水冷し、酸洗、コーテイ
ングによつて８回伸線により直径５mmまで75％
の加工を行い、直線加工の後、500℃、３分の
時効を行つた。試料５は直径13mmのロツドを
520℃で鉛パテンテイングを行い、抗張力を130
Kg／mm2とした後、酸洗、コーテイングし、８回
伸線により直径５mmまで75％の加工を行い、直
線加工後380℃のブルーイング処理によりそれ
ぞれ直径５mmのPC単線を製作した。その結果
は第２表に示す通りである。
を1100℃、３分加熱後水冷し、酸洗、コーテイ
ングによつて８回伸線により直径５mmまで75％
の加工を行い、直線加工の後、500℃、３分の
時効を行つた。試料５は直径13mmのロツドを
520℃で鉛パテンテイングを行い、抗張力を130
Kg／mm2とした後、酸洗、コーテイングし、８回
伸線により直径５mmまで75％の加工を行い、直
線加工後380℃のブルーイング処理によりそれ
ぞれ直径５mmのPC単線を製作した。その結果
は第２表に示す通りである。
【表】
なお、同表においてレラクセーシヨンは引張
強さの0.7倍の初荷重を20℃で10時間かけた場
合の値（％）を示している。発錆時間は３％の
食塩水を噴霧した雰囲気で行い、また破断時間
は42％MgCl2の沸騰液中で応力腐蝕による破断
が生じるまでの時間を示している。 第６図は上記試料３を75％加工したときの組
織を示す400倍顕微鏡写真であり、この発明の
特徴である強度の高いフエライト相（写真中灰
黒色）とオーステナイト（写真中白色）が交互
に長く伸びてフアイバーがよく発達しているこ
とがわかる。 第２表から、この発明では捻回値が高く、疲
労強度が高く、耐発錆性もSUS316より良好で
あつて、応力腐蝕特性も向上し、従来オーステ
ナイト系ステンレス鋼の欠点であつた特性が改
善されていることがわかる。これはSi含有量が
高く、強度の高いフエライトと軟かいオーステ
ナイトを長く交互に配列し、フアイバーを発達
させたことが主原因である。試料４も２相鋼で
あるが、Ｃ値が1.0であるため、捻回値も低く、
疲労強度も試料２、３と同様であつて、単に２
相組織であるだけでは効果がないことが理解さ
れる。 (2) PC鋼撚線 試料５は直径12mmのロツドを530℃で鉛パテ
ンテイングしたもの、試料１〜４は1100℃、３
分加熱後水冷した直径８mmのロツドを用いた。
上記各ロツドを８回伸線により直径4.22mmと直
径4.40mmに伸線し、後者を芯線、前者を側線と
して７本鋼撚線を製作し、試料１〜４は500℃、
10分、試料５は380℃、８分のブルーイング処
理を行つた。その結果は第３表に示す通りであ
り、同表においてレラクセーシヨンは引張強さ
の0.7の初荷重を負荷したもの、継手効率は
100x（くさび定着による引張り破断荷重）／
（通常引張り試験でのストランドの破断荷重）
を示している。発錆時間は上記第２表の場合と
同様であり、また繰返し数は疲労破断までの繰
返し数を示し、最小応力が引張強さの0.6倍、
応力幅が15Kg／mm2の条件で行つた。
強さの0.7倍の初荷重を20℃で10時間かけた場
合の値（％）を示している。発錆時間は３％の
食塩水を噴霧した雰囲気で行い、また破断時間
は42％MgCl2の沸騰液中で応力腐蝕による破断
が生じるまでの時間を示している。 第６図は上記試料３を75％加工したときの組
織を示す400倍顕微鏡写真であり、この発明の
特徴である強度の高いフエライト相（写真中灰
黒色）とオーステナイト（写真中白色）が交互
に長く伸びてフアイバーがよく発達しているこ
とがわかる。 第２表から、この発明では捻回値が高く、疲
労強度が高く、耐発錆性もSUS316より良好で
あつて、応力腐蝕特性も向上し、従来オーステ
ナイト系ステンレス鋼の欠点であつた特性が改
善されていることがわかる。これはSi含有量が
高く、強度の高いフエライトと軟かいオーステ
ナイトを長く交互に配列し、フアイバーを発達
させたことが主原因である。試料４も２相鋼で
あるが、Ｃ値が1.0であるため、捻回値も低く、
疲労強度も試料２、３と同様であつて、単に２
相組織であるだけでは効果がないことが理解さ
れる。 (2) PC鋼撚線 試料５は直径12mmのロツドを530℃で鉛パテ
ンテイングしたもの、試料１〜４は1100℃、３
分加熱後水冷した直径８mmのロツドを用いた。
上記各ロツドを８回伸線により直径4.22mmと直
径4.40mmに伸線し、後者を芯線、前者を側線と
して７本鋼撚線を製作し、試料１〜４は500℃、
10分、試料５は380℃、８分のブルーイング処
理を行つた。その結果は第３表に示す通りであ
り、同表においてレラクセーシヨンは引張強さ
の0.7の初荷重を負荷したもの、継手効率は
100x（くさび定着による引張り破断荷重）／
（通常引張り試験でのストランドの破断荷重）
を示している。発錆時間は上記第２表の場合と
同様であり、また繰返し数は疲労破断までの繰
返し数を示し、最小応力が引張強さの0.6倍、
応力幅が15Kg／mm2の条件で行つた。
【表】
上記表から、この発明のものは従来のステン
レス鋼や高炭素鋼より強度はやや低いが、疲労
強度は優れ、耐蝕性が向上しており、特殊腐蝕
環境で使用する緊張材として有用と考えられ
る。 (3) ACSR鋼芯線 試料１〜５について直径７mmのロツドを用い
た。伸線前の熱処理は上記(2)の場合と同様で、
試料１〜４は８回伸線で直径2.6mmまで、試料
５は直径2.54まで伸線した後、試料５は443℃
で亜鉛めつきを行い、直径2.6mmのめつき線と
して特性を比較した。 その結果は第４表に示すようになつた。同表
において疲労強度は回転曲げの疲労強度（Kg／
mm2）を示し、また捻回値は100d、60rpmの条件
で行つた。捻回値は直径2.6mmのACSR鋼芯線
の規格は20回以上であるが、この発明のものは
この規格を満足しており、さらに疲労強度も高
い。これに反し、従来のステンレス鋼は捻回値
が低く、疲労強度も低く（耐久比も16〜18と低
い）、ACSR用鋼芯線としては実用性がない。
また試料４は２相系であるが、Ｃ値が1.0と小
さいために、この発明のような効果は現れてい
ない。
レス鋼や高炭素鋼より強度はやや低いが、疲労
強度は優れ、耐蝕性が向上しており、特殊腐蝕
環境で使用する緊張材として有用と考えられ
る。 (3) ACSR鋼芯線 試料１〜５について直径７mmのロツドを用い
た。伸線前の熱処理は上記(2)の場合と同様で、
試料１〜４は８回伸線で直径2.6mmまで、試料
５は直径2.54まで伸線した後、試料５は443℃
で亜鉛めつきを行い、直径2.6mmのめつき線と
して特性を比較した。 その結果は第４表に示すようになつた。同表
において疲労強度は回転曲げの疲労強度（Kg／
mm2）を示し、また捻回値は100d、60rpmの条件
で行つた。捻回値は直径2.6mmのACSR鋼芯線
の規格は20回以上であるが、この発明のものは
この規格を満足しており、さらに疲労強度も高
い。これに反し、従来のステンレス鋼は捻回値
が低く、疲労強度も低く（耐久比も16〜18と低
い）、ACSR用鋼芯線としては実用性がない。
また試料４は２相系であるが、Ｃ値が1.0と小
さいために、この発明のような効果は現れてい
ない。
【表】
(4) ステンレス鋼製ロープ
伸線前の熱処理を上記同様に行つた試料１〜
５について、直径８mmのロツドから８回伸線に
よつて直径3.30mmと3.43mmに伸線した。また試
料５については、直径10mmのロツドを530℃で
鉛パテンテイングした後、同様に伸線した。こ
れらのワイヤについて、後者を芯線、前者を側
線として、７本撚りのストランド８０を製作
し、このストランド８０を６本撚り合せて第７
図に示すような外径30mmのロープ８を製作し
た。その結果は第５表に示すようになり、Ｃ値
が大きく、フアイバーのよく発達したこの発明
のものは疲労特性が優れており、高炭素鋼ロー
プに近付いていることがわかる。 なお、同表において疲労試験は10％断線まで
の繰返し数を示し、試験荷重11ton、シーブ径
460mm、曲げ角度16゜の条件で行つた。
５について、直径８mmのロツドから８回伸線に
よつて直径3.30mmと3.43mmに伸線した。また試
料５については、直径10mmのロツドを530℃で
鉛パテンテイングした後、同様に伸線した。こ
れらのワイヤについて、後者を芯線、前者を側
線として、７本撚りのストランド８０を製作
し、このストランド８０を６本撚り合せて第７
図に示すような外径30mmのロープ８を製作し
た。その結果は第５表に示すようになり、Ｃ値
が大きく、フアイバーのよく発達したこの発明
のものは疲労特性が優れており、高炭素鋼ロー
プに近付いていることがわかる。 なお、同表において疲労試験は10％断線まで
の繰返し数を示し、試験荷重11ton、シーブ径
460mm、曲げ角度16゜の条件で行つた。
【表】
【表】
(5) バネ
直径８mmのロツドから直径５mmに伸線し、焼
鈍したワイヤについて試料１〜４は1100℃で５
分間加熱後水冷、酸洗、コーテイングした後、
８回伸線で直径1.8mmまで加工した。試料５に
ついては540℃で鉛パテンテイングし、引張強
さを131Kg／mm2とした後、酸洗、コーテイング
後、同じく直径1.8mmまで伸線した。このワイ
ヤを自動コイリングマシンにより下記の形状諸
元のバネに成形し、試料１〜４は500℃で20分、
試料５は350℃で20分の熱風加熱式ブルーイン
グ処理を行つた後、星形疲労試験機によつて
1000rpmの回転数で平均応力55Kg／mm2の条件で
107回までの部分片振り引張り圧縮疲労特性を
求めた。上記形状諸元は、線径が1.8mm、総巻
数が10.5、有効巻数が8.5、自由高さが70mm、
コイル平均径が14.4mm、バネ指数が８である。 その結果は第６表に示すようになり、この発
明のものはフアイバーが発達しているために疲
労強度が高いことが示されている。 （発明の効果） 以上説明したように、この発明はステンレス鋼
においてSi含有量を多くすることにより耐蝕性と
応力腐蝕特性を改善するとともに、高Si含有量に
よりフエライトを強化し、伸線によつて軟かいオ
ーステナイトと硬いフエライトとが交互に並んだ
フアイバー組織を発達させたものである。このた
め従来のオーステナイト系ステンレス鋼の欠点で
あつた捻回値および疲労強度の低い点を改善し、
耐蝕性に優れ、捻回値が高く、耐応力腐蝕特性を
改善し、良好な疲労特性を発揮させるようにした
ものであり、ステンレス鋼線、ACSR用鋼芯線、
ステンレス鋼ロープ、ステンレス鋼バネ等の種々
の用途に好適な材料である。
鈍したワイヤについて試料１〜４は1100℃で５
分間加熱後水冷、酸洗、コーテイングした後、
８回伸線で直径1.8mmまで加工した。試料５に
ついては540℃で鉛パテンテイングし、引張強
さを131Kg／mm2とした後、酸洗、コーテイング
後、同じく直径1.8mmまで伸線した。このワイ
ヤを自動コイリングマシンにより下記の形状諸
元のバネに成形し、試料１〜４は500℃で20分、
試料５は350℃で20分の熱風加熱式ブルーイン
グ処理を行つた後、星形疲労試験機によつて
1000rpmの回転数で平均応力55Kg／mm2の条件で
107回までの部分片振り引張り圧縮疲労特性を
求めた。上記形状諸元は、線径が1.8mm、総巻
数が10.5、有効巻数が8.5、自由高さが70mm、
コイル平均径が14.4mm、バネ指数が８である。 その結果は第６表に示すようになり、この発
明のものはフアイバーが発達しているために疲
労強度が高いことが示されている。 （発明の効果） 以上説明したように、この発明はステンレス鋼
においてSi含有量を多くすることにより耐蝕性と
応力腐蝕特性を改善するとともに、高Si含有量に
よりフエライトを強化し、伸線によつて軟かいオ
ーステナイトと硬いフエライトとが交互に並んだ
フアイバー組織を発達させたものである。このた
め従来のオーステナイト系ステンレス鋼の欠点で
あつた捻回値および疲労強度の低い点を改善し、
耐蝕性に優れ、捻回値が高く、耐応力腐蝕特性を
改善し、良好な疲労特性を発揮させるようにした
ものであり、ステンレス鋼線、ACSR用鋼芯線、
ステンレス鋼ロープ、ステンレス鋼バネ等の種々
の用途に好適な材料である。
第１図はFe−Ni−Cr2相ステンレス鋼のSi含有
量とＣ値との関係図、第２図は上記材料について
のＣ値と捻回値との関係図、第３図はＣ値と耐久
性との関係図、第４図は伸線加工度と捻回値、耐
久比との関係図、第５図はフエライト体積率と捻
回値との関係図、第６図はこの発明の実施例の材
料の金属組織を示す400倍顕微鏡写真、第７図は
上記材料を用いて製造したワイヤロープの横断面
図である。 ８……ワイヤロープ、８０……ストランド。
量とＣ値との関係図、第２図は上記材料について
のＣ値と捻回値との関係図、第３図はＣ値と耐久
性との関係図、第４図は伸線加工度と捻回値、耐
久比との関係図、第５図はフエライト体積率と捻
回値との関係図、第６図はこの発明の実施例の材
料の金属組織を示す400倍顕微鏡写真、第７図は
上記材料を用いて製造したワイヤロープの横断面
図である。 ８……ワイヤロープ、８０……ストランド。
Claims (1)
- １ Ｃ：0.1％以下、Si：1.80〜4.50％、Mn：1.0
％以下、Ｐ：0.040以下、Ｓ：0.03％以下、Cr：
18.0〜25.0％、Ni：4.5〜17.0％、Mo：0.5〜3.0％
を含み、残部がFeからなり、フエライト量が20
〜80％、フエライトの降伏応力とオーステナイト
の降伏応力との比が２〜６であり、かつ伸線加工
によるフアイバー組織を有することを特徴とする
高靭性の２相ステンレス鋼線。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60108889A JPS61266558A (ja) | 1985-05-20 | 1985-05-20 | 高靭性の２相ステンレス鋼線 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60108889A JPS61266558A (ja) | 1985-05-20 | 1985-05-20 | 高靭性の２相ステンレス鋼線 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61266558A JPS61266558A (ja) | 1986-11-26 |
| JPH039180B2 true JPH039180B2 (ja) | 1991-02-07 |
Family
ID=14496170
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60108889A Granted JPS61266558A (ja) | 1985-05-20 | 1985-05-20 | 高靭性の２相ステンレス鋼線 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61266558A (ja) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2677940B2 (ja) * | 1993-02-17 | 1997-11-17 | 神鋼鋼線工業株式会社 | 高耐疲労・耐蝕性の２相ステンレス鋼ワイヤロープ |
| KR100620325B1 (ko) | 2004-12-16 | 2006-09-12 | 만호제강주식회사 | 성형성이 뛰어난 스프링용 스테인레스 강선 및 그 제조방법 |
| SE536835C2 (sv) * | 2012-10-05 | 2014-09-30 | Sandvik Intellectual Property | En luftledning för elkraft |
| JP2022182696A (ja) * | 2021-05-28 | 2022-12-08 | 日鉄ステンレス株式会社 | プレストレストコンクリート用緊張材用のオーステナイト－フェライト二相ステンレス鋼線材、オーステナイト－フェライト二相ステンレス鋼線及びプレストレストコンクリート用緊張材 |
| CN113944058B (zh) * | 2021-09-26 | 2023-06-16 | 江苏亚盛金属制品有限公司 | 基于高强度耐疲劳双相不锈钢丝绳的研究方法及钢丝绳 |
-
1985
- 1985-05-20 JP JP60108889A patent/JPS61266558A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS61266558A (ja) | 1986-11-26 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |