JPS61268801A - タ−ボチヤ−ジヤロ−タの軸構造 - Google Patents
タ−ボチヤ−ジヤロ−タの軸構造Info
- Publication number
- JPS61268801A JPS61268801A JP60110870A JP11087085A JPS61268801A JP S61268801 A JPS61268801 A JP S61268801A JP 60110870 A JP60110870 A JP 60110870A JP 11087085 A JP11087085 A JP 11087085A JP S61268801 A JPS61268801 A JP S61268801A
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- JP
- Japan
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- shaft
- ceramic
- stress
- buffer plate
- flange portion
- Prior art date
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- Pending
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
- F01D5/00—Blades; Blade-carrying members; Heating, heat-insulating, cooling or antivibration means on the blades or the members
- F01D5/02—Blade-carrying members, e.g. rotors
- F01D5/025—Fixing blade carrying members on shafts
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
- F01D5/00—Blades; Blade-carrying members; Heating, heat-insulating, cooling or antivibration means on the blades or the members
- F01D5/02—Blade-carrying members, e.g. rotors
- F01D5/026—Shaft to shaft connections
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16D—COUPLINGS FOR TRANSMITTING ROTATION; CLUTCHES; BRAKES
- F16D1/00—Couplings for rigidly connecting two coaxial shafts or other movable machine elements
- F16D1/06—Couplings for rigidly connecting two coaxial shafts or other movable machine elements for attachment of a member on a shaft or on a shaft-end
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Supercharger (AREA)
- Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
この発明は、自動車用エンジン等に付設されるターボチ
ャージャにおいてタービン側のセラミックス製軸とコン
プレブサ側の金属製軸とを突き合せ接合してなるターボ
チャージャロータの１１１９造の改良に関する。
ャージャにおいてタービン側のセラミックス製軸とコン
プレブサ側の金属製軸とを突き合せ接合してなるターボ
チャージャロータの１１１９造の改良に関する。
従来の技術
近年、ターボチャージャの過渡応答性の向上や小排気量
エンジンへの適合などを図るために、タービンロータ部
を軽量でかつ高温強度に優れたセラミックス製としたタ
ーボチャージャロータの実用化が試みられている。この
場合（、ロータ軸は、その一部をタービンロータ部とと
もにセラミックスにて型成形し、これをコンプレッサイ
ンペラが装着される金属製軸と突き合せ接合している。
エンジンへの適合などを図るために、タービンロータ部
を軽量でかつ高温強度に優れたセラミックス製としたタ
ーボチャージャロータの実用化が試みられている。この
場合（、ロータ軸は、その一部をタービンロータ部とと
もにセラミックスにて型成形し、これをコンプレッサイ
ンペラが装着される金属製軸と突き合せ接合している。
第４図はこのようなターボチャージャロータ１を備えた
ターボチャージャの要部、詳しくはコンプレブサ側の部
分を示したものであり、２がコンプレプサハウジング、
るがコンプレッサインペラ、４がセンタハウジングであ
る。−外のタービンロータ部と一体に型成形されたセラ
ミックス製軸５は、一対のフローティング軸受６（ター
ビン側は図示されていない）が双方ともセラミックス部
分に摺接し得るようにするためにコンプレプサ側の軸受
６の外側に至るまでの長さを有し、かつその先端に一段
小径となりた金属製軸７が接合されるようになっておシ
、金属製軸７の接合端に上記セラミックス製軸５と略同
径の７ランク部８が形成され、この７う／ジ部８とセラ
ミックス製軸５端面とが例えばロー付けにて゛突き合せ
接合されている。そして、上記金属製軸７には、スラス
ト軸受メタル９に摺接するスラストカッ−１０と、シー
ル部材１１１に保持するスリーブ１２とを嵌挿した上で
コンプレッサインペラ３が嵌挿され、ロックナツト１６
によって締付固定されるようになっている（例えば実開
昭５９−６３２１７号公報参照）。
ターボチャージャの要部、詳しくはコンプレブサ側の部
分を示したものであり、２がコンプレプサハウジング、
るがコンプレッサインペラ、４がセンタハウジングであ
る。−外のタービンロータ部と一体に型成形されたセラ
ミックス製軸５は、一対のフローティング軸受６（ター
ビン側は図示されていない）が双方ともセラミックス部
分に摺接し得るようにするためにコンプレプサ側の軸受
６の外側に至るまでの長さを有し、かつその先端に一段
小径となりた金属製軸７が接合されるようになっておシ
、金属製軸７の接合端に上記セラミックス製軸５と略同
径の７ランク部８が形成され、この７う／ジ部８とセラ
ミックス製軸５端面とが例えばロー付けにて゛突き合せ
接合されている。そして、上記金属製軸７には、スラス
ト軸受メタル９に摺接するスラストカッ−１０と、シー
ル部材１１１に保持するスリーブ１２とを嵌挿した上で
コンプレッサインペラ３が嵌挿され、ロックナツト１６
によって締付固定されるようになっている（例えば実開
昭５９−６３２１７号公報参照）。
発明が解決しようとする問題点
しかし、上記のようにセラミックス製軸５と金属製軸７
とを一体に接合することは実際には非常に困難である。
とを一体に接合することは実際には非常に困難である。
その最も大きな原因は、セラミックスと金属との熱膨張
率が著しく相違することに６９、例えばロー付けによっ
て両者を直接に接合した場合には熱膨張率差に起因した
応力発生によって接合部の破損や剥離を生じ易い。
率が著しく相違することに６９、例えばロー付けによっ
て両者を直接に接合した場合には熱膨張率差に起因した
応力発生によって接合部の破損や剥離を生じ易い。
一方、この熱膨張率差に起因する応力を緩和するために
、第１図に示すように、両者を接合するロー材層１５の
中間にセラミックス製緩衝板１６を介在させる方法が考
えられている。
、第１図に示すように、両者を接合するロー材層１５の
中間にセラミックス製緩衝板１６を介在させる方法が考
えられている。
しかし、この場合には、コンプレッサインペラ３ を固
定スべくロックナツト１６を締付けた際に生じる７う／
ジ部８の変形に伴って、セラミックス製緩衝板１６中心
部分に引張応力が加わ）、これがロー付時の残留応力と
相乗してセラミックス製緩衝板１６の破損あるいはクラ
ブク発生に至ることが多い。すなわち、その不良発生率
の高さおよび信頼性に欠けることが実用化の上で大きな
障害となっている。尚、７ランク部８をロックナツト１
６の締付力に対し剛体とみなせる程度に厚くすれば、そ
の締付時の応力発生は回避できるのであるが、上述した
ようにコンプレプサ側の軸受６とスラスト軸受メタル９
との間で接合を行う必要があることから７２７９部８の
厚さには制約がら問題点を解決するための手段 この発明は上記のような従来の問題点を解決するために
、セラミックス製軸端面と金属製軸の７２ンジ部との接
合部に、これらと略同径のセラミックス製緩衝板を介在
させる一方、これに加わる各種応力が最も小さくなるよ
うに条件を設定したものであって、セラミックス製軸の
軸径をＤとしひ たときに金属製軸の軸径ｄがｏ、３′−ｏ、ｓＤの範囲
内にあるものにおいて、上記７ランク部の厚さｔをｔ／
Ｄ ＝ ０．１〜０．４の範囲内に形成したことを特徴
としている。
定スべくロックナツト１６を締付けた際に生じる７う／
ジ部８の変形に伴って、セラミックス製緩衝板１６中心
部分に引張応力が加わ）、これがロー付時の残留応力と
相乗してセラミックス製緩衝板１６の破損あるいはクラ
ブク発生に至ることが多い。すなわち、その不良発生率
の高さおよび信頼性に欠けることが実用化の上で大きな
障害となっている。尚、７ランク部８をロックナツト１
６の締付力に対し剛体とみなせる程度に厚くすれば、そ
の締付時の応力発生は回避できるのであるが、上述した
ようにコンプレプサ側の軸受６とスラスト軸受メタル９
との間で接合を行う必要があることから７２７９部８の
厚さには制約がら問題点を解決するための手段 この発明は上記のような従来の問題点を解決するために
、セラミックス製軸端面と金属製軸の７２ンジ部との接
合部に、これらと略同径のセラミックス製緩衝板を介在
させる一方、これに加わる各種応力が最も小さくなるよ
うに条件を設定したものであって、セラミックス製軸の
軸径をＤとしひ たときに金属製軸の軸径ｄがｏ、３′−ｏ、ｓＤの範囲
内にあるものにおいて、上記７ランク部の厚さｔをｔ／
Ｄ ＝ ０．１〜０．４の範囲内に形成したことを特徴
としている。
作用
先ず第１図を参照してセラミックス製緩衝板１６に生じ
る応力について説明する。ロックナツト１３の締付時に
セラミックス製緩衝板１６に生じる応力は、■ロー付時
の残留応力と■ロックナツト１３を締付けることによシ
発生する応力とに大別され、更に■の応力は、（ａＪ捩
クシ応力（ｂλ引張応力とに分けられる。
る応力について説明する。ロックナツト１３の締付時に
セラミックス製緩衝板１６に生じる応力は、■ロー付時
の残留応力と■ロックナツト１３を締付けることによシ
発生する応力とに大別され、更に■の応力は、（ａＪ捩
クシ応力（ｂλ引張応力とに分けられる。
■ロー付時の残留応力
ロー付時には、接合部の構成材料の線膨張差に起因して
残留応力（σＢ）が発生する。すなわち、第１図におい
て、セラミックス製軸５とセラミックス製緩衝板１６の
ａｍ張率が著しく小さいのに対し、ロー材層１５と金属
製軸７の線膨張率は大きい。
残留応力（σＢ）が発生する。すなわち、第１図におい
て、セラミックス製軸５とセラミックス製緩衝板１６の
ａｍ張率が著しく小さいのに対し、ロー材層１５と金属
製軸７の線膨張率は大きい。
このためロー付後の冷却時点では、矢印（イ）、（ロン
として示すように、７ランク部８の径方向の収縮がセラ
ミックス製緩衝板１６の径方向の収縮金上廻シ、セラミ
ックス製緩衝板１６は第２図に示すような曲げモーメン
トを受けることになる。従りて、中心線上のセラミック
ス製軸５側の点（Ａ点）において最大引張応力を生じ、
これが残留応力（σＢ）となる。
として示すように、７ランク部８の径方向の収縮がセラ
ミックス製緩衝板１６の径方向の収縮金上廻シ、セラミ
ックス製緩衝板１６は第２図に示すような曲げモーメン
トを受けることになる。従りて、中心線上のセラミック
ス製軸５側の点（Ａ点）において最大引張応力を生じ、
これが残留応力（σＢ）となる。
■ロックナツト１３の締付けによシ発生する応力（ａ）
捩シ応力 ロックナツト１３の締付トルクに比例する最大引張応力
がセラミックス製緩衝板１６の外径部に発生し、これが
中心部に向かって直線的に減少して中心部では零となる
。
捩シ応力 ロックナツト１３の締付トルクに比例する最大引張応力
がセラミックス製緩衝板１６の外径部に発生し、これが
中心部に向かって直線的に減少して中心部では零となる
。
（ｂ）引張応力
ロックナツト１′６の締付けによって７：７／ジ部８が
スラストカラー１０の肩部１ｏａｖｆ−支点として一点
鎖線で示すように変形しようとする。このため、フラン
ジ部８に接合されたセラミックス製緩衝板１６には図中
に示した分布図のように引張応力（σＢ）″を生じ、中
心部で最大となる。
スラストカラー１０の肩部１ｏａｖｆ−支点として一点
鎖線で示すように変形しようとする。このため、フラン
ジ部８に接合されたセラミックス製緩衝板１６には図中
に示した分布図のように引張応力（σＢ）″を生じ、中
心部で最大となる。
以上の応力を重ね合わせると、例えば自動車用ターボチ
ャージャではロックナツト１３の締付力Ｆｉ０．５〜１
．５ ＜１！４−ｍ） 、軸径りは８〜１２（ｍ）、軸
径ｄは４〜９（絽）程度でおり、かつフランジ部８は比
較的薄いものであるから、その全体の最大応力が常に中
心線上に発生することになる。従りて、この最大応力が
セラミックス製緩衝板１６の許容応力を越えると、中心
線上のＡ点を破壊起点として破線で示した形状に破壊し
、あるいはクラフクを生じるのである。
ャージャではロックナツト１３の締付力Ｆｉ０．５〜１
．５ ＜１！４−ｍ） 、軸径りは８〜１２（ｍ）、軸
径ｄは４〜９（絽）程度でおり、かつフランジ部８は比
較的薄いものであるから、その全体の最大応力が常に中
心線上に発生することになる。従りて、この最大応力が
セラミックス製緩衝板１６の許容応力を越えると、中心
線上のＡ点を破壊起点として破線で示した形状に破壊し
、あるいはクラフクを生じるのである。
この工うなことから、セラミックス製緩衝板１６の破壊
を防止するためには、その中心線上における応力の和、
特に■−（ＩＬ）の捩シ応カは中心部で零となるから、
■の残留応力（σＢ）と■−（ｂ）の引張応力の合力に
着目すれば良い。
を防止するためには、その中心線上における応力の和、
特に■−（ＩＬ）の捩シ応カは中心部で零となるから、
■の残留応力（σＢ）と■−（ｂ）の引張応力の合力に
着目すれば良い。
第３図は、セラミックス製緩衝板１６の中心線上での応
力をフランジ部８の厚さｔとの関係で示した特性図であ
って、本図はｄ／Ｄ ＝ ０．６について示しているが
”／Ｄ ＝ ０．３〜０．８の範囲では略同様の傾向を
示す。
力をフランジ部８の厚さｔとの関係で示した特性図であ
って、本図はｄ／Ｄ ＝ ０．６について示しているが
”／Ｄ ＝ ０．３〜０．８の範囲では略同様の傾向を
示す。
同図に示すようにロー付時の残留応力（σＢ）はｔ／Ｄ
＞ ０．５ Ｏ領域”ｔ”ｈ略一定値ｋ トＤ 、 ｔ
／ｐ＝ ０．５では漸次減少する。
＞ ０．５ Ｏ領域”ｔ”ｈ略一定値ｋ トＤ 、 ｔ
／ｐ＝ ０．５では漸次減少する。
またフランジ部８の変形による引張応力（σＢ）は、ｔ
／Ｄが非常に小さい領域ではフランジ部８が降伏してし
まうため応力レベルが極めて低く、これより／Ｄが若干
大きいところで最も大きい。セしてｔ／Ｄが大きくなる
に従って急激に減少し、ｔ／Ｄ ＞ ０．５６の領域で
は零つまシフランジ部８が剛体としてみなせることにな
る。
／Ｄが非常に小さい領域ではフランジ部８が降伏してし
まうため応力レベルが極めて低く、これより／Ｄが若干
大きいところで最も大きい。セしてｔ／Ｄが大きくなる
に従って急激に減少し、ｔ／Ｄ ＞ ０．５６の領域で
は零つまシフランジ部８が剛体としてみなせることにな
る。
一点鎖線は上記の工すな特性を示す残留応力（σＢ）と
引張応力（σＢ）との合力を示している。
引張応力（σＢ）との合力を示している。
本発明はｔ／Ｄ ＝ ０．１〜０．４となるようにフラ
ンジ部８の厚さｔ’６設定したものであって、上記の合
力を示す一点鎖線から明らかなように、ｔ／Ｄ＝０．１
以下とすると、上記合力がセラミックス製緩衝板１６の
許容ろ力（約５０ ’／’＋１１１２）を越えてしまい
、その破損やクラフクが生じることになる。
ンジ部８の厚さｔ’６設定したものであって、上記の合
力を示す一点鎖線から明らかなように、ｔ／Ｄ＝０．１
以下とすると、上記合力がセラミックス製緩衝板１６の
許容ろ力（約５０ ’／’＋１１１２）を越えてしまい
、その破損やクラフクが生じることになる。
一方、ｔ／Ｄ ＝ ０．４以上とすると、前述したよう
にコンプレブサ側の軸受６がセラミックス製軸５とフラ
ンジ部８との接合部もしくはフランジ部８に摺接するこ
とになってしまい、耐摩耗性の確保や潤滑などの点で著
しく不利となる。従って、ｔ／Ｄ＝０．１〜０．４の範
囲内であれば、これらの新たな不具合を生じることなく
セラミックス製緩衝板１６の破損を確実に回避できる。
にコンプレブサ側の軸受６がセラミックス製軸５とフラ
ンジ部８との接合部もしくはフランジ部８に摺接するこ
とになってしまい、耐摩耗性の確保や潤滑などの点で著
しく不利となる。従って、ｔ／Ｄ＝０．１〜０．４の範
囲内であれば、これらの新たな不具合を生じることなく
セラミックス製緩衝板１６の破損を確実に回避できる。
尚、セラミックスの許容応力に余裕を見込むこと、およ
びフランジ部８の厚さｔが大きいと回転時の許容残留ア
ンバランス量が小さくなってバランス修正に時間が掛か
ること、から望ましくはｔ／ｐ ＝ ０．２〜０．３の
範囲内にあると良い。
びフランジ部８の厚さｔが大きいと回転時の許容残留ア
ンバランス量が小さくなってバランス修正に時間が掛か
ること、から望ましくはｔ／ｐ ＝ ０．２〜０．３の
範囲内にあると良い。
実施例
毎ラミックス製軸５として常圧焼結窒化ケイ素からなる
軸径りが１０朋のものを用い、金属製軸７としてＳＮ０
Ｍ４３９ｍ質材からなる軸径ｄが６ｆｉのものを用い、
そのフランジ部８の厚さｔを１朋、２寞富、３ｍおよび
４１１１とし九４種のものについて、夫々セラミックス
製緩衝板１６を介してロー付接合した。セラミックス製
緩衝板１６の材料は常圧焼結窒化ケイ素、板厚は０．６
龍、またロー材としては銀ローを用いた。
軸径りが１０朋のものを用い、金属製軸７としてＳＮ０
Ｍ４３９ｍ質材からなる軸径ｄが６ｆｉのものを用い、
そのフランジ部８の厚さｔを１朋、２寞富、３ｍおよび
４１１１とし九４種のものについて、夫々セラミックス
製緩衝板１６を介してロー付接合した。セラミックス製
緩衝板１６の材料は常圧焼結窒化ケイ素、板厚は０．６
龍、またロー材としては銀ローを用いた。
また比較例としてフランジ部８の厚さｔ ｉ＝０．４闘
および０．８朋とし７’Ｃ２種のものについて同様の接
合を行った。
および０．８朋とし７’Ｃ２種のものについて同様の接
合を行った。
以上の６種の軸構造において、スラストカラー１０、ス
リーブ１２およびコンブレプサインヘラ３を嵌挿し、ロ
ックナツト１３を１．５ Ｋ９・ｍ のトルクで締付け
て破損率を求めたところ次の結果を得た。
リーブ１２およびコンブレプサインヘラ３を嵌挿し、ロ
ックナツト１３を１．５ Ｋ９・ｍ のトルクで締付け
て破損率を求めたところ次の結果を得た。
この実験結果から明らかなように、ｔ／Ｄ ＝ ０．１
〜０．４とした上記実施例においては破損率が極めて低
いものとなり、特にｔ／１） ＝ ０．２以上であれば
全く破損が見られない。
〜０．４とした上記実施例においては破損率が極めて低
いものとなり、特にｔ／１） ＝ ０．２以上であれば
全く破損が見られない。
更に厚さｔを２ｍ＋、３ａ＋および４ｔｍとした３種の
実施例についてターボチャージャロータラ組立て、軸受
６と７ランク部８との相対位置を一定とした条件で回転
試験を行い、回転時の振動レベルを許容値以内に抑える
ための許容残留アンバランス量を測定したところ次のよ
うな結果を得た。
実施例についてターボチャージャロータラ組立て、軸受
６と７ランク部８との相対位置を一定とした条件で回転
試験を行い、回転時の振動レベルを許容値以内に抑える
ための許容残留アンバランス量を測定したところ次のよ
うな結果を得た。
ターボチャージャロータの初期アンパラ／ス量は、バラ
ンス修正位置で通常１００ ｍｇ 程［あり、これを肉
の切削等による修正によって許容残留アンバランス量以
下としている。従って、許容残留アンバランス量が大き
い程修正作業が容易であシ、１０ｍｇ 以下に押えるた
めには、微妙な修正が必要で、多くの時間を要しコスト
アップの要因とな層、１６・・・叱うミックス製緩衝板
。
ンス修正位置で通常１００ ｍｇ 程［あり、これを肉
の切削等による修正によって許容残留アンバランス量以
下としている。従って、許容残留アンバランス量が大き
い程修正作業が容易であシ、１０ｍｇ 以下に押えるた
めには、微妙な修正が必要で、多くの時間を要しコスト
アップの要因とな層、１６・・・叱うミックス製緩衝板
。
るため、か＼る観点からは厚さｔｆ：小さくして、ｔ／
ｐ （０，３の領域を用いるのが望ましいと言える。
ｐ （０，３の領域を用いるのが望ましいと言える。
発明の効果
以上の説明で明らかなように、この発明に係るターボチ
ャージャロータの軸構造によれば、コンプレッサインペ
ラ装着時における接合部の破損やクラブク発生を防止で
き、タービンロータ部と一体に形成されたセラミックス
製軸と金属製軸とを確実に接合して不良発生率の抑制お
よび信頼性の向上が図れる。
ャージャロータの軸構造によれば、コンプレッサインペ
ラ装着時における接合部の破損やクラブク発生を防止で
き、タービンロータ部と一体に形成されたセラミックス
製軸と金属製軸とを確実に接合して不良発生率の抑制お
よび信頼性の向上が図れる。
第１図はセラミックス製緩衝板を介在させた軸構造の要
部を示す断面図、第２図はセラミックス製緩衝板にロー
付によって生じる変形を示す断面説明図、第３図はセラ
ミックス躯緩衝板の中心線上での応力とｔ／Ｄとの関係
を示す特性図、第４図は従来からのターボチャージャの
要部を示す断面図である。
部を示す断面図、第２図はセラミックス製緩衝板にロー
付によって生じる変形を示す断面説明図、第３図はセラ
ミックス躯緩衝板の中心線上での応力とｔ／Ｄとの関係
を示す特性図、第４図は従来からのターボチャージャの
要部を示す断面図である。
Claims (1)
- （１）タービンロータ部と一体に形成され、かつその軸
径をＤとするセラミックス製軸と、０．３Ｄ〜０．８Ｄ
の範囲内の軸径ｄを有し、かつ一端に上記セラミックス
軸と略同径のフランジ部が形成されるとともに、該フラ
ンジ部と他端のロックナットとの間にコンプレッサイン
ペラが締付固定される金属製軸とからなり、上記セラミ
ックス製軸端面と上記フランジ部とを突き合せ接合して
なるターボチャージャロータの軸構造において、両者の
接合部に、これらと略同径のセラミックス製緩衝板を介
在させるとともに、上記フランジ部の厚さｔを、ｔ／Ｄ
＝０．１〜０．４の範囲内に形成したことを特徴とする
ターボチャージャロータの軸構造。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60110870A JPS61268801A (ja) | 1985-05-23 | 1985-05-23 | タ−ボチヤ−ジヤロ−タの軸構造 |
| DE19863617150 DE3617150A1 (de) | 1985-05-23 | 1986-05-22 | Turbolader |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60110870A JPS61268801A (ja) | 1985-05-23 | 1985-05-23 | タ−ボチヤ−ジヤロ−タの軸構造 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61268801A true JPS61268801A (ja) | 1986-11-28 |
Family
ID=14546783
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60110870A Pending JPS61268801A (ja) | 1985-05-23 | 1985-05-23 | タ−ボチヤ−ジヤロ−タの軸構造 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61268801A (ja) |
| DE (1) | DE3617150A1 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5174733A (en) * | 1990-08-22 | 1992-12-29 | Ngk Spark Plug Co., Ltd. | Supercharger |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP2011967A1 (de) * | 2007-07-06 | 2009-01-07 | Lindenmaier AG | Läuferwellenanordnung und Verfahren zur Herstellung eines solche Rotors |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| DE3039961A1 (de) * | 1980-10-23 | 1982-06-03 | Volkswagenwerk Ag, 3180 Wolfsburg | Laufzeug fuer eine gasturbinenanlage, insbesondere fuer einen abgasturbolader eines fahrzeugantriebs |
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1986
- 1986-05-22 DE DE19863617150 patent/DE3617150A1/de not_active Withdrawn
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Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE3617150A1 (de) | 1986-11-27 |
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