JPS61270338A - 電縫溶接部の応力腐食割れ性に優れた電縫鋼管の製造方法 - Google Patents
電縫溶接部の応力腐食割れ性に優れた電縫鋼管の製造方法Info
- Publication number
- JPS61270338A JPS61270338A JP11188185A JP11188185A JPS61270338A JP S61270338 A JPS61270338 A JP S61270338A JP 11188185 A JP11188185 A JP 11188185A JP 11188185 A JP11188185 A JP 11188185A JP S61270338 A JPS61270338 A JP S61270338A
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- seam
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は電縫溶接部が母材部と同程度以上に応力腐食割
れ性に優れた電縫鋼管の製造方法に関するものである。
れ性に優れた電縫鋼管の製造方法に関するものである。
（従来の技術）
近年の石油危機以来油井は深くなり硫化水素がスが含ま
れる可能性が多くなっておシ、かなりのＨ２Ｓガスが含
まれていてもその原油を採油している。そこでＨ２Ｓガ
スに対して強い抵抗力のあるラインパイプが必要となシ
、多くの需要家が耐サワー特性の優れ九電縫鋼管を要求
するようになった。
れる可能性が多くなっておシ、かなりのＨ２Ｓガスが含
まれていてもその原油を採油している。そこでＨ２Ｓガ
スに対して強い抵抗力のあるラインパイプが必要となシ
、多くの需要家が耐サワー特性の優れ九電縫鋼管を要求
するようになった。
そこで多くの耐サワー特性の優れた電縫鋼管に関する研
究がされ次のような知見が明らかになっている。
究がされ次のような知見が明らかになっている。
（１）侵入水素量は環境と材質に依存する量で、材質的
には銅とコバルト添加が水素侵入抑制に有効である。（
住友金属Ｖｏｌ 、 ３２Ａ ３ ）（２） ＨＩＣ
の発生防止の観点から、介在物の減少および形状制御が
必要である（日本鋼管技報Ｊ￥Ｌ８７゜（３） ＨＩ
Ｃの伝播阻止の観点から偏析部の低温変態組織の生成を
抑制することが必要である。（日本鋼管技報Ａ８７．１
９８０） （４）水素によるクラックを伝播させないため、パーラ
イトバンド組織をなくす必要があシ、そのためには急速
冷却によりアシキュラーフェライト組織にすることが効
果的である。
には銅とコバルト添加が水素侵入抑制に有効である。（
住友金属Ｖｏｌ 、 ３２Ａ ３ ）（２） ＨＩＣ
の発生防止の観点から、介在物の減少および形状制御が
必要である（日本鋼管技報Ｊ￥Ｌ８７゜（３） ＨＩ
Ｃの伝播阻止の観点から偏析部の低温変態組織の生成を
抑制することが必要である。（日本鋼管技報Ａ８７．１
９８０） （４）水素によるクラックを伝播させないため、パーラ
イトバンド組織をなくす必要があシ、そのためには急速
冷却によりアシキュラーフェライト組織にすることが効
果的である。
これらはすべて母材部に関することであ）、電縫部に関
する研究ではない。
する研究ではない。
一般的に言って電縫鋼管の電縫部の耐サワー特性は母材
部に比べ良くない。これは一般的には電縫部の欠陥によ
るものと考えられている。しかし、我々の研究によれば
ほとんど欠陥のない電縫部の耐サワー特性でも母材部に
比べ良くないことが判明している。
部に比べ良くない。これは一般的には電縫部の欠陥によ
るものと考えられている。しかし、我々の研究によれば
ほとんど欠陥のない電縫部の耐サワー特性でも母材部に
比べ良くないことが判明している。
そこで多くの電縫部の耐サワー特性の研究により、上記
の（４）にあるように母材部では水素によるクラ、りを
伝播させないため、パーライトバンド組織をなくす必要
があり、そのためには急速冷却によシアシキーラーフェ
°ライト組織にすることがおこなわれているが電縫部に
おいては電縫溶接後の所謂ポストノルマにより空冷され
るため耐サワー特性に有効なアシキーラーフェライト組
織がなくなってしまうためである。
の（４）にあるように母材部では水素によるクラ、りを
伝播させないため、パーライトバンド組織をなくす必要
があり、そのためには急速冷却によシアシキーラーフェ
°ライト組織にすることがおこなわれているが電縫部に
おいては電縫溶接後の所謂ポストノルマにより空冷され
るため耐サワー特性に有効なアシキーラーフェライト組
織がなくなってしまうためである。
（発明が解決しようとする問題点）
本発明はこの電縫鋼管の電縫部の耐サワー特性は母材部
に比べ良くない事実を解決しようとするものである。
に比べ良くない事実を解決しようとするものである。
（問題点を解決するための手段）
耐サワー特性に優れた電縫鋼管を製造する為に母材部に
おいては、水素によるクラ、りの伝播防止を目的としｉ
４−ライドバンド組織のないアシキーラーフェライト組
織としているが、電縫部においては溶接時に生成された
耐サワー特性にとって有害な鋳造組織を消失改善する為
に加熱、空冷を行っている。この時パーライトバンド組
織が生成し耐サワー特性が劣化する。
おいては、水素によるクラ、りの伝播防止を目的としｉ
４−ライドバンド組織のないアシキーラーフェライト組
織としているが、電縫部においては溶接時に生成された
耐サワー特性にとって有害な鋳造組織を消失改善する為
に加熱、空冷を行っている。この時パーライトバンド組
織が生成し耐サワー特性が劣化する。
そこで本発明は電縫部においてもパーライトバンド組織
生成の防止を図るも・ので電縫溶接後、９２０℃〜１０
５０℃で加熱した後、７５０℃〜９５０℃の温度で３０
℃／ｓｅｅ〜１５０ ℃／ ｔｒｅｅで冷却し、耐サワ
ー特性に有効なアシキュラーフェライト組織を生成させ
ることを特徴とするものである。また、電縫溶接後９２
０℃〜１０５０℃で加熱した後、７５０℃〜９５０℃の
温度で３０℃／ｓｅｃ〜１５０℃／ｓｅｃで冷却したま
までは硬度が高くなシ過ぎる場合が生じる九め組織は、
微細なアシキュラーフェライト組織のままで硬度の低下
だけを目的とし、４００℃〜７３０℃の範囲で１分以上
の加熱によるストレスリリーフ処理するとより有利なも
のである。
生成の防止を図るも・ので電縫溶接後、９２０℃〜１０
５０℃で加熱した後、７５０℃〜９５０℃の温度で３０
℃／ｓｅｅ〜１５０ ℃／ ｔｒｅｅで冷却し、耐サワ
ー特性に有効なアシキュラーフェライト組織を生成させ
ることを特徴とするものである。また、電縫溶接後９２
０℃〜１０５０℃で加熱した後、７５０℃〜９５０℃の
温度で３０℃／ｓｅｃ〜１５０℃／ｓｅｃで冷却したま
までは硬度が高くなシ過ぎる場合が生じる九め組織は、
微細なアシキュラーフェライト組織のままで硬度の低下
だけを目的とし、４００℃〜７３０℃の範囲で１分以上
の加熱によるストレスリリーフ処理するとより有利なも
のである。
次に本発明について詳細に説明する。
まず素材の成分について述べるとＣについては、必要な
強度のために０．０３％以上とした。しかしＣがあまシ
高すぎると硬度が高くなシすぎるので耐サワー特性を悪
化するなめ０．２２％以下とした。
強度のために０．０３％以上とした。しかしＣがあまシ
高すぎると硬度が高くなシすぎるので耐サワー特性を悪
化するなめ０．２２％以下とした。
Ｓｌはあまり高すぎると硬度が高くなシすぎるので耐サ
ワー特性を悪化するため０．５％以下とした。
ワー特性を悪化するため０．５％以下とした。
Ｍｎは必要な強度の丸めに１．０％以上とした。しかし
あまり高すぎると硬度が高くなりすぎるので耐サワー特
性を悪化するため２．０％以下とした。
あまり高すぎると硬度が高くなりすぎるので耐サワー特
性を悪化するため２．０％以下とした。
Ｐは偏析により耐サワー特性に悪影響を及ぼすので０．
００９チ以下とした。
００９チ以下とした。
ＳはＭｎＳの長く伸びた介在物が耐サワー特性に悪影響
を及ぼすので０．００５％以下とした。
を及ぼすので０．００５％以下とした。
Ｎｂ 、 Ｖ 、 Ｔｉは強度確保のために必要であり
、Ｎｂは０．０５０％以下、■は０．０５０％以下、Ｔ
ｉは０．０３０％以下の範囲とする。
、Ｎｂは０．０５０％以下、■は０．０５０％以下、Ｔ
ｉは０．０３０％以下の範囲とする。
なお素材はＡｔで脱酸し、その際残存する通常の量のＡ
ｔを含有する。
ｔを含有する。
次に電縫溶接後の加熱、冷却条件についてのべる。本発
明は電縫溶接後９２０℃〜１０５０℃の範囲で加熱する
ものである。これは電縫溶接により生成された鋳造組織
を破壊するものであ、９ 、９２０℃未満では完全に鋳
造組織を破壊するまでには至らず、１０５０℃超では結
晶粒の粗大化が起こυ好ましくない。
明は電縫溶接後９２０℃〜１０５０℃の範囲で加熱する
ものである。これは電縫溶接により生成された鋳造組織
を破壊するものであ、９ 、９２０℃未満では完全に鋳
造組織を破壊するまでには至らず、１０５０℃超では結
晶粒の粗大化が起こυ好ましくない。
冷却条件についても冷却開始温度を７５０℃〜９５０℃
の温度にするもので、その冷却速度も３０℃／ｓ１！ｌ
ｃ〜１５０℃／ Ｉ＠０で冷却するものであり、その限
定理由はＡｒ５変態点を通過する際の冷却速度が３０℃
／＠＠ｅ以上でないと耐サワー特性に有効なアシキュラ
ーフェライト組織にならないためであり、また１５０℃
／ｓｅｅ以下で冷却しないと硬度の高いベーナイト組織
やマルテンサイト組織になｐ耐サワー特性に有効なアシ
キュラーフェライト組織にならないためである。
の温度にするもので、その冷却速度も３０℃／ｓ１！ｌ
ｃ〜１５０℃／ Ｉ＠０で冷却するものであり、その限
定理由はＡｒ５変態点を通過する際の冷却速度が３０℃
／＠＠ｅ以上でないと耐サワー特性に有効なアシキュラ
ーフェライト組織にならないためであり、また１５０℃
／ｓｅｅ以下で冷却しないと硬度の高いベーナイト組織
やマルテンサイト組織になｐ耐サワー特性に有効なアシ
キュラーフェライト組織にならないためである。
また温度についてもＡｒ ｓ変態点近傍の７５０℃未満
になると耐サワー特性に有効なアシキュラーフェライト
組織にならずに電縫溶接によシ生成された鋳造組織が残
存するためである。また逆に９５０℃超になると硬度の
高いベーナイト組織やマルテンサイト組織にな夛耐サワ
ー特性を悪化する。
になると耐サワー特性に有効なアシキュラーフェライト
組織にならずに電縫溶接によシ生成された鋳造組織が残
存するためである。また逆に９５０℃超になると硬度の
高いベーナイト組織やマルテンサイト組織にな夛耐サワ
ー特性を悪化する。
以上の条件を満たせば電縫溶接部の応力腐食割れ性に優
れた電縫鋼管を得ることができるが、第２項発明に従っ
て冷却後４００℃〜７３０℃で１分以上加熱してストレ
スリリーフ処理することにより更に優れた応力腐食割れ
性に優れ九電縫鋼管を得ることができる。その理由は第
１項発明に従えば従来の電縫溶接後ポストノルマによシ
急冷されることによるパーライトバンド組ｗｔｔ′ｆ：
なくすことはできるが、その急冷により硬度が高くなり
耐サワー特性としては最も良いものとは言えない。
れた電縫鋼管を得ることができるが、第２項発明に従っ
て冷却後４００℃〜７３０℃で１分以上加熱してストレ
スリリーフ処理することにより更に優れた応力腐食割れ
性に優れ九電縫鋼管を得ることができる。その理由は第
１項発明に従えば従来の電縫溶接後ポストノルマによシ
急冷されることによるパーライトバンド組ｗｔｔ′ｆ：
なくすことはできるが、その急冷により硬度が高くなり
耐サワー特性としては最も良いものとは言えない。
そこで第１項発明に従って得られた耐サワー特性に有効
なアシキュラーフェライト組織を破壊せずに急冷による
高す硬度だけを低下させることを考えたものが第２項発
明である。その顕微鏡写真を第２図に示す。
なアシキュラーフェライト組織を破壊せずに急冷による
高す硬度だけを低下させることを考えたものが第２項発
明である。その顕微鏡写真を第２図に示す。
すなわち本発明では４００℃〜７３０℃で１分以上加熱
してストレスリリーフ処理することとした。
してストレスリリーフ処理することとした。
その理由は加熱温度が４００℃未満ではストレスリリ−
フ処理が認められず７３０℃超では結晶粒の粗大化によ
り耐サワー特性に有効なアシキュラーフェライト組織か
ら変化するためである。
フ処理が認められず７３０℃超では結晶粒の粗大化によ
り耐サワー特性に有効なアシキュラーフェライト組織か
ら変化するためである。
実施例を表１に示す。表中ＡＯＩ〜０６、慮１１〜１４
け本発明により製造したものであり、比較材に比べ応力
腐食割れ特性が格段に良くなっている。
け本発明により製造したものであり、比較材に比べ応力
腐食割れ特性が格段に良くなっている。
（発明の効果）
以上の如く本発明は電縫鋼管の溶接部の組織改讐によυ
応力腐食割れ性に優れた電縫鋼管の製造方法を提供する
ものである。
応力腐食割れ性に優れた電縫鋼管の製造方法を提供する
ものである。
第１図は本発明を実施する設備の概略を示す図、第２図
は本発明で得られた電縫部の微細な金属組織を示す顕微
鏡写真である。 図中、符号１は電Ｊｌ浴接部、２は溶接ロール、３は初
回加熱のための３台ポストノルマライデー、４は水冷ゾ
ーン、５はストレスリリーフのための加熱装置、６は電
縫鋼管である。 第１図 第２図
は本発明で得られた電縫部の微細な金属組織を示す顕微
鏡写真である。 図中、符号１は電Ｊｌ浴接部、２は溶接ロール、３は初
回加熱のための３台ポストノルマライデー、４は水冷ゾ
ーン、５はストレスリリーフのための加熱装置、６は電
縫鋼管である。 第１図 第２図
Claims (2)
- （１）Ｃ；０．０３〜０．２２％ Ｓｉ；０．５％以下 Ｍｎ；１．０〜２．０％ Ｐ；０．００９％以下 Ｓ；０．００５％以下 を基本成分とし Ｎｂ；０．０５０％以下 Ｖ；０．０５０％以下 Ｔｉ；０．０３０％以下 の１種又は２種以上を含み、残部Ｆｅ及び不可避的不純
物よりなる電縫鋼管のシーム部を９２０℃〜１０５０℃
で加熱した後７５０℃〜９５０℃の温度から３０℃／ｓ
ｅｃ〜１５０℃／ｓｅｃで冷却することを特徴とする電
縫溶接部の応力腐食割れ性に優れた電縫鋼管の製造方法
。 - （２）Ｃ；０．０３〜０．２２％ Ｓｉ；０．５％以下 Ｍｎ；１．０〜２．０％ Ｐ；０．００９％以下 Ｓ；０．００５％以下 を基本成分とし Ｎｂ；０．０５０％以下 Ｖ；０．０５０％以下 Ｔｉ；０．０３０％以下 の１種又は２種以上を含み、残部Ｆｅ及び不可避的不純
物よりなる電縫鋼管のシーム部を９２０℃〜１０５０℃
で加熱した後７５０℃〜９５０℃の温度から３０℃／ｓ
ｅｃ〜１５０℃／ｓｅｃで冷却した後、４００℃〜７３
０℃で１分以上加熱してストレスリリーフ処理すること
を特徴とする電縫溶接部の応力腐食割れ性に優れた電縫
鋼管の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11188185A JPS61270338A (ja) | 1985-05-24 | 1985-05-24 | 電縫溶接部の応力腐食割れ性に優れた電縫鋼管の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11188185A JPS61270338A (ja) | 1985-05-24 | 1985-05-24 | 電縫溶接部の応力腐食割れ性に優れた電縫鋼管の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61270338A true JPS61270338A (ja) | 1986-11-29 |
Family
ID=14572490
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11188185A Pending JPS61270338A (ja) | 1985-05-24 | 1985-05-24 | 電縫溶接部の応力腐食割れ性に優れた電縫鋼管の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61270338A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62202049A (ja) * | 1986-02-28 | 1987-09-05 | Nippon Steel Corp | 電縫部の選択腐食に対する抵抗性の大なる電縫鋼管およびその製造方法 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5935629A (ja) * | 1982-08-24 | 1984-02-27 | Nippon Steel Corp | 低温靭性のすぐれた高張力電縫鋼管の製造方法 |
| JPS59153839A (ja) * | 1983-02-23 | 1984-09-01 | Nippon Steel Corp | 低温靭性のすぐれた高張力電縫鋼管の製造方法 |
| JPS60100628A (ja) * | 1983-11-02 | 1985-06-04 | Nippon Steel Corp | 低温靭性のすぐれた高強度電縫油井鋼管の製造方法 |
-
1985
- 1985-05-24 JP JP11188185A patent/JPS61270338A/ja active Pending
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5935629A (ja) * | 1982-08-24 | 1984-02-27 | Nippon Steel Corp | 低温靭性のすぐれた高張力電縫鋼管の製造方法 |
| JPS59153839A (ja) * | 1983-02-23 | 1984-09-01 | Nippon Steel Corp | 低温靭性のすぐれた高張力電縫鋼管の製造方法 |
| JPS60100628A (ja) * | 1983-11-02 | 1985-06-04 | Nippon Steel Corp | 低温靭性のすぐれた高強度電縫油井鋼管の製造方法 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62202049A (ja) * | 1986-02-28 | 1987-09-05 | Nippon Steel Corp | 電縫部の選択腐食に対する抵抗性の大なる電縫鋼管およびその製造方法 |
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