JPS5935629A - 低温靭性のすぐれた高張力電縫鋼管の製造方法 - Google Patents
低温靭性のすぐれた高張力電縫鋼管の製造方法Info
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- JPS5935629A JPS5935629A JP14659782A JP14659782A JPS5935629A JP S5935629 A JPS5935629 A JP S5935629A JP 14659782 A JP14659782 A JP 14659782A JP 14659782 A JP14659782 A JP 14659782A JP S5935629 A JPS5935629 A JP S5935629A
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- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/50—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for welded joints
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は電縫溶接部が母材部と同程度に低温靭性のすぐ
れた高張力電縫鋼管の製造方法に関するものである。
れた高張力電縫鋼管の製造方法に関するものである。
従来の製造方法では母材部はコントロールトローリング
、制御冷却によシ微細なフェライトができ、低温靭性の
すぐれたものが得られるが、電縫溶接部は圧延組織が消
失し、粗大な鋳造組織が形成され、また溶接から急冷さ
れることによシフリーンフェライトが出来ないため低温
靭性が悪く々るという欠点を有していた。
、制御冷却によシ微細なフェライトができ、低温靭性の
すぐれたものが得られるが、電縫溶接部は圧延組織が消
失し、粗大な鋳造組織が形成され、また溶接から急冷さ
れることによシフリーンフェライトが出来ないため低温
靭性が悪く々るという欠点を有していた。
本発明は上記の欠点を有利に解消するものであり、その
要旨とするところはｃ ： ｏ、ｏ ｉ〜０．０８％、
ＭｎＳ２．５％、ＳｉＳ２．５％、Ｐ≦０．０３％、Ｓ
≦ｏ、ｏｏｓ％、Ｔｉ≦０，０４％、Ｎｂ ：０．００
１〜０．０５０％、■二０．００１〜０．０５０％、Ｎ
≦０．０１０％、残部Ｆｅ及び不可避的不純物よりなる
累月鋼板を用い電縫溶接し、その後電縫溶接部を７９０
℃〜１０５０℃で５秒以上加熱し、７５０℃〜９５０℃
の温度から３０℃／ｓ ｅ ｃ 〜１５０ Ｃ／ｇｅ
ｃで急冷し、電縫溶接部を微細アシキーラーフェライト
組織にすることを特徴とする低温靭性のすぐれた高張力
電縫鋼管の製造方法である。
要旨とするところはｃ ： ｏ、ｏ ｉ〜０．０８％、
ＭｎＳ２．５％、ＳｉＳ２．５％、Ｐ≦０．０３％、Ｓ
≦ｏ、ｏｏｓ％、Ｔｉ≦０，０４％、Ｎｂ ：０．００
１〜０．０５０％、■二０．００１〜０．０５０％、Ｎ
≦０．０１０％、残部Ｆｅ及び不可避的不純物よりなる
累月鋼板を用い電縫溶接し、その後電縫溶接部を７９０
℃〜１０５０℃で５秒以上加熱し、７５０℃〜９５０℃
の温度から３０℃／ｓ ｅ ｃ 〜１５０ Ｃ／ｇｅ
ｃで急冷し、電縫溶接部を微細アシキーラーフェライト
組織にすることを特徴とする低温靭性のすぐれた高張力
電縫鋼管の製造方法である。
１２＋１ち本発明は素材の成分、電縫溶接した後の電縫
溶接部の加熱条件とその後の冷却条件を制限することに
より電縫溶接部が母材部と同程度に低温靭性のすぐれた
電縫鋼管を製造することを可能としたもので極めて有利
なものである。
溶接部の加熱条件とその後の冷却条件を制限することに
より電縫溶接部が母材部と同程度に低温靭性のすぐれた
電縫鋼管を製造することを可能としたもので極めて有利
なものである。
次に本発明について詳細に説明する。
先ず素材の成分について述べるとＣについては結晶粒微
細化による靭性向上のため、０．０１〜０．０８％とし
、強度の点については他の元素にて補なう。
細化による靭性向上のため、０．０１〜０．０８％とし
、強度の点については他の元素にて補なう。
Ｍｎは１，５％よシ多量の場合、溶接性の点から悪影響
を及ぼすため１．５％以下が望ましくなる９Ｓｔは強度
を保たせる上で必要であるが０５％よシ多量の場合、電
縫溶接部での４ネトレータ−の発生が容易となるため、
０．５チ以下とする。
を及ぼすため１．５％以下が望ましくなる９Ｓｔは強度
を保たせる上で必要であるが０５％よシ多量の場合、電
縫溶接部での４ネトレータ−の発生が容易となるため、
０．５チ以下とする。
Ｐは偏析によシ悪影響を及ぼすのでＰは０．０３条以下
とする。
とする。
ＳについてもＭｎＳの長く伸ばされた介在物によシ靭性
劣化するため低い方が望−４Ｌ ＜ ０．００８％以下
とする。
劣化するため低い方が望−４Ｌ ＜ ０．００８％以下
とする。
ＴＩとＮは徽細なＴｉ−Ｎとして析出し、この倣細なＴ
ｉ−Ｎが溶接部の組織を微細化させ、靭性を向上させる
点からＴＩは０．０４％以下、Ｎは０．０１０％以下含
有する。
ｉ−Ｎが溶接部の組織を微細化させ、靭性を向上させる
点からＴＩは０．０４％以下、Ｎは０．０１０％以下含
有する。
Ｎｂ 、 Ｖにおいては強度確保上必要でＮｂは０．０
０１〜０．０５０％の範囲とし、■は０．００１〜０，
０５０ ％ ｏ範囲とする。
０１〜０．０５０％の範囲とし、■は０．００１〜０，
０５０ ％ ｏ範囲とする。
なお素材はＡＩで脱酸し、その際残存する通常の量のＡ
Ｉ！を含有する。
Ｉ！を含有する。
次に電縫溶接後の加熱、冷却条件について述べる。本発
明は電縫溶接後７９０℃〜１０５０℃の範囲で５秒以上
加熱するものであ、９．７９０℃未満では脆化した溶接
部の組織を改善するまでには至らず１０５０℃超では粒
の粗大化が起こシ好ましくない。
明は電縫溶接後７９０℃〜１０５０℃の範囲で５秒以上
加熱するものであ、９．７９０℃未満では脆化した溶接
部の組織を改善するまでには至らず１０５０℃超では粒
の粗大化が起こシ好ましくない。
又加熱時間が５秒未満では溶接部を完全に組織改善する
ことができず好ましくない。
ことができず好ましくない。
冷却条件についても冷却開始温度を７５０℃〜９５０℃
とするもので、その冷却速度も３０ Ｖｓｅｅヘ−１５
０Ｃ／ｓｅｃ とするものであシ、その限定理由はア
シキュラーフェライトの析出はＡｒ５点の変態点を通過
する時の速度が３０℃／ＢｅＱ以上必要で、と）す、そ
の上限も１５０℃、／５ｅｔ−が好ましい。
とするもので、その冷却速度も３０ Ｖｓｅｅヘ−１５
０Ｃ／ｓｅｃ とするものであシ、その限定理由はア
シキュラーフェライトの析出はＡｒ５点の変態点を通過
する時の速度が３０℃／ＢｅＱ以上必要で、と）す、そ
の上限も１５０℃、／５ｅｔ−が好ましい。
又温度についてもＡｒ５点近傍の７５０℃以下になると
粒が微細にならないため好ましく々く、９５０℃超から
水冷を開始すると組織の改善効騰が認められなく好まし
くないものである。
粒が微細にならないため好ましく々く、９５０℃超から
水冷を開始すると組織の改善効騰が認められなく好まし
くないものである。
このような加熱、冷却条件について、本発明者等は種々
の実験を行ない第１図は電縫溶接後、７００℃〜１１０
０℃の範囲において、５秒以上加熱した後、冷却速度を
５ Ｖｓｅｅと５０ ’Ｃ／ｓｅｃと変えて低温靭性に
ついて調べてみた。
の実験を行ない第１図は電縫溶接後、７００℃〜１１０
０℃の範囲において、５秒以上加熱した後、冷却速度を
５ Ｖｓｅｅと５０ ’Ｃ／ｓｅｃと変えて低温靭性に
ついて調べてみた。
その結果冷却速度が５０℃７’５ｅｃＯものは５℃／ｓ
ｅｅに比べ遷移温度（ｖＴｒｓ）は低くなり低温靭性は
向上することが明らかとなった。
ｅｅに比べ遷移温度（ｖＴｒｓ）は低くなり低温靭性は
向上することが明らかとなった。
第２１ｇｌは冷却開始温度７５０ ’Ｃ〜９５０℃の範
囲において冷却速度の変化による遷移温度（ｖ’ｒｒｓ
）の値をＣの含有量を変えて示したもので、Ｃ：０、０
８ ％の含有量においては３０℃、／ｓｅｅ ”４５０
℃／ｓｅｃの範囲において、低温靭性が良くなっており
、Ｃ：０．１５チの含有量においてはあまシ良好な結果
は得られない。
囲において冷却速度の変化による遷移温度（ｖ’ｒｒｓ
）の値をＣの含有量を変えて示したもので、Ｃ：０、０
８ ％の含有量においては３０℃、／ｓｅｅ ”４５０
℃／ｓｅｃの範囲において、低温靭性が良くなっており
、Ｃ：０．１５チの含有量においてはあまシ良好な結果
は得られない。
第３図はＣ：０．０８％の成分系における電縫溶接後の
光学顕微鏡写真（４００倍）であり、電縫溶接後、９７
０℃で５秒加熱後、５℃／ｓｅ ｅ空冷した時の（ａ）
溶接部、（ｂ）母料部と５０℃／ｓｅｃ水冷した時の（
Ｃ）溶接部の組織を示す。
光学顕微鏡写真（４００倍）であり、電縫溶接後、９７
０℃で５秒加熱後、５℃／ｓｅ ｅ空冷した時の（ａ）
溶接部、（ｂ）母料部と５０℃／ｓｅｃ水冷した時の（
Ｃ）溶接部の組織を示す。
なお（ａ）はｖＴｒＳ ＝−２０℃、フェライト粒度Ｎ
０＝１０．９、Φ）はｖＴｒｓ ＝ −８０℃、フェラ
イト粒度Ｎｏ ＝１２．８、（Ｃ）はｖＴｒｓ ＝ −
４０℃、フェライト粒度Ｎ０＝１２．６である。
０＝１０．９、Φ）はｖＴｒｓ ＝ −８０℃、フェラ
イト粒度Ｎｏ ＝１２．８、（Ｃ）はｖＴｒｓ ＝ −
４０℃、フェライト粒度Ｎ０＝１２．６である。
即ち第３図から明らかなように電縫溶接後の加熱、冷却
条件を制御する本発明によればポストノルマ（５℃／ｓ
ｅｅ空冷）の粗大なフェライト粒に比べ超微細なフェラ
イト組織になり、母材部並のフェライト粒度となシ、低
温靭性が良好となる。
条件を制御する本発明によればポストノルマ（５℃／ｓ
ｅｅ空冷）の粗大なフェライト粒に比べ超微細なフェラ
イト組織になり、母材部並のフェライト粒度となシ、低
温靭性が良好となる。
以上のように本発明は電縫溶接後の加熱冷却条件を７９
０℃〜１０５０℃で５秒以上加熱し、冷却開始温度を７
５０℃〜９５０℃から３０１Ｔｈ／ｓｅｅ 〜１５０℃
／ｓｅｅの冷却速度で水冷を行なうことにより溶接部で
も低温靭性の良好な電縫鋼管が得られるものでその効果
は極めて大である。
０℃〜１０５０℃で５秒以上加熱し、冷却開始温度を７
５０℃〜９５０℃から３０１Ｔｈ／ｓｅｅ 〜１５０℃
／ｓｅｅの冷却速度で水冷を行なうことにより溶接部で
も低温靭性の良好な電縫鋼管が得られるものでその効果
は極めて大である。
次に本発明の電縫鋼管の製造工程を第４図に示すもので
図中１は電縫溶接部、２は溶接ロール、３はＮＯＩポス
トノルマライザー、４はＮＯ２ｙｆポストルマライザー
、５はＮＯ３ポストノルマライザーで、その後６の水冷
ゾーンを設置し、任意に冷却開始温度、水冷冷却速度を
設置するものである。
図中１は電縫溶接部、２は溶接ロール、３はＮＯＩポス
トノルマライザー、４はＮＯ２ｙｆポストルマライザー
、５はＮＯ３ポストノルマライザーで、その後６の水冷
ゾーンを設置し、任意に冷却開始温度、水冷冷却速度を
設置するものである。
図中矢印は進行方向を示す。
次に本発明の実施例を表１に示す。
第１図は電縫溶接後の加熱温度と遷移温度との関係を示
す図、第２図は冷却速度と遷移温度との関係を示す図、
第３図（Ａ） ｌ （ｂ） 、 （ｅ）はｃ：ｏ、ｏｓ
％の成分系における電縫溶接後の顕微鏡写Ｘ （４００
倍）、第４図は本発明の電縫鋼管の製造工程を示す説明
図である。 工・・・電縫溶接部 ２・・・溶接ロール３・・
・ＮＯＩ ｙｌＰストノルマライザー４・・・ＮＯ２ｓ
＝ストノルマライザー５・・・ＮＯ３，ｆ？ストノルマ
ライデー６・・・水冷ゾーン 釘）１図 第２図 ンを去１’ＪＬＪＬ （’Ｃ／＋ｅｃ）第゛３図 （４）
す図、第２図は冷却速度と遷移温度との関係を示す図、
第３図（Ａ） ｌ （ｂ） 、 （ｅ）はｃ：ｏ、ｏｓ
％の成分系における電縫溶接後の顕微鏡写Ｘ （４００
倍）、第４図は本発明の電縫鋼管の製造工程を示す説明
図である。 工・・・電縫溶接部 ２・・・溶接ロール３・・
・ＮＯＩ ｙｌＰストノルマライザー４・・・ＮＯ２ｓ
＝ストノルマライザー５・・・ＮＯ３，ｆ？ストノルマ
ライデー６・・・水冷ゾーン 釘）１図 第２図 ンを去１’ＪＬＪＬ （’Ｃ／＋ｅｃ）第゛３図 （４）
Claims (1)
- ｃ ： ｏ、ｏ ｉ 〜ｏ、ｏ ｓ ％、 Ｍ
ｎＳ２．５ ％、８１ ≦０．５係、 Ｐ≦０．０３
チ、Ｓ≦ｏ、ｏｏｓ％、ＴＩ≦０．０４％、Ｎｂ：０．
００１〜０．０５０％、Ｖ：０．００１〜０．０５０％
、Ｎ≦ｏ、ｏｉｏチ、残部Ｆｅ及び不可避的不純物より
なる素材鋼板を用い電縫溶接し、その後電縫溶接部を７
９０℃〜１０５０℃で５秒以上加熱し、７５０℃〜９５
０℃の温度から３０℃／ｇｅＣ〜１５０℃／ ｓ ｅ
ｃで急冷し、電、純情接部を微細アシキュラーフェライ
ト組織にすることを特徴とする低温靭性のすぐれた高張
力電縫鋼管の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14659782A JPS5935629A (ja) | 1982-08-24 | 1982-08-24 | 低温靭性のすぐれた高張力電縫鋼管の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14659782A JPS5935629A (ja) | 1982-08-24 | 1982-08-24 | 低温靭性のすぐれた高張力電縫鋼管の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5935629A true JPS5935629A (ja) | 1984-02-27 |
| JPH0158253B2 JPH0158253B2 (ja) | 1989-12-11 |
Family
ID=15411316
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14659782A Granted JPS5935629A (ja) | 1982-08-24 | 1982-08-24 | 低温靭性のすぐれた高張力電縫鋼管の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5935629A (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61117223A (ja) * | 1984-11-14 | 1986-06-04 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 高靭性溶接金属部を有する曲り管の製造方法 |
| JPS61238940A (ja) * | 1985-04-12 | 1986-10-24 | Nippon Steel Corp | 溶接部靭性の優れた低温強靭鋼 |
| JPS61270337A (ja) * | 1985-05-23 | 1986-11-29 | Nippon Steel Corp | 電縫溶接部の応力腐食割れ性に優れた電縫鋼管の製造方法 |
| JPS61270338A (ja) * | 1985-05-24 | 1986-11-29 | Nippon Steel Corp | 電縫溶接部の応力腐食割れ性に優れた電縫鋼管の製造方法 |
| JPS621842A (ja) * | 1985-06-26 | 1987-01-07 | Nippon Steel Corp | 溶接部靭性の優れた強靭性高張力鋼 |
| JPS62180034A (ja) * | 1986-02-04 | 1987-08-07 | Kawasaki Steel Corp | 溶接部の熱処理持性が優れたＴｉ系ＵＯＥ鋼管の製造方法 |
| JPS62202049A (ja) * | 1986-02-28 | 1987-09-05 | Nippon Steel Corp | 電縫部の選択腐食に対する抵抗性の大なる電縫鋼管およびその製造方法 |
| WO2013153819A1 (ja) * | 2012-04-13 | 2013-10-17 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 優れた低温靭性を有する高強度厚肉電縫鋼管及びその製造方法 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR102049834B1 (ko) * | 2019-03-21 | 2019-11-28 | 에스큐아이소프트(주) | 세일 홍보 콘텐츠 생성 디지털 사이니지 |
-
1982
- 1982-08-24 JP JP14659782A patent/JPS5935629A/ja active Granted
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61117223A (ja) * | 1984-11-14 | 1986-06-04 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 高靭性溶接金属部を有する曲り管の製造方法 |
| JPS61238940A (ja) * | 1985-04-12 | 1986-10-24 | Nippon Steel Corp | 溶接部靭性の優れた低温強靭鋼 |
| JPS61270337A (ja) * | 1985-05-23 | 1986-11-29 | Nippon Steel Corp | 電縫溶接部の応力腐食割れ性に優れた電縫鋼管の製造方法 |
| JPS61270338A (ja) * | 1985-05-24 | 1986-11-29 | Nippon Steel Corp | 電縫溶接部の応力腐食割れ性に優れた電縫鋼管の製造方法 |
| JPS621842A (ja) * | 1985-06-26 | 1987-01-07 | Nippon Steel Corp | 溶接部靭性の優れた強靭性高張力鋼 |
| JPS62180034A (ja) * | 1986-02-04 | 1987-08-07 | Kawasaki Steel Corp | 溶接部の熱処理持性が優れたＴｉ系ＵＯＥ鋼管の製造方法 |
| JPS62202049A (ja) * | 1986-02-28 | 1987-09-05 | Nippon Steel Corp | 電縫部の選択腐食に対する抵抗性の大なる電縫鋼管およびその製造方法 |
| WO2013153819A1 (ja) * | 2012-04-13 | 2013-10-17 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 優れた低温靭性を有する高強度厚肉電縫鋼管及びその製造方法 |
| JP5534111B2 (ja) * | 2012-04-13 | 2014-06-25 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 優れた低温靭性を有する高強度厚肉電縫鋼管及びその製造方法 |
| KR20140138942A (ko) * | 2012-04-13 | 2014-12-04 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 우수한 저온 인성을 갖는 고강도 후육 전봉 강관 및 그 제조 방법 |
| US9841124B2 (en) | 2012-04-13 | 2017-12-12 | Jfe Steel Corporation | High-strength thick-walled electric resistance welded steel pipe having excellent low-temperature toughness and method of manufacturing the same |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0158253B2 (ja) | 1989-12-11 |
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