JPS61279301A - 連続圧延方法 - Google Patents
連続圧延方法Info
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- JPS61279301A JPS61279301A JP60121081A JP12108185A JPS61279301A JP S61279301 A JPS61279301 A JP S61279301A JP 60121081 A JP60121081 A JP 60121081A JP 12108185 A JP12108185 A JP 12108185A JP S61279301 A JPS61279301 A JP S61279301A
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- rolling mill
- rolling
- driven
- horizontal
- mill
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/02—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling heavy work, e.g. ingots, slabs, blooms, or billets, in which the cross-sectional form is unimportant ; Rolling combined with forging or pressing
- B21B1/04—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling heavy work, e.g. ingots, slabs, blooms, or billets, in which the cross-sectional form is unimportant ; Rolling combined with forging or pressing in a continuous process
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/16—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling wire rods, bars, merchant bars, rounds wire or material of like small cross-section
- B21B1/18—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling wire rods, bars, merchant bars, rounds wire or material of like small cross-section in a continuous process
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
- Control Of Metal Rolling (AREA)
- Transition And Organic Metals Composition Catalysts For Addition Polymerization (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Laminated Bodies (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（づ 産業上の利用分野
本発明は、鋼または非鉄金属からなるブルームを各ｍ製
品用素材としてのビレットＫまたはそのビレットから各
種製品に圧延する連続圧延機に関するものである。
品用素材としてのビレットＫまたはそのビレットから各
種製品に圧延する連続圧延機に関するものである。
（嗜 従来技術
例えば、条鋼の圧延においては、通常連鋳ブルームを用
いている。分塊工場で連鋳ブルームをビレットまで分塊
圧延し、再加熱後、棒鋼工場または線材工場等でビレッ
トから各種製品に圧延成形している。
いている。分塊工場で連鋳ブルームをビレットまで分塊
圧延し、再加熱後、棒鋼工場または線材工場等でビレッ
トから各種製品に圧延成形している。
従来の分塊工場の圧延機は、水平圧延機と垂直圧延機と
が交互に配列された連続圧延機が一般的である。Ｃの場
合、水平・垂直圧延機はともに駆動されている。棒鋼工
場・線材工場においても同様である。
が交互に配列された連続圧延機が一般的である。Ｃの場
合、水平・垂直圧延機はともに駆動されている。棒鋼工
場・線材工場においても同様である。
ここで、水平圧延機とは、１対のワーク・ロールが圧延
材の幅方向に平行に配置されていて圧延材表層面を挾み
付け、圧延材の厚み方向に圧下な加える構成になってい
るものをいう。垂直圧延機とは、１対のワーク・ロール
が圧延材表面に垂直に配置されていて圧延材の長手方向
側面を挾み付け、圧延材の幅方向に圧下な加える構成に
なっているものをいう。ここで、圧延機が駆動されると
は、前記のワーク・ロールが回転駆動されることをいう
。
材の幅方向に平行に配置されていて圧延材表層面を挾み
付け、圧延材の厚み方向に圧下な加える構成になってい
るものをいう。垂直圧延機とは、１対のワーク・ロール
が圧延材表面に垂直に配置されていて圧延材の長手方向
側面を挾み付け、圧延材の幅方向に圧下な加える構成に
なっているものをいう。ここで、圧延機が駆動されると
は、前記のワーク・ロールが回転駆動されることをいう
。
垂直圧延機は、圧延機ハウジングの上部にワーク・ロー
ル用駆動装置を設置しなければならないので、その設備
費は、同一パワーの水平圧延機にくらべ３倍以上に達す
る。このため、圧延線建屋の高さも高くなり、また、各
圧延機も５ｍ以上必要となり、圧延線長さも長くなる。
ル用駆動装置を設置しなければならないので、その設備
費は、同一パワーの水平圧延機にくらべ３倍以上に達す
る。このため、圧延線建屋の高さも高くなり、また、各
圧延機も５ｍ以上必要となり、圧延線長さも長くなる。
圧延機関連の費用ばかりではなく、建屋関連の建設費用
も増大する。
も増大する。
本出願人は上記の欠点を解消するために、特開昭５８−
１８７２０３号公報（特願昭５７−７０２０８号）にお
いて、水平圧延機と垂直圧延機とを交互に配列した連続
圧延機において垂直圧延機を非駆動にすることを提案し
ている。しかし、単に垂直圧延機を非駆動にするだけで
は、駆動の水平圧延機と下流側の非駆動の垂直圧延機と
の間で圧延材が座屈し、圧延の継続が困難となる。その
ため、非駆動の垂直圧延機での減面率は、上流側の駆動
の水平圧延機での減面率の６６係以下としている。
１８７２０３号公報（特願昭５７−７０２０８号）にお
いて、水平圧延機と垂直圧延機とを交互に配列した連続
圧延機において垂直圧延機を非駆動にすることを提案し
ている。しかし、単に垂直圧延機を非駆動にするだけで
は、駆動の水平圧延機と下流側の非駆動の垂直圧延機と
の間で圧延材が座屈し、圧延の継続が困難となる。その
ため、非駆動の垂直圧延機での減面率は、上流側の駆動
の水平圧延機での減面率の６６係以下としている。
これでは、水平圧延機による全体の厚み方向圧下量が、
垂直圧延機による全体の幅方向圧下量の２倍近くになシ
、正方形のビレットまだは製品を得ようとする場合、素
材は正方形断面を用いることができず、扁平度の大きい
長方形断面にせざるを得ない。
垂直圧延機による全体の幅方向圧下量の２倍近くになシ
、正方形のビレットまだは製品を得ようとする場合、素
材は正方形断面を用いることができず、扁平度の大きい
長方形断面にせざるを得ない。
一方、条鋼用の素材に対する品質上の要求は厳しく、特
に非金属分圧物および中心偏析の低減が課題となってい
る。素材の連鋳ブルームをスラブのように扁平な長方形
にすることは、中心偏析の増大につながり許容されない
。現在の一般的なプルーム断面寸法は、厚み３０ （ｈ
ｉＸ＠３００ｍから厚み３００ｍｍＸ幅４００龍までで
ある。このような正方形に近いブルームを使用する場合
、上述の特許出願の技術では現状の圧延に適用すること
が困難である。
に非金属分圧物および中心偏析の低減が課題となってい
る。素材の連鋳ブルームをスラブのように扁平な長方形
にすることは、中心偏析の増大につながり許容されない
。現在の一般的なプルーム断面寸法は、厚み３０ （ｈ
ｉＸ＠３００ｍから厚み３００ｍｍＸ幅４００龍までで
ある。このような正方形に近いブルームを使用する場合
、上述の特許出願の技術では現状の圧延に適用すること
が困難である。
（−→ 発明が解決しようとする問題点本発明が解決し
ようとする問題点は、水平圧延機と垂直圧延機とが交互
に配列された連続圧延機において、垂直圧延機を非駆動
にしても水平・垂直圧延においてともにほぼ等しい減面
率が得られるようにすることにある。
ようとする問題点は、水平圧延機と垂直圧延機とが交互
に配列された連続圧延機において、垂直圧延機を非駆動
にしても水平・垂直圧延においてともにほぼ等しい減面
率が得られるようにすることにある。
←）問題点を解決するだめの手段
本発明の連続圧延機は、水平圧延機と垂直圧延機とを交
互に配列した２ｎ＋１（ｎは１以上の整数）スタンドか
らなる連続圧延機において、第１スタンドおよび最終ス
タンドを含む奇数番目のスタンドに１対の駆動水平ワー
ク・ロールを備えた水平圧延機を配置し、第２スタンド
を含む偶数番目のスタンドに１対の非駆動垂直ワーク・
ロールを備えた垂直圧延機を配置し、隣接スタンド間の
圧延材厚みｄｉおよびワーク・ロールの軸心間距離Ｌｉ
を下記の条件を満たすように構成することによって、上
記問題点を解決している。
互に配列した２ｎ＋１（ｎは１以上の整数）スタンドか
らなる連続圧延機において、第１スタンドおよび最終ス
タンドを含む奇数番目のスタンドに１対の駆動水平ワー
ク・ロールを備えた水平圧延機を配置し、第２スタンド
を含む偶数番目のスタンドに１対の非駆動垂直ワーク・
ロールを備えた垂直圧延機を配置し、隣接スタンド間の
圧延材厚みｄｉおよびワーク・ロールの軸心間距離Ｌｉ
を下記の条件を満たすように構成することによって、上
記問題点を解決している。
その条件とは、下記の（１）式および（２）式である。
０．１＜ｄ ｉ／Ｄｉ＜０．４ ・・・・・・・・・
（１）１．０＜Ｌ ｉ／Ｄ ｉ＜４．０ ・・・・・
・・・・ （２）ただし、 ｉ＝１． ２． ３．・・・・・・・・・ ｎ−１Ｄｉ
＝ワーク・ロール外径 前記連続圧延機に通常の圧延機群を後続させることもで
きる。
（１）１．０＜Ｌ ｉ／Ｄ ｉ＜４．０ ・・・・・
・・・・ （２）ただし、 ｉ＝１． ２． ３．・・・・・・・・・ ｎ−１Ｄｉ
＝ワーク・ロール外径 前記連続圧延機に通常の圧延機群を後続させることもで
きる。
前者または後者の連続圧延機において、圧延材を１パス
で圧延するか、または圧延材を往復複数回パスをさせか
つ該圧延材をその圧延方向を軸に９０度副回転せて圧延
することもできる。
で圧延するか、または圧延材を往復複数回パスをさせか
つ該圧延材をその圧延方向を軸に９０度副回転せて圧延
することもできる。
（ホ）作用
本発明は、垂直圧延機を非駆動とし、しかも駆動の場合
と同様の圧下を可能にするためには、圧延材を押し込む
駆動水平圧延機のロール軸心と、圧延材を押し込まれる
非駆動垂直圧延機のロール軸心との間の距離Ｌｉ、およ
びその間の材料厚みまたは幅ｄｉを前記（１）、 （２
）式の範囲内にとればよい。つまり、この範囲内にあれ
ば、材料の座屈を発生させすることなく非駆動垂直圧延
機で、駆動水平圧延機と同等以上の減面率が得られるこ
とになる。
と同様の圧下を可能にするためには、圧延材を押し込む
駆動水平圧延機のロール軸心と、圧延材を押し込まれる
非駆動垂直圧延機のロール軸心との間の距離Ｌｉ、およ
びその間の材料厚みまたは幅ｄｉを前記（１）、 （２
）式の範囲内にとればよい。つまり、この範囲内にあれ
ば、材料の座屈を発生させすることなく非駆動垂直圧延
機で、駆動水平圧延機と同等以上の減面率が得られるこ
とになる。
一例として、水平・垂直ワ・−り・ロール径Ｄｉ＝３０
０ｍｍ、水平圧延機出側圧延材厚みｄｉ±４５〜１０５
ＩｆｆｉＣｄ ｉ ／Ｄ ｉ ＝０．１５〜Ｃ１，３５
）、水平・垂直ワーク・ロール軸心間距離Ｌｉ＝ｉ３０
０ｍｍ、７１５ｍｍ（Ｌｉ／Ｄｉ＝４．３３，２．３８
） 圧延温度１１００℃、低炭素ギルド鋼の圧延材に
ついて圧延を実施した場合、駆動圧延機での減面率と非
駆動圧延機での減面率との関係を第３図および第４図に
それぞれ示す。第６図は垂直圧延機を非駆動にした従来
の連続圧延機の場合を、また、第４図は本発明の連続圧
延機の場合をそれぞれ示す。
０ｍｍ、水平圧延機出側圧延材厚みｄｉ±４５〜１０５
ＩｆｆｉＣｄ ｉ ／Ｄ ｉ ＝０．１５〜Ｃ１，３５
）、水平・垂直ワーク・ロール軸心間距離Ｌｉ＝ｉ３０
０ｍｍ、７１５ｍｍ（Ｌｉ／Ｄｉ＝４．３３，２．３８
） 圧延温度１１００℃、低炭素ギルド鋼の圧延材に
ついて圧延を実施した場合、駆動圧延機での減面率と非
駆動圧延機での減面率との関係を第３図および第４図に
それぞれ示す。第６図は垂直圧延機を非駆動にした従来
の連続圧延機の場合を、また、第４図は本発明の連続圧
延機の場合をそれぞれ示す。
Ｌｉ＝１３００訂（Ｌ皿／Ｄｉ＝４．３３） の従来
の圧延機の場合、垂直圧延機での減面率は、水平圧延機
の７０％程度である（第６図）。一方、Ｌｉ＝７１５ｍ
ｍ（Ｌｉ／Ｄｉ＝２．３８）の本発明の圧延機の場合、
１００％まで可能となる（第４図）。
の圧延機の場合、垂直圧延機での減面率は、水平圧延機
の７０％程度である（第６図）。一方、Ｌｉ＝７１５ｍ
ｍ（Ｌｉ／Ｄｉ＝２．３８）の本発明の圧延機の場合、
１００％まで可能となる（第４図）。
圧延材を押し込んだ駆動水平圧延機から圧延材が噛み放
された後、非駆動垂直圧延機の下流に設置された駆動水
平圧延機で圧延材を非駆動垂直圧延機から引き抜く。こ
の場合、材料には引張力が働き、圧延の可否は駆動水平
圧延機でのスリップの発生の有無で決定される。
された後、非駆動垂直圧延機の下流に設置された駆動水
平圧延機で圧延材を非駆動垂直圧延機から引き抜く。こ
の場合、材料には引張力が働き、圧延の可否は駆動水平
圧延機でのスリップの発生の有無で決定される。
スリップの防止に対しては、ワーク参ロールと圧延材と
の接触面積を増大させかつロール表面を粗くし、ロール
と圧延材との間の摩擦係数を増大させることにより、容
易に解決できる。特に、ボックス孔型な用い、圧延材の
側面を拘束するだけでも、スリップ防止効果は大きくな
る。
の接触面積を増大させかつロール表面を粗くし、ロール
と圧延材との間の摩擦係数を増大させることにより、容
易に解決できる。特に、ボックス孔型な用い、圧延材の
側面を拘束するだけでも、スリップ防止効果は大きくな
る。
（へ）実施例
第１図は本発明の連続圧延機１０の概略構成を示す平面
図である。圧延材２０は図面で右から左に向かって進行
するものとする。連続圧延機１０のスタンド番号を圧延
材進行方向上流側より第１、第２、・・・・・・第ｉ・
・・第２ｎ、第２ｎ＋１スｐｙドＳ１、Ｓ ２−−−−
−・Ｓ ｉ−８２ｎ、 ８２ ｎ−）−１とする。
図である。圧延材２０は図面で右から左に向かって進行
するものとする。連続圧延機１０のスタンド番号を圧延
材進行方向上流側より第１、第２、・・・・・・第ｉ・
・・第２ｎ、第２ｎ＋１スｐｙドＳ１、Ｓ ２−−−−
−・Ｓ ｉ−８２ｎ、 ８２ ｎ−）−１とする。
第１スタンドＳ１および最終スタンドＳ２０＋１を含む
奇数番目のスタンドＳ ２ ｉ−Ｈ（ｉ ＝１．２．６
・・・ｎ−１）に１対の駆動水平ワーク・ロール１１を
備えた水平圧延機Ｉ Ｈ１３Ｈ，・・・・・・２ｉ＋１
Ｈ・・・・・・２ ｎ ＋ １ Ｈを配置する。
奇数番目のスタンドＳ ２ ｉ−Ｈ（ｉ ＝１．２．６
・・・ｎ−１）に１対の駆動水平ワーク・ロール１１を
備えた水平圧延機Ｉ Ｈ１３Ｈ，・・・・・・２ｉ＋１
Ｈ・・・・・・２ ｎ ＋ １ Ｈを配置する。
第２スタンドＳ２を含む偶数番目のスタンドＳ ２１−
１−２（ｉ＝ｉ、 ２．−”・ｎ−１）に１対の非駆
動垂直ワーク・ロール１２ン備えた垂直圧延機２ｖ、４
ｖ、・・・・・・２ｉＶ・・−・・・２ｎＶを配置する
。
１−２（ｉ＝ｉ、 ２．−”・ｎ−１）に１対の非駆
動垂直ワーク・ロール１２ン備えた垂直圧延機２ｖ、４
ｖ、・・・・・・２ｉＶ・・−・・・２ｎＶを配置する
。
本発明の連続圧延機１０のうち最少スタンド数のものは
圧延機１Ｈ１２Ｖ１３Ｈからなり、以下これを最少単位
連続圧延機１０ｍという。
圧延機１Ｈ１２Ｖ１３Ｈからなり、以下これを最少単位
連続圧延機１０ｍという。
第１番目のスタンドＳｉと第ｉ＋１番目のスタンドＳｉ
＋１（ただし、ｉ＝１． ２．−・−２ｎとする）との
間、すなわち、隣接スタンド間にある圧延材２０ｉの厚
みをｄｉとし、また、その隣接スタンド間のワーク・ロ
ール１１，１２の軸心間距離をＬｉとする。また、第１
スタンドＳ１の水平または垂直圧延機の水平または垂直
ワーク・ロールの直径をＤｉとする。
＋１（ただし、ｉ＝１． ２．−・−２ｎとする）との
間、すなわち、隣接スタンド間にある圧延材２０ｉの厚
みをｄｉとし、また、その隣接スタンド間のワーク・ロ
ール１１，１２の軸心間距離をＬｉとする。また、第１
スタンドＳ１の水平または垂直圧延機の水平または垂直
ワーク・ロールの直径をＤｉとする。
第２図は最少単位連続圧延機１０ｍの側面図である。非
駆動垂直圧延機２Ｖが駆動水平圧延機１Ｈおよび３Ｈの
間に配置され、各圧延機１Ｈ１２ｖ、６Ｈは密接に接近
されて相互に連結固定される。水平ワーク・ロール１１
および垂直ワーク・ロール１２は各圧延機のロール・チ
ョック１１１および１２１にそれぞれ支持される。
駆動垂直圧延機２Ｖが駆動水平圧延機１Ｈおよび３Ｈの
間に配置され、各圧延機１Ｈ１２ｖ、６Ｈは密接に接近
されて相互に連結固定される。水平ワーク・ロール１１
および垂直ワーク・ロール１２は各圧延機のロール・チ
ョック１１１および１２１にそれぞれ支持される。
本発明の連続圧延機においては、前述したように隣接ス
タンド間の圧延材の厚みｄｉ、ロール軸心間距離Ｌ１、
ロール外径ＤｉＯ間の関係を下記の条件範囲に限定して
いる。この限定理由を以下に説明する。
タンド間の圧延材の厚みｄｉ、ロール軸心間距離Ｌ１、
ロール外径ＤｉＯ間の関係を下記の条件範囲に限定して
いる。この限定理由を以下に説明する。
押込みによる圧延の可否は、材料の座屈と水平ロールの
スリップの発生の有無によって決まる。
スリップの発生の有無によって決まる。
まず、材料の座屈が発生する座屈応力は、ロールの細心
間距離Ｌｉの２乗に反比例し、材料厚ｄｉの１乗に比例
する。一方、押込み時に材料に発生する応力は、アイド
ルの垂直圧延機で材料を圧延するためのものであり、は
ぼ垂直圧延機での減面率に比例して増大する。
間距離Ｌｉの２乗に反比例し、材料厚ｄｉの１乗に比例
する。一方、押込み時に材料に発生する応力は、アイド
ルの垂直圧延機で材料を圧延するためのものであり、は
ぼ垂直圧延機での減面率に比例して増大する。
このことから、駆動の水平圧延機と非駆動の垂直圧延機
とのロール軸心間距離Ｌｉはできるだけ小さく、水平圧
延機の放し厚はできるだけ大きい方が、非駆動の垂直圧
延機で大きな減面が可能となる。
とのロール軸心間距離Ｌｉはできるだけ小さく、水平圧
延機の放し厚はできるだけ大きい方が、非駆動の垂直圧
延機で大きな減面が可能となる。
Ｌｉについては、水平・垂直圧延機の各ロールが接する
場合が最小でるる。この条件で水平・垂直圧延機で同等
の減面を行うためには、材料厚はロール径Ｄｉの０．１
倍以上の厚み（ｄｉ）が必要となる。一方、材料厚がロ
ール径Ｄｉの０．４倍以上になると、水平圧延機での材
料の噛み込みが不良となる。そこで、水平圧延機での放
し厚（ｄｉ）がロール径の０．４倍の場合、水平・垂直
圧延機で同等の減面を行うためには、水平・垂直圧延機
のロール軸心間距離（Ｌｉ）がロール径の４倍以下であ
ることが必要である。
場合が最小でるる。この条件で水平・垂直圧延機で同等
の減面を行うためには、材料厚はロール径Ｄｉの０．１
倍以上の厚み（ｄｉ）が必要となる。一方、材料厚がロ
ール径Ｄｉの０．４倍以上になると、水平圧延機での材
料の噛み込みが不良となる。そこで、水平圧延機での放
し厚（ｄｉ）がロール径の０．４倍の場合、水平・垂直
圧延機で同等の減面を行うためには、水平・垂直圧延機
のロール軸心間距離（Ｌｉ）がロール径の４倍以下であ
ることが必要である。
以上のことから、水平・垂直圧延機で同等の減面を行う
必要条件は、下記のとおりとなる。
必要条件は、下記のとおりとなる。
０．１＜ｄｉ／Ｄｉ＜０．４
１．０＜Ｌｉ ／Ｄｉ ＜４．０
本発明の連続圧延機は、その使用目的に応じて、分塊工
場、棒鋼工場、線材工場、熱延工場等に利用できる。さ
らに、使用目的に応じて、圧延パス回数を１回または往
復複数回にしたり、圧延材をその圧延方向を軸に９０°
ターンさせてもよい。本発明の連続圧延機に従来の連続
圧延機を後続させてもよい。
場、棒鋼工場、線材工場、熱延工場等に利用できる。さ
らに、使用目的に応じて、圧延パス回数を１回または往
復複数回にしたり、圧延材をその圧延方向を軸に９０°
ターンさせてもよい。本発明の連続圧延機に従来の連続
圧延機を後続させてもよい。
以下、それらの具体的実施例について、説明する。
（ト）具体的実施例
〈分塊工場に適用した例〉
第５図に示す連続圧延機１０を下記のように構成して圧
延を実施した。
延を実施した。
スタンド数ニアスタンド
第１、第３、第５、第７スタンドＳ１，８３、Ｓ５、Ｓ
７：駆動水平圧延機（１）ｆ、３Ｈ１５Ｈ１７Ｈ）第２
、第４、第６スタンドＳ２、Ｓ４、Ｓ６：非駆動垂直圧
延機Ｃ２Ｖ、４Ｖ、６Ｖ）ワーク・ロール線輪距離Ｌｉ
：１，４ｍ連続圧延機全長：８．４ｍ 水平・垂直ワーク・ロール外径Ｄｉ：８００ｍ１＋隣接
スタンド間圧延材厚みｄｉ：２００〜１００ｍブルーム
（出発材）：厚み４００ｍＸ幅６００龍ビレット（成品
）：厚み１８０ｗ１Ｘ幅１８０龍パスースケジュール：
第１表 第 １ 表 比較のために従来の連続圧延機の構成および圧延結果を
下記に示す。下記の記載以外は上記の記載と同じである
。
７：駆動水平圧延機（１）ｆ、３Ｈ１５Ｈ１７Ｈ）第２
、第４、第６スタンドＳ２、Ｓ４、Ｓ６：非駆動垂直圧
延機Ｃ２Ｖ、４Ｖ、６Ｖ）ワーク・ロール線輪距離Ｌｉ
：１，４ｍ連続圧延機全長：８．４ｍ 水平・垂直ワーク・ロール外径Ｄｉ：８００ｍ１＋隣接
スタンド間圧延材厚みｄｉ：２００〜１００ｍブルーム
（出発材）：厚み４００ｍＸ幅６００龍ビレット（成品
）：厚み１８０ｗ１Ｘ幅１８０龍パスースケジュール：
第１表 第 １ 表 比較のために従来の連続圧延機の構成および圧延結果を
下記に示す。下記の記載以外は上記の記載と同じである
。
Ｌｉ：５．Ｏｍ
連続圧延機全長：６０ｍ
ビレット（成品）：厚み１８０ｍｍＸ幅２２０朋パス・
スケジュール：第２表 第 ２ 表 〈棒鋼工場に適用した場合〉 第６図に示すように、本発明の連続圧延機１０を粗列タ
ンデム・ミルとして、従来の中間列タンデム・ミル６０
の上流側に配置し、棒鋼圧延を実施した。
スケジュール：第２表 第 ２ 表 〈棒鋼工場に適用した場合〉 第６図に示すように、本発明の連続圧延機１０を粗列タ
ンデム・ミルとして、従来の中間列タンデム・ミル６０
の上流側に配置し、棒鋼圧延を実施した。
スタンド数ニアスタンド
第１、第６、第５、第７スタンドＳ１、Ｓ３、Ｓ５、Ｓ
７：駆動水平圧延機 第２、第４、第６スタンドＳ２、Ｓ４、Ｓ６：非駆動垂
直圧延機 ワーク・ロール軸間距離Ｌｉ：０．９ｍ連続圧延機全長
：５，４ｍ 水平・垂直ワーク・ロール外径Ｄｉ：５５０ｆｍ隣接ス
タンド間圧延材厚みｄｉ ：１８０〜７５−Ｂ ビレット（出発材）：直径１８０ｆｌ 神鋼（成品）：直径７５１ｍ パス・スケジュール：第６表 本実施例では、水平ワーク・ロールには側面拘束の強い
ボックス孔型な、また、垂直ワークφロールには側面拘
束力の弱いボックス孔型をそれぞれ用いた。
７：駆動水平圧延機 第２、第４、第６スタンドＳ２、Ｓ４、Ｓ６：非駆動垂
直圧延機 ワーク・ロール軸間距離Ｌｉ：０．９ｍ連続圧延機全長
：５，４ｍ 水平・垂直ワーク・ロール外径Ｄｉ：５５０ｆｍ隣接ス
タンド間圧延材厚みｄｉ ：１８０〜７５−Ｂ ビレット（出発材）：直径１８０ｆｌ 神鋼（成品）：直径７５１ｍ パス・スケジュール：第６表 本実施例では、水平ワーク・ロールには側面拘束の強い
ボックス孔型な、また、垂直ワークφロールには側面拘
束力の弱いボックス孔型をそれぞれ用いた。
第 ６ 表
比較のために従来の連続圧延機の構成および圧延結果を
下記に示す。
下記に示す。
水平・垂直圧延機交互配列の６スタンドからなる粗列タ
ンデム・ミルを使用した。
ンデム・ミルを使用した。
Ｌｉ：４．５ｍ
タンデム・ミル全長＝２５ｍ
パス・スケジュール：第４表
第 ４ 表
〈線材工場に適用した場合〉
１１５Ｘ１１５ｍのビレットを用いて直径２０ｕ以下の
線材を製造する線材工場では、従来粗列タンデム・ミル
は水平圧延機８台からなっている。
線材を製造する線材工場では、従来粗列タンデム・ミル
は水平圧延機８台からなっている。
各パスで材料を９０°ツイストさせ、ダイヤ孔型とスフ
ウェア孔型とを交互に用いて粗夕１）出側で４５×４５
ｎまで圧延していた。
ウェア孔型とを交互に用いて粗夕１）出側で４５×４５
ｎまで圧延していた。
このときのロール径は４５ＣｌｖＬ、水平・垂直ロール
軸心間距離は６．５ｍであった。
軸心間距離は６．５ｍであった。
本発明の連続圧延機１０（第７図）を適用した場合、第
５表に示すようＫ、各水平ワーク・ロール径を５００〜
４０１］ｇｍまで両次小さくし、かつ、水平−垂直ワー
ク・ロール軸心間距離も下流側へ行くほど小さくし、圧
延材の座屈を防止した。粗列タンデム・ミル出側で一辺
４５誼のスフウェアを出す必要があるため、孔型配列は
第５表のように、第６、第７スタンドを続けてダイヤ孔
型とし、最終スタンドでスフウェア孔型とした。
５表に示すようＫ、各水平ワーク・ロール径を５００〜
４０１］ｇｍまで両次小さくし、かつ、水平−垂直ワー
ク・ロール軸心間距離も下流側へ行くほど小さくし、圧
延材の座屈を防止した。粗列タンデム・ミル出側で一辺
４５誼のスフウェアを出す必要があるため、孔型配列は
第５表のように、第６、第７スタンドを続けてダイヤ孔
型とし、最終スタンドでスフウェア孔型とした。
第 ５ 表
材料ツイストを行っている従来の線材工場をノン・ツイ
ストの水平・垂直交互タンデム化する場合、従来の垂直
ロール駆動方式にくらべて本発明適用の場合、ミル費用
は１／２以下とな９、建屋の改造も不要となる。垂直圧
延機が駆動の場合、ハウジングの高さは、水平圧延機の
ハウジング高さの約６倍（約８ｍ）もあり、従来の連続
水平圧延機を収容していた建屋では、クレーンとの接触
のおそれがあり、建屋改造が必要となる。
ストの水平・垂直交互タンデム化する場合、従来の垂直
ロール駆動方式にくらべて本発明適用の場合、ミル費用
は１／２以下とな９、建屋の改造も不要となる。垂直圧
延機が駆動の場合、ハウジングの高さは、水平圧延機の
ハウジング高さの約６倍（約８ｍ）もあり、従来の連続
水平圧延機を収容していた建屋では、クレーンとの接触
のおそれがあり、建屋改造が必要となる。
〈分塊工場の多種寸法ビレット用に
適用した場合〉
前述の最初の具体的実施例では、分塊工場のタンデムや
ミルで１パスでビレットを仕上げていた。
ミルで１パスでビレットを仕上げていた。
しかし、同一のブルーム連鋳片から多種寸法のビレット
を製造するのには不適である。そこで、本実施例では材
料ターンを含む往復圧延を行っていた。
を製造するのには不適である。そこで、本実施例では材
料ターンを含む往復圧延を行っていた。
第８図に示すようＫ、２台の駆動水平圧延機１Ｈ，５Ｈ
と１台の非駆＠垂直圧延機２Ｖからなる本発明の最少単
位連続圧延機ｉＱｍにおいて、３パスの往復圧延を行っ
て厚み３００＋ｘＸ幅３００ｎのブルームより種々の断
面寸法のビレットヲ製造した。連続圧延機１０ｍの出入
側に通常のサイド・ガイド４０を設け、圧延材２０の円
滑な誘導を図った。
と１台の非駆＠垂直圧延機２Ｖからなる本発明の最少単
位連続圧延機ｉＱｍにおいて、３パスの往復圧延を行っ
て厚み３００＋ｘＸ幅３００ｎのブルームより種々の断
面寸法のビレットヲ製造した。連続圧延機１０ｍの出入
側に通常のサイド・ガイド４０を設け、圧延材２０の円
滑な誘導を図った。
各パス間で材料ターンを行うと、ブルームの厚み方向、
幅方向の圧下量を各々自由に変更できるので、種々の断
面寸法のビレットが得られる。ロールはすべて孔型であ
り、２パス目、６パス目は材料をシフトして圧延する。
幅方向の圧下量を各々自由に変更できるので、種々の断
面寸法のビレットが得られる。ロールはすべて孔型であ
り、２パス目、６パス目は材料をシフトして圧延する。
ロールをすべてフラットとし、パス・センタを一定にし
１シフトなしで圧延してもよい。ロール径は、８００雛
、軸心間距離１．３ ｍである。パス・スケジュールを
第６表および第７表に示′１−．。
１シフトなしで圧延してもよい。ロール径は、８００雛
、軸心間距離１．３ ｍである。パス・スケジュールを
第６表および第７表に示′１−．。
第 ６ 表
（■：圧延材をその横断面に関して９０’ターンするこ
とを表す。） 第 ７ 表 （■：９０°ターン） 〈熱延工場に適用した場合〉 熱延鋼帯を製造する熱延工場において、粗列タンデム・
ミルと加熱炉との間Ｋ、従来の垂直スケール・ブレーカ
の代替として、第８図に示すものと同様な２台の駆動水
平圧延機と１台の非駆動垂直圧延機とからなる最少単位
連続圧延機１０ｍを設置した。６パスの往復圧延により
、スラブ厚を減じると同時に、スラブ幅圧下を行い、製
品幅に最適な材料幅とし、粗列タンデム中ミルへ材料を
供給した。水平ワーク・ロール径１２００ｍｍ、垂直ワ
ーク・ロール径８００ ｍｙ、軸心間距離１．５ ｍで
ある。このときのパス・スケジュールケ第８表に示す。
とを表す。） 第 ７ 表 （■：９０°ターン） 〈熱延工場に適用した場合〉 熱延鋼帯を製造する熱延工場において、粗列タンデム・
ミルと加熱炉との間Ｋ、従来の垂直スケール・ブレーカ
の代替として、第８図に示すものと同様な２台の駆動水
平圧延機と１台の非駆動垂直圧延機とからなる最少単位
連続圧延機１０ｍを設置した。６パスの往復圧延により
、スラブ厚を減じると同時に、スラブ幅圧下を行い、製
品幅に最適な材料幅とし、粗列タンデム中ミルへ材料を
供給した。水平ワーク・ロール径１２００ｍｍ、垂直ワ
ーク・ロール径８００ ｍｙ、軸心間距離１．５ ｍで
ある。このときのパス・スケジュールケ第８表に示す。
第 ８ 表
例効果
本発明によれば、垂直圧延機が非駆動であるので設備全
体が小型化し、費用も低減し、しかも駆動の場合と実質
的に同等の圧下パターンが実現でき、各種圧延工場に適
用できる。
体が小型化し、費用も低減し、しかも駆動の場合と実質
的に同等の圧下パターンが実現でき、各種圧延工場に適
用できる。
第１図は本発明の連続圧延機の概略構成を示す平面図。
第２図は本発明の最少単位連続圧延機の側面図。第３図
は従来の連続圧延機における駆動・非駆動圧延機の各減
面率の関係を示すグラフ。 第４図は本発明の連続圧延機における駆動・非駆動圧延
機の各減面率の関係を示すグラフ。第５図は本発明の連
続圧延機を分塊工場に適用した例を示す平面図。第６図
は本発明の連続圧延機を棒鋼工場に適用した例を示す平
面図。第７図は本発明の連続圧延機を線材工場に適用し
た例を示す平面図。第８図は本発明の連続圧延機を分塊
工場に適用した例を示す平面図。 １０：連続圧延機 ２０：圧延材 １１：水平ワーク・ロール １２：垂直ワーク・ロール ６０：中間列タンデム・ミル ４０：サイド・ガイド 特許出願人 住友金属工業株式会社 第１図 第５図 淋１σｊＦ（％ン 手 続 補 正 書 □ 昭和６１年 ８月２日
は従来の連続圧延機における駆動・非駆動圧延機の各減
面率の関係を示すグラフ。 第４図は本発明の連続圧延機における駆動・非駆動圧延
機の各減面率の関係を示すグラフ。第５図は本発明の連
続圧延機を分塊工場に適用した例を示す平面図。第６図
は本発明の連続圧延機を棒鋼工場に適用した例を示す平
面図。第７図は本発明の連続圧延機を線材工場に適用し
た例を示す平面図。第８図は本発明の連続圧延機を分塊
工場に適用した例を示す平面図。 １０：連続圧延機 ２０：圧延材 １１：水平ワーク・ロール １２：垂直ワーク・ロール ６０：中間列タンデム・ミル ４０：サイド・ガイド 特許出願人 住友金属工業株式会社 第１図 第５図 淋１σｊＦ（％ン 手 続 補 正 書 □ 昭和６１年 ８月２日
Claims (4)
- （１）水平圧延機と垂直圧延機とを交互に配列した２ｎ
＋１（ｎは１以上の整数）スタンドからなる連続圧延機
において、第１スタンドおよび最終スタンドを含む奇数
番目のスタンドに１対の駆動水平ワーク・ロールを備え
た水平圧延機を配置し、第２スタンドを含む偶数番目の
スタンドに１対の非駆動垂直ワーク・ロールを備えた垂
直圧延機を配置し、隣接スタンド間の圧延材厚みｄｉお
よびワーク・ロールの軸心間距離Ｌｉを下記の条件を満
たすように構成したことを特徴とする連続圧延機。 ０．１＜ｄｉ／Ｄｉ＜０．４ １．０＜Ｌｉ／Ｄｉ＜４．０ ただし、 ｉ＝１、２、３、…………ｎ−１ Ｄｉ＝ワーク・ロール外径 - （２）前記連続圧延機に通常の圧延機群を後続させるこ
とを特徴とした特許請求の範囲第（１）項に記載の連続
圧延機。 - （３）前記圧延材を１パスで圧延することを特徴とした
特許請求の範囲第（１）項または第（２）項に記載の連
続圧延機。 - （４）前記圧延材を往復複数回パスをさせかつパス間で
該圧延材をその圧延方向を軸に９０度回転させて圧延す
ることを特徴とした特許請求の範囲第（１）項または第
（２）項に記載の連続圧延機。
Priority Applications (14)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60121081A JPH0753283B2 (ja) | 1985-06-04 | 1985-06-04 | 連続圧延方法 |
| US06/771,891 US4669293A (en) | 1985-06-04 | 1985-09-03 | Continuous rolling method and continuous rolling mill |
| CA000489947A CA1243511A (en) | 1985-06-04 | 1985-09-04 | Continuous rolling method and continuous rolling mill |
| AU47047/85A AU569573B2 (en) | 1985-06-04 | 1985-09-04 | Continuous rolling mill and method |
| IN701/MAS/85A IN166019B (ja) | 1985-06-04 | 1985-09-06 | |
| AT85306353T ATE62836T1 (de) | 1985-06-04 | 1985-09-06 | Kontinuierliches walzverfahren. |
| EP85306353A EP0205701B1 (en) | 1985-06-04 | 1985-09-06 | Continuous rolling method |
| DE8585306353T DE3582676D1 (de) | 1985-06-04 | 1985-09-06 | Kontinuierliches walzverfahren. |
| KR1019850006620A KR900000294B1 (ko) | 1985-06-04 | 1985-09-11 | 연속 압연방법 및 연속 압연기 |
| ES546927A ES8702807A1 (es) | 1985-06-04 | 1985-09-12 | Metodo y su correspondiente aparato para laminar en continuo. |
| ZA857194A ZA857194B (en) | 1985-06-04 | 1985-09-19 | Continuous rolling method and continuous rolling mill |
| BR8504859A BR8504859A (pt) | 1985-06-04 | 1985-10-02 | Laminador continuo e processo de laminacao continua |
| CN85107566A CN85107566B (zh) | 1985-06-04 | 1985-10-14 | 连续轧制方法 |
| MX318A MX164634B (es) | 1985-06-04 | 1985-10-18 | Metodo laminador continuo y maquina laminadora continua |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60121081A JPH0753283B2 (ja) | 1985-06-04 | 1985-06-04 | 連続圧延方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61279301A true JPS61279301A (ja) | 1986-12-10 |
| JPH0753283B2 JPH0753283B2 (ja) | 1995-06-07 |
Family
ID=14802386
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60121081A Expired - Lifetime JPH0753283B2 (ja) | 1985-06-04 | 1985-06-04 | 連続圧延方法 |
Country Status (14)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4669293A (ja) |
| EP (1) | EP0205701B1 (ja) |
| JP (1) | JPH0753283B2 (ja) |
| KR (1) | KR900000294B1 (ja) |
| CN (1) | CN85107566B (ja) |
| AT (1) | ATE62836T1 (ja) |
| AU (1) | AU569573B2 (ja) |
| BR (1) | BR8504859A (ja) |
| CA (1) | CA1243511A (ja) |
| DE (1) | DE3582676D1 (ja) |
| ES (1) | ES8702807A1 (ja) |
| IN (1) | IN166019B (ja) |
| MX (1) | MX164634B (ja) |
| ZA (1) | ZA857194B (ja) |
Cited By (2)
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| JPS63268501A (ja) * | 1987-04-24 | 1988-11-07 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 非駆動ロ−ルを用いた連続圧延機 |
| JP2008290134A (ja) * | 2007-05-28 | 2008-12-04 | Daido Steel Co Ltd | 平板の圧延方法 |
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| DE59205292D1 (de) * | 1991-10-02 | 1996-03-21 | Mannesmann Ag | Walzstrasse zum Walzen von Trägerprofilen |
| CN1240493C (zh) * | 2001-07-17 | 2006-02-08 | 株式会社哈热那 | 冷轧延系统及冷轧延方法 |
| KR100758468B1 (ko) * | 2001-12-22 | 2007-09-12 | 주식회사 포스코 | 메탈 인 검출 방법 |
| CN102172616B (zh) * | 2011-01-11 | 2015-10-14 | 中冶赛迪工程技术股份有限公司 | 上传动立辊轧机、轧机布置方式及换辊方法 |
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-
1985
- 1985-06-04 JP JP60121081A patent/JPH0753283B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 1985-09-03 US US06/771,891 patent/US4669293A/en not_active Expired - Fee Related
- 1985-09-04 CA CA000489947A patent/CA1243511A/en not_active Expired
- 1985-09-04 AU AU47047/85A patent/AU569573B2/en not_active Ceased
- 1985-09-06 DE DE8585306353T patent/DE3582676D1/de not_active Expired - Lifetime
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- 1985-09-06 EP EP85306353A patent/EP0205701B1/en not_active Expired - Lifetime
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- 1985-09-12 ES ES546927A patent/ES8702807A1/es not_active Expired
- 1985-09-19 ZA ZA857194A patent/ZA857194B/xx unknown
- 1985-10-02 BR BR8504859A patent/BR8504859A/pt not_active IP Right Cessation
- 1985-10-14 CN CN85107566A patent/CN85107566B/zh not_active Expired
- 1985-10-18 MX MX318A patent/MX164634B/es unknown
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