JPS61279657A - コンクリ−ト劣化防止用耐塩鉄筋 - Google Patents
コンクリ−ト劣化防止用耐塩鉄筋Info
- Publication number
- JPS61279657A JPS61279657A JP12031685A JP12031685A JPS61279657A JP S61279657 A JPS61279657 A JP S61279657A JP 12031685 A JP12031685 A JP 12031685A JP 12031685 A JP12031685 A JP 12031685A JP S61279657 A JPS61279657 A JP S61279657A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- concrete
- reinforcing bars
- salt
- amount
- corrosion
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Reinforcement Elements For Buildings (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は海浜地帯に設置されるコンクリート建造物、海
洋に設置されるコンクリート構造物１等。
洋に設置されるコンクリート構造物１等。
海塩粒子ｅ＃水の飛沫に曝らされる鉄筋コンクリート構
造物、コンクリート橋などの劣化防止作用の著るしくす
ぐれた耐塩鉄筋に関するものである・（従来の技術） 最近、海砂を使用した鉄筋コンクリート建築物や、海浜
地帯に設置されたコンクリート建造物。
造物、コンクリート橋などの劣化防止作用の著るしくす
ぐれた耐塩鉄筋に関するものである・（従来の技術） 最近、海砂を使用した鉄筋コンクリート建築物や、海浜
地帯に設置されたコンクリート建造物。
コンクリート橋のヒビ割れ劣化が各方面で問題になって
おシ、種々の防止法が提案されたシ実施に移されている
。
おシ、種々の防止法が提案されたシ実施に移されている
。
このコンクリート劣化の最大の原因は海砂中に含まれて
いる塩分や海浜地帯でコンクリート壁を浸透してくる海
塩粒子の塩分によってコンクリート中に埋設された鉄筋
が腐食し、その体積が鉄の約２．２倍になるため、その
膨張力に耐え切れなくなって埋設鉄筋に沿うたコンクリ
ートに亀裂が発生する。その亀裂が０．２曽以上になる
２と外部の腐食因子たる酸素や塩分、空気中の炭酸ガス
がこの亀裂を通してより容易に内部の埋設鉄筋付近Ｋｉ
透し、さらに−屑鉄筋の腐食を助長したシ、コンクリー
トの中性化を促進してコンクリートの劣化を早めること
になる。
いる塩分や海浜地帯でコンクリート壁を浸透してくる海
塩粒子の塩分によってコンクリート中に埋設された鉄筋
が腐食し、その体積が鉄の約２．２倍になるため、その
膨張力に耐え切れなくなって埋設鉄筋に沿うたコンクリ
ートに亀裂が発生する。その亀裂が０．２曽以上になる
２と外部の腐食因子たる酸素や塩分、空気中の炭酸ガス
がこの亀裂を通してより容易に内部の埋設鉄筋付近Ｋｉ
透し、さらに−屑鉄筋の腐食を助長したシ、コンクリー
トの中性化を促進してコンクリートの劣化を早めること
になる。
本発明者らはこのようなコンクリートの劣化を防止する
ために、鉄筋自体の化学組成を制御し、微量の特殊な添
加元素を添加することによって鉄筋自体の耐塩性を向上
する研究を実施し、その成果として先づＣｕとＷを同時
添加した耐海水性にすぐれたコンクリート用鉄筋（特公
昭５５−２２５４６号公報）、さらに耐塩性を著しく向
上したコンクリート用鉄筋（特開昭５７−４８０５４号
公報。
ために、鉄筋自体の化学組成を制御し、微量の特殊な添
加元素を添加することによって鉄筋自体の耐塩性を向上
する研究を実施し、その成果として先づＣｕとＷを同時
添加した耐海水性にすぐれたコンクリート用鉄筋（特公
昭５５−２２５４６号公報）、さらに耐塩性を著しく向
上したコンクリート用鉄筋（特開昭５７−４８０５４号
公報。
特開昭５９−４４４５７号公報）を開発し、これらの内
容はすでに他の各方面でも公表されている（ ＠０ＦＦ
ＳＨＯＲＥ Ｇ６ＴＥＢＯＲＧ ′ｓｔ” Ｐａｐ＠
ｒ ４４２ＧＷｔｅｂｏｒｇ ５ＷＥＤＥＮ １
９８１年 、′セメントコンクリー ト “ Ａ４３
４ （１９８３） Ｐ、 ２３／３１ 。
容はすでに他の各方面でも公表されている（ ＠０ＦＦ
ＳＨＯＲＥ Ｇ６ＴＥＢＯＲＧ ′ｓｔ” Ｐａｐ＠
ｒ ４４２ＧＷｔｅｂｏｒｇ ５ＷＥＤＥＮ １
９８１年 、′セメントコンクリー ト “ Ａ４３
４ （１９８３） Ｐ、 ２３／３１ 。
＠Ｃｏｒｒｏｓｌｏｎ ｏｆ Ｒｅ１ｎｆｏｒｃ＠ｍ＠
ｎｔ Ｉｎ ＣｏｎｃｒｅｔｅＣｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏ
ｎ ’ Ｐ、 ４１９ ＊ １９８３年。
ｎｔ Ｉｎ ＣｏｎｃｒｅｔｅＣｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏ
ｎ ’ Ｐ、 ４１９ ＊ １９８３年。
１建築の技術施工”１９８５年４２２９１月号Ｐ１５５
／１６４＊ 彰国社）。
／１６４＊ 彰国社）。
又鉄筋自体の耐塩性向上に寄与する鉄筋の鋼成分の耐塩
機構についてもこれらの公表論文の中に詳細に記されて
おシ、現在実用化が進んでいるものである。
機構についてもこれらの公表論文の中に詳細に記されて
おシ、現在実用化が進んでいるものである。
（発明が解決しようとする問題点）
本発明は従来の本発明者等の開発を軸にして最近、とく
に問題となってきたコンクリート壁を浸透してくる海塩
粒子や海水飛沫等のフリーなＣＬ−の状態で存在する塩
分による鉄筋の腐食とそれに伴なうコンクリートの亀裂
発生を殆ど完全に停止することにある。
に問題となってきたコンクリート壁を浸透してくる海塩
粒子や海水飛沫等のフリーなＣＬ−の状態で存在する塩
分による鉄筋の腐食とそれに伴なうコンクリートの亀裂
発生を殆ど完全に停止することにある。
現在各方面で問題となりている１０年以上経過 □
したコンクリート構造物中の埋設鉄筋近傍の７リ
□−塩分はＮ＊Ｃ１換算で０．１５〜０．２５１に達し
て鉄 □筋。著６しい腐食とそゎよ伴う３７クワー
トの亀 １裂発生、成長をひき起こしている。した
がってフ ：’）−塩分０．２５％の状態でコンク
Ｉ７− トの亀裂発 □生を殆ど完全に停止できる
ことが望ましい。
したコンクリート構造物中の埋設鉄筋近傍の７リ
□−塩分はＮ＊Ｃ１換算で０．１５〜０．２５１に達し
て鉄 □筋。著６しい腐食とそゎよ伴う３７クワー
トの亀 １裂発生、成長をひき起こしている。した
がってフ ：’）−塩分０．２５％の状態でコンク
Ｉ７− トの亀裂発 □生を殆ど完全に停止できる
ことが望ましい。
（問題点を解決するための手段）
本発明の前記の目的は、Ｃ； ０．００１〜１．０％、
・Ｍｎ ： ０．０１””２．０ ％ ｔ ８
１ ： ０．０１ ’ｉｔ未満。
・Ｍｎ ： ０．０１””２．０ ％ ｔ ８
１ ： ０．０１ ’ｉｔ未満。
Ｐ；０．０１５チ未満、Ｓ：０．００２チ未満。
Ｃｕ ： ０．０１〜０．５０％ 、Ｗ： ０．０１〜
０．５０％ 。
０．５０％ 。
Ａｔ：０．００１〜０．１０係を含有し、残部鉄およ
：び不可避的不純物よシなることを特徴とするコン
クリート用鉄筋によって達成される・ 本発明の最大の特徴は鋼中の８１ 、 Ｓ量を極端に下
げ、かつＣｕ、Ｗ添加によシ耐塩効果を向上させ、コン
クリートの劣化を防止するものである。
：び不可避的不純物よシなることを特徴とするコン
クリート用鉄筋によって達成される・ 本発明の最大の特徴は鋼中の８１ 、 Ｓ量を極端に下
げ、かつＣｕ、Ｗ添加によシ耐塩効果を向上させ、コン
クリートの劣化を防止するものである。
この原因としては、Ｓｌ量を下げることによって錆の生
成、成長を抑えると同時に鉄筋自体の錆化に伴なって生
成する鉄の腐食抑制剤のｗＯ４″″−インヒビターの生
成量を飛躍的に多くすることと、Ｓ量の著るしい低下に
ともない錆発生点となるＭｎＳ量が著るしく低下するこ
とにより耐食性が飛躍的に向上するものであると推測さ
れる。
成、成長を抑えると同時に鉄筋自体の錆化に伴なって生
成する鉄の腐食抑制剤のｗＯ４″″−インヒビターの生
成量を飛躍的に多くすることと、Ｓ量の著るしい低下に
ともない錆発生点となるＭｎＳ量が著るしく低下するこ
とにより耐食性が飛躍的に向上するものであると推測さ
れる。
又、５ＩＩＳの極端な低下はコンクリートのアルカリ雰
囲気中における埋設鉄筋表面の不働態波膜が添加したＣ
ｕによりて補強されるものと考えられる。以下に本発明
で各成分を限定した理由を説明する。
囲気中における埋設鉄筋表面の不働態波膜が添加したＣ
ｕによりて補強されるものと考えられる。以下に本発明
で各成分を限定した理由を説明する。
ＣＪｉを０．００１〜１．０チに限定した理由は、Ｃｉ
Ｏ，００１％以下では必要強度が得られず、Ｃ量１．０
チ以上では脆化をひき起こすためである。
Ｏ，００１％以下では必要強度が得られず、Ｃ量１．０
チ以上では脆化をひき起こすためである。
又％Ｈａ量をｏ、ｏｉ〜２．０％に限定した理由は
゛Ｍｎ量０．０１％以下では必要強度が得られず２
．０％ □以上では脆化をひき起こすためである０
８１ｆを０．０１％未満とした理由は、Ｓｌ量を下
１げれば下げるほど錆生成量を飛躍的に低下させ
ＩＷＯ４＝ イオンの有効量を飛躍的に増大させる
ため ）１０°
、。
゛Ｍｎ量０．０１％以下では必要強度が得られず２
．０％ □以上では脆化をひき起こすためである０
８１ｆを０．０１％未満とした理由は、Ｓｌ量を下
１げれば下げるほど錆生成量を飛躍的に低下させ
ＩＷＯ４＝ イオンの有効量を飛躍的に増大させる
ため ）１０°
、。
Ｐを０．０１５％未満とした理由はＰを０．０１５
’チ以上ではコンクリートのようなアルカリ性雰囲
１゜気で錆成長を抑制する効果がなく、むしろ助
長す ［：る傾向があるためである。
、１ｉＣｕを０．０１〜０．５ ％と
限定した理由＆ｌＣｕＯ，０１’′チ以下では鉄筋表面
の不働態被膜補強に効果がな □。
’チ以上ではコンクリートのようなアルカリ性雰囲
１゜気で錆成長を抑制する効果がなく、むしろ助
長す ［：る傾向があるためである。
、１ｉＣｕを０．０１〜０．５ ％と
限定した理由＆ｌＣｕＯ，０１’′チ以下では鉄筋表面
の不働態被膜補強に効果がな □。
＜Ｏ，Ｓ＊以上では鋼の脆化をひき起こすためであ
ネ：゛・ る・なおＣｕを多く添加した場合、熱延スケールの
Ｉ”［１ 剥離性向上を目的にＮ１を０．０３〜０．３％添加する
１；１ことがある。１１： １″ｒ Ｗを０．０１〜０．５チと限定した理由は０．０１チ
１以下テハｗｏ−イオンの生成量が少なく耐食効果
ｊ；、ｊが認められず、０．５％以上では経済性
の点で高価 □になるからである・ 紅を０．００１〜１．０係と限定した理由はＭＯ，００
１１以下では鋼中に存在する酸素を安定なＡｔの酸化物
として固定できず紅０．１９６以上では大塵の介在物が
生成し鋼の脆化をひき起こすので脱酸効果に必要な量と
強度の点から上記成分範囲に限定した。
ネ：゛・ る・なおＣｕを多く添加した場合、熱延スケールの
Ｉ”［１ 剥離性向上を目的にＮ１を０．０３〜０．３％添加する
１；１ことがある。１１： １″ｒ Ｗを０．０１〜０．５チと限定した理由は０．０１チ
１以下テハｗｏ−イオンの生成量が少なく耐食効果
ｊ；、ｊが認められず、０．５％以上では経済性
の点で高価 □になるからである・ 紅を０．００１〜１．０係と限定した理由はＭＯ，００
１１以下では鋼中に存在する酸素を安定なＡｔの酸化物
として固定できず紅０．１９６以上では大塵の介在物が
生成し鋼の脆化をひき起こすので脱酸効果に必要な量と
強度の点から上記成分範囲に限定した。
又Ｓ量を０．００５％未満と限定した理由は錆の発生起
源であるＭｎＳ量を減らすことにあシこのＳ最低下のた
めに脱硫剤として使用されるＣ＆化合物、希土類元素に
よシＭｎＳが（Ｍｎ 、 Ｃａ ） Ｓ等に変化するこ
とによる耐食性向上効果も期待できる。
源であるＭｎＳ量を減らすことにあシこのＳ最低下のた
めに脱硫剤として使用されるＣ＆化合物、希土類元素に
よシＭｎＳが（Ｍｎ 、 Ｃａ ） Ｓ等に変化するこ
とによる耐食性向上効果も期待できる。
また鋼中のＳ量を低下するために上記のような操業を行
なうことは常識となっているので、若干のＣｍ ｅ Ｃ
ｏ等が混入してくることがあるが、これらの元素は耐食
性などに悪影響を及はすものではないのでＣａ ＊ Ｃ
ｅ量は規定しない。
なうことは常識となっているので、若干のＣｍ ｅ Ｃ
ｏ等が混入してくることがあるが、これらの元素は耐食
性などに悪影響を及はすものではないのでＣａ ＊ Ｃ
ｅ量は規定しない。
又必要に応じてＮｂ、Ｔｉ＊Ｖ、Ｍｅなどを添加するが
、鉄筋の強度、靭性向上のための公知の元素として添加
するもので１種又は２種以上で０．０１〜０．２％添加
するが、上記の目的としてはすでに一般によく知られて
いるものである。
、鉄筋の強度、靭性向上のための公知の元素として添加
するもので１種又は２種以上で０．０１〜０．２％添加
するが、上記の目的としてはすでに一般によく知られて
いるものである。
本発明に従い前記の化学成分で構成された鋼は転炉、電
気炉等で溶製され、次いで造塊２分塊の工程を通るか、
あるいは連続鋳造後、圧延された後に必要に応じてパテ
ンティング等の熱処理が施され１線引きされて鉄筋とし
て供される。又、必要に応じて表面に亜鉛メッキ、有機
被覆を施すこともできる。
気炉等で溶製され、次いで造塊２分塊の工程を通るか、
あるいは連続鋳造後、圧延された後に必要に応じてパテ
ンティング等の熱処理が施され１線引きされて鉄筋とし
て供される。又、必要に応じて表面に亜鉛メッキ、有機
被覆を施すこともできる。
（実施例）
転炉で本発明の成分範囲の鋼を溶製し、造塊。
分塊後、線引きした鉄筋と、比較鋼の鉄筋、従来からの
電炉鋼からなる鉄筋の成分、およびこれらの鉄筋を埋設
したコンクリートの劣化状況、埋設鉄筋の腐食状況の経
時変化を表に示した。
電炉鋼からなる鉄筋の成分、およびこれらの鉄筋を埋設
したコンクリートの劣化状況、埋設鉄筋の腐食状況の経
時変化を表に示した。
表の各種鉄筋は９■φの熱延鉄筋で表面を機械研磨後、
脱脂し、水・セメント比０．６０、砂中の全塩分量をＮ
＊Ｃ１換算で０．５０１のコンクリートモルタル中に埋
設し第１図のようなコンクリート供試体を作製し、２８
日間養生後、コンクリート供試体を恒温恒湿槽に挿入し
、湿潤４８ｈｒｓ 乾燥２４ｈｒ、湿潤４８ｈｒ１乾燥
４９ ｈｒ で１週間（２ｔイクル）経過するサイク
ルで５６ 、７０ 。
脱脂し、水・セメント比０．６０、砂中の全塩分量をＮ
＊Ｃ１換算で０．５０１のコンクリートモルタル中に埋
設し第１図のようなコンクリート供試体を作製し、２８
日間養生後、コンクリート供試体を恒温恒湿槽に挿入し
、湿潤４８ｈｒｓ 乾燥２４ｈｒ、湿潤４８ｈｒ１乾燥
４９ ｈｒ で１週間（２ｔイクル）経過するサイク
ルで５６ 、７０ 。
１００．１３８日間曝露してコンクリートの亀裂発生を
観察した。第１図中１はコンクリート供試体、２は埋設
鉄筋９−１３はモルタル塗シの上エポキシシール、ｔは
かぶシ厚さを示す６なお曝露条件を第２図のように設定
したのは水蒸気中に酸素が最大に固溶している８０℃の
高温で乾湿くシ返しを実施するというきわめて苛酷な環
境条件で埋設鉄筋の腐食を促進するためである。
観察した。第１図中１はコンクリート供試体、２は埋設
鉄筋９−１３はモルタル塗シの上エポキシシール、ｔは
かぶシ厚さを示す６なお曝露条件を第２図のように設定
したのは水蒸気中に酸素が最大に固溶している８０℃の
高温で乾湿くシ返しを実施するというきわめて苛酷な環
境条件で埋設鉄筋の腐食を促進するためである。
又、同時にこれらコンクリート供試体の空気中の炭酸ガ
スによる中性化深さの経時変化、埋設鉄筋の腐食量の経
時変化をしらべた。コンクリート供試体の亀裂はクラッ
クゲージでその巾の最大値を測定した。
スによる中性化深さの経時変化、埋設鉄筋の腐食量の経
時変化をしらべた。コンクリート供試体の亀裂はクラッ
クゲージでその巾の最大値を測定した。
炭酸ガスによる中性化深場はフェノールフタレ ゛
イン溶液をコンクリートに散布しコンクリート供
゛試体ア赤色−無色よ変化しぇ３２□−４供試体
（； ｏ＊＃ｄ−６ｏ＃１１１ＱｆｆｌＬ＊°
１埋設鉄筋の腐食量はコンクリートを破砕し
てと １シ出した鉄筋の錆を化学的にとシ除いた
後重量を １測定し腐食前の重量から差し引いて鉄
筋長さ２８ （□ｃｍ”Ａ？）の腐食減量として求
め友。
イン溶液をコンクリートに散布しコンクリート供
゛試体ア赤色−無色よ変化しぇ３２□−４供試体
（； ｏ＊＃ｄ−６ｏ＃１１１ＱｆｆｌＬ＊°
１埋設鉄筋の腐食量はコンクリートを破砕し
てと １シ出した鉄筋の錆を化学的にとシ除いた
後重量を １測定し腐食前の重量から差し引いて鉄
筋長さ２８ （□ｃｍ”Ａ？）の腐食減量として求
め友。
参考までにこの表の鉄筋試料４１・Ａ４・Ａ５ 、
：：をそれぞれ埋設したコンクリート供試体の劣化状
１況を第３図にしめす。
：：をそれぞれ埋設したコンクリート供試体の劣化状
１況を第３図にしめす。
又、この表の鉄筋試料ＡＸ 、Ａ２ 、Ａ３．４４ム５
をそ−れぞれ埋設したコンクリート供試体を ；・ １００日間前記の恒温恒湿槽中Ｋｏｊｉ後、鉄筋近
傍の全塩分量と冷水で抽出されてくるフリー塩分
バ盆を化学分析して砂中換算ＮｍＣ１（＊）として求
め７？： ’ところ全塩分量はいずれも約０．５
０俤、フリー塩 ［゛′分量は約０．２５％であり
た。 １；、えヵ、−ｚ”Ｃ
＊工。。１よ１、。７ワー、）゛１シ 分が砂中換算で０．２５−に達しても殆んど腐食が進行
せず、コンクリートの劣化を殆んど停止させる効果のあ
ることが判った。
をそ−れぞれ埋設したコンクリート供試体を ；・ １００日間前記の恒温恒湿槽中Ｋｏｊｉ後、鉄筋近
傍の全塩分量と冷水で抽出されてくるフリー塩分
バ盆を化学分析して砂中換算ＮｍＣ１（＊）として求
め７？： ’ところ全塩分量はいずれも約０．５
０俤、フリー塩 ［゛′分量は約０．２５％であり
た。 １；、えヵ、−ｚ”Ｃ
＊工。。１よ１、。７ワー、）゛１シ 分が砂中換算で０．２５−に達しても殆んど腐食が進行
せず、コンクリートの劣化を殆んど停止させる効果のあ
ることが判った。
（発明の効果）
本発明は今後ますます問題になる塩害にさらされるコン
クリート構造物の耐久性を維持するのに飛躍的に有効な
コンクリート用鉄筋として役立つものである。
クリート構造物の耐久性を維持するのに飛躍的に有効な
コンクリート用鉄筋として役立つものである。
本発明のコンクリート用鉄筋を使用することによシ、コ
ンクリート構造物の長寿命化、安定性の向上に資するも
ので、各種用途向に使用することができる。
ンクリート構造物の長寿命化、安定性の向上に資するも
ので、各種用途向に使用することができる。
第１図（ａ）、（ｂ）は、鉄筋を埋設したコンクリート
供試体の形状・寸法と配筋状況を示す説明図、第２図は
、鉄筋を埋設したコンクリート供試体の発錆促進試験に
おける試験条件を示す図、第３図は、コンクリート供試
材の外観を示す図である。 １：コンクリート供試体、 ２：埋設鉄筋、 ３：モルタル塗シ上エポキクシール。
供試体の形状・寸法と配筋状況を示す説明図、第２図は
、鉄筋を埋設したコンクリート供試体の発錆促進試験に
おける試験条件を示す図、第３図は、コンクリート供試
材の外観を示す図である。 １：コンクリート供試体、 ２：埋設鉄筋、 ３：モルタル塗シ上エポキクシール。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 Ｃ；０．００１〜１．０％、 Ｓｉ；０．０１％未満、 Ｍｎ；０．０１〜２．０％、 Ｐ；０．０１５％未満、 Ｓ；０．００５％未満、 Ｃｕ；０．０１〜０．５％、 Ｗ；０．０１〜０．５％、 Ａｌ；０．００１〜０．１０％ を含有し、残部鉄および不可避的不純物からなるコンク
リート劣化防止用耐塩鉄筋
Priority Applications (7)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12031685A JPS61279657A (ja) | 1985-06-03 | 1985-06-03 | コンクリ−ト劣化防止用耐塩鉄筋 |
| US06/803,284 US4915901A (en) | 1984-12-18 | 1985-12-02 | Reinforcing steel having resistance to salt and capable of preventing deterioration of concrete |
| AU50703/85A AU556118B2 (en) | 1984-12-18 | 1985-12-03 | Salt resistant reinforcing steel capable of preventing deterioration of concrete |
| CA000496811A CA1273511A (en) | 1984-12-18 | 1985-12-04 | Reinforcing steel having resistance to salt and capable of preventing deterioration of concrete |
| GB8531039A GB2168380B (en) | 1984-12-18 | 1985-12-17 | A reinforcing steel |
| AU61174/86A AU605465B2 (en) | 1984-12-18 | 1986-08-14 | Reinforcing steel having resistance to salt and capable of preventing deterioration of concrete |
| CA000615704A CA1285402C (en) | 1984-12-18 | 1990-04-17 | Reinforcing steel having resistance to salt and capable of preventing deterioration of concrete |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12031685A JPS61279657A (ja) | 1985-06-03 | 1985-06-03 | コンクリ−ト劣化防止用耐塩鉄筋 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61279657A true JPS61279657A (ja) | 1986-12-10 |
| JPS6311422B2 JPS6311422B2 (ja) | 1988-03-14 |
Family
ID=14783224
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12031685A Granted JPS61279657A (ja) | 1984-12-18 | 1985-06-03 | コンクリ−ト劣化防止用耐塩鉄筋 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61279657A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0197756A (ja) * | 1987-10-12 | 1989-04-17 | Nippon Steel Corp | コンクリート型枠締付金具用耐塩性セパレーター |
| JP2021170038A (ja) * | 2017-05-23 | 2021-10-28 | 東京電力ホールディングス株式会社 | コンクリート柱の亀裂に伴う鉄筋腐食の評価試験方法 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH03127628U (ja) * | 1990-04-05 | 1991-12-24 |
-
1985
- 1985-06-03 JP JP12031685A patent/JPS61279657A/ja active Granted
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0197756A (ja) * | 1987-10-12 | 1989-04-17 | Nippon Steel Corp | コンクリート型枠締付金具用耐塩性セパレーター |
| JP2021170038A (ja) * | 2017-05-23 | 2021-10-28 | 東京電力ホールディングス株式会社 | コンクリート柱の亀裂に伴う鉄筋腐食の評価試験方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6311422B2 (ja) | 1988-03-14 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Mohammed et al. | Corrosion of steel bars in concrete with various steel surface conditions | |
| Tittarelli et al. | The effect of silane-based hydrophobic admixture on corrosion of galvanized reinforcing steel in concrete | |
| Sangoju et al. | Chloride-induced corrosion of steel in cracked OPC and PPC concretes: Experimental study | |
| Mohammed et al. | Concrete after 30 years of exposure—Part II: Chloride ingress and corrosion of steel bars | |
| Sandberg | Critical evaluation of factors affecting chloride initiated reinforcement corrosion in concrete | |
| O’Reilly et al. | Evaluation of multiple corrosion protection systems for reinforced concrete bridge decks | |
| JPS61279657A (ja) | コンクリ−ト劣化防止用耐塩鉄筋 | |
| JP2745066B2 (ja) | コンクリート劣化防止用耐塩鉄筋 | |
| Bolzoni et al. | Big milestones in the study of steel corrosion in concrete | |
| US4836981A (en) | Concrete reinforcing steel bar or wire | |
| Ghanem et al. | Corrosion behavior of reinforcing steel in cement partially replaced with metakaolin in 3.5% NaCl and 5% MgSO4 solution | |
| JPH03183740A (ja) | コンクリート劣化防止用耐塩鉄筋 | |
| US4861548A (en) | Seawater-corrosion-resistant non-magnetic steel materials | |
| Cady¹ | —Corrosion of Reinforcing Steel | |
| Bhaskar et al. | Studies on chloride induced corrosion of reinforcement steel in cracked concrete | |
| JPS6310228B2 (ja) | ||
| Oba et al. | Chemical thermodynamics determination of corrosion threshold assessment of reinforced concrete structures | |
| Batic et al. | Rebar corrosion in mortars with high limestone filler content | |
| Akinyemi et al. | Effect of 0.05 M NaCl on corrosion of coated reinforcing steels in concrete | |
| Berke et al. | Calcium nitrite corrosion inhibitor in concrete | |
| JPH0372149B2 (ja) | ||
| US11384016B1 (en) | Additive for reinforced concrete | |
| JPH03111540A (ja) | コンクリート劣化軽減用耐塩性鉄筋 | |
| JPH02170945A (ja) | コンクリート劣化防止用耐塩鉄筋棒鋼 | |
| ZERBI | Effectiveness of calcium nitrate as corrosion inhibitor in concrete |