JPS61280387A - コンバインドプラントの復水器水位制御方法 - Google Patents
コンバインドプラントの復水器水位制御方法Info
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- JPS61280387A JPS61280387A JP12054685A JP12054685A JPS61280387A JP S61280387 A JPS61280387 A JP S61280387A JP 12054685 A JP12054685 A JP 12054685A JP 12054685 A JP12054685 A JP 12054685A JP S61280387 A JPS61280387 A JP S61280387A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の利用分野〕
本発明は、脱気器を備えていないコンバインド発電プラ
ントの起動時に於ける復水器の水位制御方法に関するも
のである。
ントの起動時に於ける復水器の水位制御方法に関するも
のである。
本発明においてコンバインド発電プラントとは、ガスタ
ービンと、該ガスタービンの排熱を回収して蒸気を発生
せしめる手段と、上記の蒸気によって駆動される蒸気タ
ービンと、蒸気タービンから排出される蒸気を回収する
復水器と、前記の蒸気タービンによって駆動される発電
機とを備えた発電所設備を意味するものである。
ービンと、該ガスタービンの排熱を回収して蒸気を発生
せしめる手段と、上記の蒸気によって駆動される蒸気タ
ービンと、蒸気タービンから排出される蒸気を回収する
復水器と、前記の蒸気タービンによって駆動される発電
機とを備えた発電所設備を意味するものである。
第５図に、脱気器が設置されていないコンバインドプラ
ントの復水脱気系統を含んだ概略的な系統図の例を示す
。従来技術によるプラント起動時に於ける復水器による
復水脱気方法は、特開昭５９−３１０６号に記載の様に
、第５図に於げる復水器５０内に貯蔵されている酸素を
十分含んでいる（約７０００ｐ ｐ ｂ ）復水を、復
水ポンプ７１、復水管７２、グラコン７３、復水再循環
弁５６を具備した復水再循環配管５７を通して上記の復
水器５０に循環させると共に、該復水器５０の外部に設
置された補助蒸気源８０（例えば補助蒸気ヘッダ）から
蒸気調整弁８１を具備した補助蒸気配管８２を介し、脱
気用蒸気を復水器５０に導入することにより、該復水器
中に貯蔵されている復水中の溶存酸素を低減する方法を
採用している。
ントの復水脱気系統を含んだ概略的な系統図の例を示す
。従来技術によるプラント起動時に於ける復水器による
復水脱気方法は、特開昭５９−３１０６号に記載の様に
、第５図に於げる復水器５０内に貯蔵されている酸素を
十分含んでいる（約７０００ｐ ｐ ｂ ）復水を、復
水ポンプ７１、復水管７２、グラコン７３、復水再循環
弁５６を具備した復水再循環配管５７を通して上記の復
水器５０に循環させると共に、該復水器５０の外部に設
置された補助蒸気源８０（例えば補助蒸気ヘッダ）から
蒸気調整弁８１を具備した補助蒸気配管８２を介し、脱
気用蒸気を復水器５０に導入することにより、該復水器
中に貯蔵されている復水中の溶存酸素を低減する方法を
採用している。
しかし、上記補助蒸気導入を伴なう復水再循環運転の期
間（約１時間）は、特に復水器内水位設定値の変更は実
施されず、通常運転時の水位制御方法、すなわち通常運
転時と同一の水位を維持しようとする為、外部から導入
される補助蒸気量（約５ｍ３／時×１時間＝約５ｍａ）
にする水位上昇分は、第６図に示したスピルオーバー弁
６４を備えた配管６５を通して復水器５０の外部に設置
されている補給水タンク６０に排出されることになる。
間（約１時間）は、特に復水器内水位設定値の変更は実
施されず、通常運転時の水位制御方法、すなわち通常運
転時と同一の水位を維持しようとする為、外部から導入
される補助蒸気量（約５ｍ３／時×１時間＝約５ｍａ）
にする水位上昇分は、第６図に示したスピルオーバー弁
６４を備えた配管６５を通して復水器５０の外部に設置
されている補給水タンク６０に排出されることになる。
第７図は、上述の公知技術によって脱気器を有しないコ
ンバインド発電プラントを起動する場合の復水中の酸素
濃度Ａと、復水器内の復水水位Ｂとの変化を示す図表で
ある。
ンバインド発電プラントを起動する場合の復水中の酸素
濃度Ａと、復水器内の復水水位Ｂとの変化を示す図表で
ある。
時点ｔ□で復水再循環を開始すると、酸素濃度カーブＡ
は下降し始める。
は下降し始める。
時点ｔ２で脱気用の蒸気を導入すると、復水器内の復水
水位が上昇しようとするので、平行斜線を付して示した
Ｃに相当する水（５ｍ”）を排出して、復水水位カーブ
Ｂをほぼ設定置りに保つ。
水位が上昇しようとするので、平行斜線を付して示した
Ｃに相当する水（５ｍ”）を排出して、復水水位カーブ
Ｂをほぼ設定置りに保つ。
復水中の溶存酸素量が規定値（約１０ｐｐｂ）以下まで
下がった時点ｔ４で脱気が完了したと見なし、排熱回収
ボイラ１０へ通水を行い、その後時点ｔ、でガスタービ
ン２０を（第５図）を起動する。
下がった時点ｔ４で脱気が完了したと見なし、排熱回収
ボイラ１０へ通水を行い、その後時点ｔ、でガスタービ
ン２０を（第５図）を起動する。
ガスタービン２０起動後、排熱回収ボイラ１０のドラム
１２からドラム水の浄化を目的としてドラムブロー１１
を実施することになるが、ブロー量は１回の起動当たり
約５ｍ３であり、この分プラントの系外へ系統水が排出
されることになる為、復水器５０へ外部から補給水を約
５ｍａ供給することが必要となる。この時、復水器５０
の外部に設置された補給水タンク６０から補給水ポンプ
６３、補給水調整弁６１を具備した補給水タンク管６２
を介して、平行斜線を付して示したＣ′に相当する量（
５ｍ”）の補給水を供給することになる。補給水タンク
６０が大気開放型のタンクの場合、その中の補給水には
約７０００ｐ ｐ ｂの溶存酸素が存在しており、かつ
この時点では、まだ蒸気タービン４０には蒸気が導入さ
れておらず、蒸気タービン排気熱量による前記補給水の
（復水器導入時に於ける）脱気効果に関してはほとんど
期待することができない。この為、復水中の溶存酸素濃
度カーブＡは時点１．から増加しはじめ、時点ｔ６では
約３０００ｐ ｐ ｂにも達する。これは特に排熱回収
ボイラ１０の節炭器内での腐蝕の進行を助長する等、機
器寿命にとって好ましくない結果をもたらす原因となる
。
１２からドラム水の浄化を目的としてドラムブロー１１
を実施することになるが、ブロー量は１回の起動当たり
約５ｍ３であり、この分プラントの系外へ系統水が排出
されることになる為、復水器５０へ外部から補給水を約
５ｍａ供給することが必要となる。この時、復水器５０
の外部に設置された補給水タンク６０から補給水ポンプ
６３、補給水調整弁６１を具備した補給水タンク管６２
を介して、平行斜線を付して示したＣ′に相当する量（
５ｍ”）の補給水を供給することになる。補給水タンク
６０が大気開放型のタンクの場合、その中の補給水には
約７０００ｐ ｐ ｂの溶存酸素が存在しており、かつ
この時点では、まだ蒸気タービン４０には蒸気が導入さ
れておらず、蒸気タービン排気熱量による前記補給水の
（復水器導入時に於ける）脱気効果に関してはほとんど
期待することができない。この為、復水中の溶存酸素濃
度カーブＡは時点１．から増加しはじめ、時点ｔ６では
約３０００ｐ ｐ ｂにも達する。これは特に排熱回収
ボイラ１０の節炭器内での腐蝕の進行を助長する等、機
器寿命にとって好ましくない結果をもたらす原因となる
。
ここで、復水器５０の外部に設置される補給水タンク６
０が浮屋根型またはネオプレーン型等、大気中の酸素が
タンク、中の貯水に溶は込みにくい構造になっている場
合でも、補給水中の溶存酸素濃度は３００ｐｐｂ程度は
あり、この時は復水中の溶存酸素濃度は約１′２０ｐｐ
ｂとなるが、通常運転時に於ける制限値７ｐｐｂと比較
すると約１７倍の高濃度であり、一時的であるとは言え
、コンバインドプラントの一般的な運用形態が毎日起動
停止運用が多いことを考えると、何らかの対策が必要で
あった。
０が浮屋根型またはネオプレーン型等、大気中の酸素が
タンク、中の貯水に溶は込みにくい構造になっている場
合でも、補給水中の溶存酸素濃度は３００ｐｐｂ程度は
あり、この時は復水中の溶存酸素濃度は約１′２０ｐｐ
ｂとなるが、通常運転時に於ける制限値７ｐｐｂと比較
すると約１７倍の高濃度であり、一時的であるとは言え
、コンバインドプラントの一般的な運用形態が毎日起動
停止運用が多いことを考えると、何らかの対策が必要で
あった。
本発明の目的は、脱気器が設置されず、復水器にて復水
脱気を行う形式のコンバインドプラントに於いて、プラ
ント起動時の復水器内水位変動に伴う該復水器への補給
水の導入による一時的な復水中の溶存酸素濃度の増加を
防止することにより、コンバインドプラントを構成する
機器の長寿令化を図ると共にプラントの安全な運用を可
能ならしめる制御方法を提供しようとするものである。
脱気を行う形式のコンバインドプラントに於いて、プラ
ント起動時の復水器内水位変動に伴う該復水器への補給
水の導入による一時的な復水中の溶存酸素濃度の増加を
防止することにより、コンバインドプラントを構成する
機器の長寿令化を図ると共にプラントの安全な運用を可
能ならしめる制御方法を提供しようとするものである。
上記目的を達成する為に、本発明の制御方法は、コンバ
インドプラントの起動過程のある一定期間復水器の水位
制御方法を改善することにより、前記復水器の外部に設
置されている補給水供給装置から復水器への補給水（高
酸素濃度）の流入を防止することを特徴とする。
インドプラントの起動過程のある一定期間復水器の水位
制御方法を改善することにより、前記復水器の外部に設
置されている補給水供給装置から復水器への補給水（高
酸素濃度）の流入を防止することを特徴とする。
以下、本発明の一実施例を第５図、第１図並びに第２図
を用いて説明する。
を用いて説明する。
コンバインドプラントの起動時は、第５図に於ける復水
器５０内の酸素を十分に含んだ復水を、復水ポンプ７１
、復水管７２、グラコン７３．復水再循環弁５６を備え
た復水再循環配管５７を介して前記復水器５０に循環す
ると共に、補助蒸気供給源８０から補助蒸気配管８２及
び調整弁８１を介して、脱気用蒸気を復水器に導入（約
５ｍ３）することにより、復水中の溶存酸素を低減する
ことになる。
器５０内の酸素を十分に含んだ復水を、復水ポンプ７１
、復水管７２、グラコン７３．復水再循環弁５６を備え
た復水再循環配管５７を介して前記復水器５０に循環す
ると共に、補助蒸気供給源８０から補助蒸気配管８２及
び調整弁８１を介して、脱気用蒸気を復水器に導入（約
５ｍ３）することにより、復水中の溶存酸素を低減する
ことになる。
この時、第１図に示す如く、インターロック（例えば復
水器への脱気用蒸気導入の信号）により、復水器の水位
設定値を通常運転時の水位（ＮＷＬ）よりも高く （例
えばＮＷＬ＋２００ｍｍとする）設定することにより、
復水器への脱気用蒸気の導入に伴なう一時的な水位上昇
（約２００国程度）を許容し、スピルオーバー配管６５
を介しての補給水タンク６０への復水の排出を防止する
。
水器への脱気用蒸気導入の信号）により、復水器の水位
設定値を通常運転時の水位（ＮＷＬ）よりも高く （例
えばＮＷＬ＋２００ｍｍとする）設定することにより、
復水器への脱気用蒸気の導入に伴なう一時的な水位上昇
（約２００国程度）を許容し、スピルオーバー配管６５
を介しての補給水タンク６０への復水の排出を防止する
。
第２図は本発明の実施例における復水中の酸素濃度カー
ブＡ′と、復水器内の復水水位Ｂ′との変化を示した図
表である。
ブＡ′と、復水器内の復水水位Ｂ′との変化を示した図
表である。
時点ｔ１で復水再循環を始めると、酸素濃度カーブＡ′
が降下し始める。
が降下し始める。
時点ｔ２で脱気用蒸気を導入する際、復水器内の水位設
定値Ｄ′をＮＷＬ＋２００ｎｍに変更する。
定値Ｄ′をＮＷＬ＋２００ｎｍに変更する。
このため、時点ｔ２から復水水位カーブＢ′が上昇し始
める。
める。
時点ｔ３で酸素濃度が１０Ｐｐｂになる。この時点で脱
気を完了し、時点ｔ、′でガスタービンを起動する。
気を完了し、時点ｔ、′でガスタービンを起動する。
ガスタービン起動後、排熱回収ボイラ１０よりドラムブ
ロー１１を実施することになるが、このブロー量は、第
１図の起動当たり約５ｍ”であり、これは前記の復水脱
気用補助蒸気の導入量とほぼ等しい。
ロー１１を実施することになるが、このブロー量は、第
１図の起動当たり約５ｍ”であり、これは前記の復水脱
気用補助蒸気の導入量とほぼ等しい。
時点ｔ、で復水水位の設定Ｂ′をＮＷＬに戻す。
器内水位の上昇を水位設定値の変更によらず、例えば復
水器への脱気用蒸気導入と共に、第５図に示したスピル
オーバー調整弁６４を強制閉止することにより、復水器
内水位を上昇させることにある。
水器への脱気用蒸気導入と共に、第５図に示したスピル
オーバー調整弁６４を強制閉止することにより、復水器
内水位を上昇させることにある。
さらに、ガスタービン２０を起動後、排熱回収ボイラ１
０よりドラムブロー１１を実施時（時点ｔ、）、上記方
法により復水器中に余分に貯蔵されている復水を排熱回
収ボイラに供給することにより、復水器外部からの補給
水の導入を防止することができる。
０よりドラムブロー１１を実施時（時点ｔ、）、上記方
法により復水器中に余分に貯蔵されている復水を排熱回
収ボイラに供給することにより、復水器外部からの補給
水の導入を防止することができる。
ここで、ドラムブロー実施後、蒸気タービンに排熱回収
ボイラよりの蒸気を通気することになるが、上記にて強
制閉止されたスピルオーバー調整弁は、例えば、蒸気タ
ービン通気の信号により、強制閉止を解除することによ
り、時点ｔ７の後、復水器内水位Ｂ′は通常運転時の水
位にて制御されながら運転されることになる。
ボイラよりの蒸気を通気することになるが、上記にて強
制閉止されたスピルオーバー調整弁は、例えば、蒸気タ
ービン通気の信号により、強制閉止を解除することによ
り、時点ｔ７の後、復水器内水位Ｂ′は通常運転時の水
位にて制御されながら運転されることになる。
さらに、本発明を脱気が設置されないコンバインドプラ
ントに適用することによる副次的な効果を以下に述べる
。
ントに適用することによる副次的な効果を以下に述べる
。
第４図に、プラント起動時の、復水器外部からの補助蒸
気導入による復水器内各部の圧力の推移を示す。復水器
々内圧力（ω）に対し、ホットウェル出口復水圧力（■
）は、復水器内運転水位とホットウェル出口との静水頭
差により、多少高い圧力を保持しながら推移する傾向と
なっている。
気導入による復水器内各部の圧力の推移を示す。復水器
々内圧力（ω）に対し、ホットウェル出口復水圧力（■
）は、復水器内運転水位とホットウェル出口との静水頭
差により、多少高い圧力を保持しながら推移する傾向と
なっている。
ここで、脱気用補助蒸気の導入によるホットウェル内復
水温度の上昇に伴い、ホットウェル内復水圧力は（■）
に示す如く一時的に上昇する傾向となるが、従来技術に
よる復水器水位制御方法（すなわち、起動時に於いても
通常運転時と同一の水位を維持する。）では、復水器内
水位とホットウェル出口との静水頭差が小さい為、本第
４図中（■）に示す如く、ホットウェル出口復水圧力よ
りも復水の圧力が高くなる場合があり、この時はホット
ウェル出口部で復水がフラッシュし、さらに気泡が復水
ポンプに流入することにより、復水ポンプにキャビテー
ションを生じる危険性があった。
水温度の上昇に伴い、ホットウェル内復水圧力は（■）
に示す如く一時的に上昇する傾向となるが、従来技術に
よる復水器水位制御方法（すなわち、起動時に於いても
通常運転時と同一の水位を維持する。）では、復水器内
水位とホットウェル出口との静水頭差が小さい為、本第
４図中（■）に示す如く、ホットウェル出口復水圧力よ
りも復水の圧力が高くなる場合があり、この時はホット
ウェル出口部で復水がフラッシュし、さらに気泡が復水
ポンプに流入することにより、復水ポンプにキャビテー
ションを生じる危険性があった。
上記の不具合に対し、本発明により、起動時に一時的に
復水器内水位を上昇させ、復水器内水位とホットウェル
出口部の静水頭差を大きくすることにより、ホットウェ
ル出口部圧力を常にホットウェル内復水圧力よりも高く
保ち、ホットウェル出口部でのフラッシュ現象を防止す
ることで、プラントの安全運用に対し、大きな効果をも
たらすことができる。
復水器内水位を上昇させ、復水器内水位とホットウェル
出口部の静水頭差を大きくすることにより、ホットウェ
ル出口部圧力を常にホットウェル内復水圧力よりも高く
保ち、ホットウェル出口部でのフラッシュ現象を防止す
ることで、プラントの安全運用に対し、大きな効果をも
たらすことができる。
さらに異なる実施例として、プラント起動時に復水器の
外部に設置された補給水供給装置から復水器に、溶存酸
素を多量に含んだ補給水が導入されるのを防止する為に
、第１図における補給水装置６０と復水器５０とを連絡
する配管６２の途中に設置される補給水調整弁６１を強
制閉止する制御方法によっても、起動時に於ける復水中
の一時的な溶存酸素濃度の上昇を防止できる。
外部に設置された補給水供給装置から復水器に、溶存酸
素を多量に含んだ補給水が導入されるのを防止する為に
、第１図における補給水装置６０と復水器５０とを連絡
する配管６２の途中に設置される補給水調整弁６１を強
制閉止する制御方法によっても、起動時に於ける復水中
の一時的な溶存酸素濃度の上昇を防止できる。
但し、本実施例に於いては、排熱回収ボイラからのドラ
ムブロー実施時、復水器中の水位が低下することが予想
される為、復水器ホットウェル出口部でのフラッシュ現
象を防止を目的として、通常運転水位（ＮＷＬ）の高水
位での設定を行い、あるいはまた、最低水位（ＬＷＬ）
以下に水位が下がる場合には前記補給水間離弁の強制閉
止を解除する等の工夫が必要である。
ムブロー実施時、復水器中の水位が低下することが予想
される為、復水器ホットウェル出口部でのフラッシュ現
象を防止を目的として、通常運転水位（ＮＷＬ）の高水
位での設定を行い、あるいはまた、最低水位（ＬＷＬ）
以下に水位が下がる場合には前記補給水間離弁の強制閉
止を解除する等の工夫が必要である。
さらに本実施例を採用した場合、蒸気タービン通気等の
信号により、前記補給水調整弁の強制閉止を解除するこ
とになるが、その際、復水器水位は通常運転時水位より
も下がっていることが予想される為、補給水調整弁の強
制閉止解除と共に多量の補給水が復水器に供給されるこ
とが懸念される。この為、補給水調整弁の開操作はラン
プ関数発生器等の採用により、一時に多量の補給水が復
水器に供給されない様に制御することが必要となる。
信号により、前記補給水調整弁の強制閉止を解除するこ
とになるが、その際、復水器水位は通常運転時水位より
も下がっていることが予想される為、補給水調整弁の強
制閉止解除と共に多量の補給水が復水器に供給されるこ
とが懸念される。この為、補給水調整弁の開操作はラン
プ関数発生器等の採用により、一時に多量の補給水が復
水器に供給されない様に制御することが必要となる。
吹上詳述したように、復水器と別体の脱気器を設けてい
ないコンバインド発電プラントに本発明の方法を適用す
ると、プラント起動時の復水器内水位変動に伴う該復水
器への補給水の導入による一時的な復水中の溶存酸素濃
度の増加を防止することにより、コンバインドプラント
を構成する機器の長寿令化を図ると共にプラントの安全
な運用を可能ならしめるという優れた実用的効果を奏す
る。
ないコンバインド発電プラントに本発明の方法を適用す
ると、プラント起動時の復水器内水位変動に伴う該復水
器への補給水の導入による一時的な復水中の溶存酸素濃
度の増加を防止することにより、コンバインドプラント
を構成する機器の長寿令化を図ると共にプラントの安全
な運用を可能ならしめるという優れた実用的効果を奏す
る。
第１図は本発明の一実施例における水位制御方法の説明
図、第２図は上記実施例における効果を説明するための
図表、第３図は上記と異なる実施例における効果を説明
するための図表、第４図は本発明方法の副次的効果を説
明するための図表である。第５図は本発明に係る制御方
法の適用対象であるコンバインド発電プラントの系統図
、第６図は従来の制御方法の説明図、第７図は従来技術
における問題点を説明するための図表である。 １０・・・排熱回収ボイラ、１１・・・ドラムブロー。 １２・・・ドラム、２０・・・ガスタービン、３０・・
・発電機、４０・・・蒸気タービン、５０・・・復水器
、５１・・・復水器水位制御装置、５６・・・復水再循
環弁、５７・・・復水再循環配管、６０・・・補給タン
ク、６１・・・補給水調整弁、６２・・・補給水配管、
６３・・・補給水ポンプ、６４・・・スピルオーバー調
整弁、６５・・・スピルオーバー配管、７１・・・復水
ポンプ、７２・・・復水管、７３・・・グラコン、７４
・・・給水止弁、７５・・・給水調整弁、８０・・・補
助蒸気源、８１・・・補助蒸気調整弁、８２・・・補助
蒸気配管。
図、第２図は上記実施例における効果を説明するための
図表、第３図は上記と異なる実施例における効果を説明
するための図表、第４図は本発明方法の副次的効果を説
明するための図表である。第５図は本発明に係る制御方
法の適用対象であるコンバインド発電プラントの系統図
、第６図は従来の制御方法の説明図、第７図は従来技術
における問題点を説明するための図表である。 １０・・・排熱回収ボイラ、１１・・・ドラムブロー。 １２・・・ドラム、２０・・・ガスタービン、３０・・
・発電機、４０・・・蒸気タービン、５０・・・復水器
、５１・・・復水器水位制御装置、５６・・・復水再循
環弁、５７・・・復水再循環配管、６０・・・補給タン
ク、６１・・・補給水調整弁、６２・・・補給水配管、
６３・・・補給水ポンプ、６４・・・スピルオーバー調
整弁、６５・・・スピルオーバー配管、７１・・・復水
ポンプ、７２・・・復水管、７３・・・グラコン、７４
・・・給水止弁、７５・・・給水調整弁、８０・・・補
助蒸気源、８１・・・補助蒸気調整弁、８２・・・補助
蒸気配管。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、ガスタービンと、該ガスタービンの排熱を回収して
蒸気を発生せしめる手段と、上記の蒸気によつて駆動さ
れる蒸気タービンと、蒸気タービンから排出される蒸気
を回収する復水器と、前記の蒸気タービンによって駆動
される発電機とを備え、かつ、前記の蒸気発生手段の給
水系統に脱気器を設けず、前記復水器によって脱気機能
を兼ねさせた構成のコンバインド発電プラントにおいて
、プラント起動操作の際、前記の復水器の外部に設けら
れている補給水供給装置から該復水器内へ補給水が流入
しないように、該復水器内の復水の水位を調節すること
を特徴とするコンバインドプラントの復水器水位制御方
法。 ２、前記の復水器内へ補給水が流入しないように調節す
る手段は、該復水器に設けられている自動水位制御装置
の設定値を、プラント起動過程の内の一定期間中、変更
することによって行うものであることを特徴とする特許
請求の範囲第１項に記載のコンバインドプラントの復水
器水位制御方法。 ３、前記の復水器内へ補給水が流入しないように調節す
る手段は、該復水器と補給水供給装置との間を接続する
配管に弁を設け、プラント起動過程における一定の期間
中、上記の弁を閉止することによって行うものであるこ
とを特徴とする特許請求の範囲第１項に記載のコンバイ
ンドプラントの復水器水位制御方法。 ４、前記の復水器内へ補給水が流入しないように調節す
る手段は、該復水器内の復水を排熱回収用のボイラに供
給する復水管と、復水の貯水タンクとを接続する配管の
途中に弁を設け、プラント起動過程における一定の期間
中、上記の弁を閉止することによって行うものであるこ
とを特徴とする特許請求の範囲第１項に記載のコンバイ
ンドプラントの復水器水位制御方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60120546A JPH0672750B2 (ja) | 1985-06-05 | 1985-06-05 | コンバインドプラントの復水器水位制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60120546A JPH0672750B2 (ja) | 1985-06-05 | 1985-06-05 | コンバインドプラントの復水器水位制御方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61280387A true JPS61280387A (ja) | 1986-12-10 |
| JPH0672750B2 JPH0672750B2 (ja) | 1994-09-14 |
Family
ID=14788976
Family Applications (1)
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|---|---|---|---|
| JP60120546A Expired - Lifetime JPH0672750B2 (ja) | 1985-06-05 | 1985-06-05 | コンバインドプラントの復水器水位制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0672750B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0587363A3 (en) * | 1992-09-10 | 1995-01-11 | Hitachi Ltd | Condenser for a steam turbine and method of operating such a condenser. |
| CN115682757A (zh) * | 2022-10-30 | 2023-02-03 | 国网湖北省电力有限公司电力科学研究院 | 无旁路循环流化床机组fcb工况下凝汽器水位自动控制方法 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57134687A (en) * | 1981-02-12 | 1982-08-19 | Hitachi Ltd | Condensate system of side-stream type condenser |
| JPS57178973U (ja) * | 1981-04-30 | 1982-11-12 |
-
1985
- 1985-06-05 JP JP60120546A patent/JPH0672750B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57134687A (en) * | 1981-02-12 | 1982-08-19 | Hitachi Ltd | Condensate system of side-stream type condenser |
| JPS57178973U (ja) * | 1981-04-30 | 1982-11-12 |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0587363A3 (en) * | 1992-09-10 | 1995-01-11 | Hitachi Ltd | Condenser for a steam turbine and method of operating such a condenser. |
| US5423377A (en) * | 1992-09-10 | 1995-06-13 | Hitachi, Ltd. | Condenser for a steam turbine and a method of operating such a condenser |
| CN115682757A (zh) * | 2022-10-30 | 2023-02-03 | 国网湖北省电力有限公司电力科学研究院 | 无旁路循环流化床机组fcb工况下凝汽器水位自动控制方法 |
| CN115682757B (zh) * | 2022-10-30 | 2025-06-03 | 国网湖北省电力有限公司电力科学研究院 | 无旁路循环流化床机组fcb工况下凝汽器水位自动控制方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0672750B2 (ja) | 1994-09-14 |
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