JPS61281879A - ボイラ−内部金属部材の為の耐熱性耐食性セラミツク被覆組成物 - Google Patents
ボイラ−内部金属部材の為の耐熱性耐食性セラミツク被覆組成物Info
- Publication number
- JPS61281879A JPS61281879A JP12148285A JP12148285A JPS61281879A JP S61281879 A JPS61281879 A JP S61281879A JP 12148285 A JP12148285 A JP 12148285A JP 12148285 A JP12148285 A JP 12148285A JP S61281879 A JPS61281879 A JP S61281879A
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- Japan
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- Ceramic Products (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、ボイラー内部金属部材、殊にコークス乾式消
化（ＣＯＡＫ ＤＲＡＹ ＱＵＥＮＣＩＩＮＧ：以下、
ＣＤＱと記す）設備のコークスの頭熱をエネルギーとし
て回収する廃熱ボイラーにおけるボイラーチューブ、プ
ロテクター等のボイラー内部金属部材の為の耐熱性耐食
性セラミック被覆組成物に関する。
化（ＣＯＡＫ ＤＲＡＹ ＱＵＥＮＣＩＩＮＧ：以下、
ＣＤＱと記す）設備のコークスの頭熱をエネルギーとし
て回収する廃熱ボイラーにおけるボイラーチューブ、プ
ロテクター等のボイラー内部金属部材の為の耐熱性耐食
性セラミック被覆組成物に関する。
従来から、コークス炉で約１０５０℃にて蒸焼され製造
したコークスの冷却には散水冷却による湿式冷却が多く
用いられていた。しかしこの方式ではコークスの持つ頭
熱、コークス粉塵並びに有害物質を含む各種ガス（ＳＯ
，−２ＮＯ，５ＣＯｘ）大気に飛散され且つ熱エネルギ
ーの有効利用を図れなかった。これら種々の欠点を改善
しプロセス化したのがＣＤＱである。ＣＤＱ廃熱ボイラ
ーは熱コークスを冷却したＮ、ガスが約８６０℃にてボ
イラー内の複数の蒸発管（以下ボイラーチューブと云う
）と段階的に熱交換し、高温高圧の蒸気を回収する目的
で設置されている。
したコークスの冷却には散水冷却による湿式冷却が多く
用いられていた。しかしこの方式ではコークスの持つ頭
熱、コークス粉塵並びに有害物質を含む各種ガス（ＳＯ
，−２ＮＯ，５ＣＯｘ）大気に飛散され且つ熱エネルギ
ーの有効利用を図れなかった。これら種々の欠点を改善
しプロセス化したのがＣＤＱである。ＣＤＱ廃熱ボイラ
ーは熱コークスを冷却したＮ、ガスが約８６０℃にてボ
イラー内の複数の蒸発管（以下ボイラーチューブと云う
）と段階的に熱交換し、高温高圧の蒸気を回収する目的
で設置されている。
マタ、約１６８℃に温度低下したＮ２ガスは閉回路され
たＣＤＱと廃熱ボイラーとの間を循環しボイラーチュー
ブと熱交換を行う。しかしボイラーチューブは、ＳＯＸ
、 Ｎｏ、およびＣＯ！等腐食性ガスと接触すること
並びにアルカリ硫酸塩錯化合物が付着し加熱されること
により固相状態に変化することに起因して腐食するし、
更にまたコークス微粉が約１０ ” ／ ｓａｃの高流
速でボイラーチューブに衝突するためエロージョンが発
生し損傷を受けるため対策が必要とされて来た。
たＣＤＱと廃熱ボイラーとの間を循環しボイラーチュー
ブと熱交換を行う。しかしボイラーチューブは、ＳＯＸ
、 Ｎｏ、およびＣＯ！等腐食性ガスと接触すること
並びにアルカリ硫酸塩錯化合物が付着し加熱されること
により固相状態に変化することに起因して腐食するし、
更にまたコークス微粉が約１０ ” ／ ｓａｃの高流
速でボイラーチューブに衝突するためエロージョンが発
生し損傷を受けるため対策が必要とされて来た。
この対策として、一般的なアルミフレーク含有シリコー
ン樹脂系耐熱性塗料を用いることが提案されているが、
この塗料は最大耐熱度が約６００℃までであり、より高
温域においてはシリコーン樹脂が燃焼または熱分解をし
、ボイラーチューブに対する被覆保護効果を達成し得な
い。
ン樹脂系耐熱性塗料を用いることが提案されているが、
この塗料は最大耐熱度が約６００℃までであり、より高
温域においてはシリコーン樹脂が燃焼または熱分解をし
、ボイラーチューブに対する被覆保護効果を達成し得な
い。
また、別の対策の一つとして、ボイラーチューブに保護
プロテクターを取り付けことが行われているが、この場
合は直接Ｎ２ガスが当たらない為にコークス微粉による
エロージヨンの防止効果が認めらる。更に、プロテクタ
ー自体は内部より蒸気による冷却がないため常に高温の
ガスに曝されアルカリ硫酸塩錯化合物は分解し気相状態
となり腐食速度が低下し腐食量も減少する。しかしボイ
ラーチューブはプロテクターを通しての間接加熱される
ことになり、熱交換効率が低下しそしてこれにより蒸気
発生量が減少してしまう。
プロテクターを取り付けことが行われているが、この場
合は直接Ｎ２ガスが当たらない為にコークス微粉による
エロージヨンの防止効果が認めらる。更に、プロテクタ
ー自体は内部より蒸気による冷却がないため常に高温の
ガスに曝されアルカリ硫酸塩錯化合物は分解し気相状態
となり腐食速度が低下し腐食量も減少する。しかしボイ
ラーチューブはプロテクターを通しての間接加熱される
ことになり、熱交換効率が低下しそしてこれにより蒸気
発生量が減少してしまう。
既に本発明者は、特公昭５８−５２９５２号にて工業用
加熱炉内金属部材、即ち炉内耐火材および炉内金属製構
造物等の被覆物として耐熱性、熱伝導性、封着性および
熱放射性の良好な下記の如き組成のセラミック組成物を
提案しました：（ａ） ４０〜７５重量％の炭化珪素、
（ｂ） １５〜４０重量％の、 窒化珪素３〜２０重量部、燐酸塩５〜２０重量部、酸化
クロム２〜１０重量部、炭化タンタル２〜１０重量部お
よびアルミニラ粉末５〜２０重量部 （ｃ） １０〜３５重量％の重 量化アルミニウム１〜１０重量部、ガラス粉末３〜１５
重量部、酸化ジルコニウム３〜１５重量部、二酸化珪素
１〜１０ｆｉ量部、酸化マグネシウム１〜１０重量部お
よび酸化鉄１〜１０重量部。
加熱炉内金属部材、即ち炉内耐火材および炉内金属製構
造物等の被覆物として耐熱性、熱伝導性、封着性および
熱放射性の良好な下記の如き組成のセラミック組成物を
提案しました：（ａ） ４０〜７５重量％の炭化珪素、
（ｂ） １５〜４０重量％の、 窒化珪素３〜２０重量部、燐酸塩５〜２０重量部、酸化
クロム２〜１０重量部、炭化タンタル２〜１０重量部お
よびアルミニラ粉末５〜２０重量部 （ｃ） １０〜３５重量％の重 量化アルミニウム１〜１０重量部、ガラス粉末３〜１５
重量部、酸化ジルコニウム３〜１５重量部、二酸化珪素
１〜１０ｆｉ量部、酸化マグネシウム１〜１０重量部お
よび酸化鉄１〜１０重量部。
しかしこの熱放射性セラミック組成物は、ＣＤＱ廃熱ボ
イラーのボイラーチューブにおいて、耐熱性に関しては
満足できるが、耐食性は必ずしも充分満足しえない（後
記比較例参照）。
イラーのボイラーチューブにおいて、耐熱性に関しては
満足できるが、耐食性は必ずしも充分満足しえない（後
記比較例参照）。
本発明者は、ＣＤＱ廃熱ボイラー内部の如き過酷な条件
下でも充分な耐熱性の他に優れた耐食性をも示すセラミ
ック組成物を鋭意研究し、その結果以下の組成のものが
これを満足しうろことを見出した。
下でも充分な耐熱性の他に優れた耐食性をも示すセラミ
ック組成物を鋭意研究し、その結果以下の組成のものが
これを満足しうろことを見出した。
即ち、本発明は
（ａ） ２５〜６０重量％の、
炭化珪素２０〜４０重量部、窒化珪素２０〜４０重量部
、マイカ状酸化アルミニウム２０〜４０重量部、炭化硼
素１０〜３０重量部、マイカ粉１０〜３０重量部、二酸
化珪素５〜２０重量部および酸化ニッケル５〜２０重量
部（但し、これら化合物の合計は常に１００重量部であ
る。） より成る耐熱性、耐食性および耐摩耗性付与材、 （ｂ） ２０〜５０重量％の、 燐酸塩３０〜６０重量部、酸化イッｌ−＋Ｊウム１５〜
４０重量部、マイカ状ガラスフレーク１５〜４０重量部
、硫酸銅１５〜４０重量部および酸化銅５〜２０重量部
（但し、これら化合物の合計は常に１００重量部である
。） より成る、封着性および塗膜間結合強度を付与するバイ
ンダーおよび （ｃ） １０〜３０重量％の、 アルミニウム粉２０〜４０重量部、金属シリコン粉１０
〜３０重量部、マイカ状酸化鉄粉１０〜３０重量部およ
び錫粉工０〜３０重量部（但し、これら化合物の合計は
常に１００重量部である。） より成る熱伝導性向上材 より成りそして成分（ａ） 、（ｂ）および（ｃ）の合
計が１００重量％であることを特徴とする、ボイラー内
部金属部材の為の耐熱性耐食性セラミック被覆組成物に
ある。
、マイカ状酸化アルミニウム２０〜４０重量部、炭化硼
素１０〜３０重量部、マイカ粉１０〜３０重量部、二酸
化珪素５〜２０重量部および酸化ニッケル５〜２０重量
部（但し、これら化合物の合計は常に１００重量部であ
る。） より成る耐熱性、耐食性および耐摩耗性付与材、 （ｂ） ２０〜５０重量％の、 燐酸塩３０〜６０重量部、酸化イッｌ−＋Ｊウム１５〜
４０重量部、マイカ状ガラスフレーク１５〜４０重量部
、硫酸銅１５〜４０重量部および酸化銅５〜２０重量部
（但し、これら化合物の合計は常に１００重量部である
。） より成る、封着性および塗膜間結合強度を付与するバイ
ンダーおよび （ｃ） １０〜３０重量％の、 アルミニウム粉２０〜４０重量部、金属シリコン粉１０
〜３０重量部、マイカ状酸化鉄粉１０〜３０重量部およ
び錫粉工０〜３０重量部（但し、これら化合物の合計は
常に１００重量部である。） より成る熱伝導性向上材 より成りそして成分（ａ） 、（ｂ）および（ｃ）の合
計が１００重量％であることを特徴とする、ボイラー内
部金属部材の為の耐熱性耐食性セラミック被覆組成物に
ある。
各化合物の使用量に関する臨界的意義を以下に記す。
（ａ）成分の耐熱性、耐食性および耐摩耗性付与材とし
て働く各成分は全成分の合計に対して２５〜６０重量％
の範囲にする必要がある。（ａ）成分を組成する各化合
物の割合は上記の範囲内であり、それを越えると組成物
を被覆塗装した時に金属の熱膨張への追従が困難になり
被覆物の剥落の原因になる。また炭化珪素が２０重量部
より少ない場合には塗膜の気密性が損なわれ耐熱性が低
下する。窒化珪素が２０重量部および酸化ニッケルが５
重量部より少ない場合には、塗膜硬度が低下し耐摩耗性
が減退する。マイカ状酸化アルミニウムが２０重量部、
炭化硼素およびマイカ粉が１０重量部、二酸化珪素が５
重量部より少ない場合には塗膜中に腐食成分の侵入を阻
止する効果が認められない。
て働く各成分は全成分の合計に対して２５〜６０重量％
の範囲にする必要がある。（ａ）成分を組成する各化合
物の割合は上記の範囲内であり、それを越えると組成物
を被覆塗装した時に金属の熱膨張への追従が困難になり
被覆物の剥落の原因になる。また炭化珪素が２０重量部
より少ない場合には塗膜の気密性が損なわれ耐熱性が低
下する。窒化珪素が２０重量部および酸化ニッケルが５
重量部より少ない場合には、塗膜硬度が低下し耐摩耗性
が減退する。マイカ状酸化アルミニウムが２０重量部、
炭化硼素およびマイカ粉が１０重量部、二酸化珪素が５
重量部より少ない場合には塗膜中に腐食成分の侵入を阻
止する効果が認められない。
（ｂ）成分の封着性および塗膜間結合強度を付与するバ
インダーとして働く各成分は全成分の合計に対して２０
〜５０重量％の範囲にする必要がある。
インダーとして働く各成分は全成分の合計に対して２０
〜５０重量％の範囲にする必要がある。
バインダーとして働く燐酸塩が６０重量部、マイカ状ガ
ラスフレークが４０重量部を超える場合には熱伝導性が
低下しそして金属の熱膨張に追従することが困難になり
、被覆物の剥落の原因となる・また燐酸塩が３０重量部
、マイカ状ガラスフレークが１５重量部より少ない場合
にはバインダー効果が得られない。
ラスフレークが４０重量部を超える場合には熱伝導性が
低下しそして金属の熱膨張に追従することが困難になり
、被覆物の剥落の原因となる・また燐酸塩が３０重量部
、マイカ状ガラスフレークが１５重量部より少ない場合
にはバインダー効果が得られない。
マイカ状ガラスフレークは１５０メフシエの粒度のもの
と８０メフシユの粒度のものとが２：１の重量割合で存
在する場合が、より良好なバインダー効果を示す。
と８０メフシユの粒度のものとが２：１の重量割合で存
在する場合が、より良好なバインダー効果を示す。
セラミックの金属に対する封着性並びに焼結助材として
の酸化イソトリウおよび硫酸銅は４０重量部を、酸化銅
は２０重量部を超えるべきでない。
の酸化イソトリウおよび硫酸銅は４０重量部を、酸化銅
は２０重量部を超えるべきでない。
これら各成分を所定の範囲を超えて用いることも可能で
あるが、それによる追加的効果が無いので更に多量に用
いる意味がない。酸化イットリウおよび硫酸銅が１５重
量部、酸化銅が５重量部より少ない場合には、被覆物の
金属に対する抱着性並びに焼結性が低下し塗膜間内結合
力が弱く、得られる被覆物が脆い。
あるが、それによる追加的効果が無いので更に多量に用
いる意味がない。酸化イットリウおよび硫酸銅が１５重
量部、酸化銅が５重量部より少ない場合には、被覆物の
金属に対する抱着性並びに焼結性が低下し塗膜間内結合
力が弱く、得られる被覆物が脆い。
（ｃ）成分の熱伝導性向上材として働く各成分は全成分
の合計に対して１０〜３０重量％の範囲にする必要があ
る。
の合計に対して１０〜３０重量％の範囲にする必要があ
る。
（ｃ）成分を組成する各化合物の割合が上記の範囲を超
えると、組成物を被覆塗装した時に金属に対する封着性
が低下する。また（ｃ）成分を組成する各化合物の割合
が上記の範囲に足しない場合には熱伝導性の高い組成物
は得られない。
えると、組成物を被覆塗装した時に金属に対する封着性
が低下する。また（ｃ）成分を組成する各化合物の割合
が上記の範囲に足しない場合には熱伝導性の高い組成物
は得られない。
本発明の被覆組成物をボイラー内部金属部材、殊にＣＤ
Ｑ廃熱ボイラーの特にボイラーチューブ、場合によって
はプロテクター等への塗布量は通例の量であるが、特に
約１ ｋｇ ／ ｒｄ程度が効果および経済の面から最
適である。
Ｑ廃熱ボイラーの特にボイラーチューブ、場合によって
はプロテクター等への塗布量は通例の量であるが、特に
約１ ｋｇ ／ ｒｄ程度が効果および経済の面から最
適である。
本発明の被覆組成物を基材上に塗布する際に追加的に約
１０〜１５重量％（組成物全体量お基準として）の水を
該組成物に混入すれば、塗装作業性が向上することが判
っている。
１０〜１５重量％（組成物全体量お基準として）の水を
該組成物に混入すれば、塗装作業性が向上することが判
っている。
本発明の被覆組成物の基材への塗布は、通例に用いられ
る方法、吹きつけ塗装、刷毛塗り、浸漬法等によって行
うことができる。塗布前の処理として・基材にスケール
の発生が認められる場合には、基材表面をワイヤーブラ
シまたはデスクサングーでそれを除去する必要があるゆ
塗膜の焼結は例えば自然乾燥後に、運転の際の炉内の熱
によって直接的に行ってもよい。
る方法、吹きつけ塗装、刷毛塗り、浸漬法等によって行
うことができる。塗布前の処理として・基材にスケール
の発生が認められる場合には、基材表面をワイヤーブラ
シまたはデスクサングーでそれを除去する必要があるゆ
塗膜の焼結は例えば自然乾燥後に、運転の際の炉内の熱
によって直接的に行ってもよい。
次に下記実施例並びに比較例によって本発明を更に詳細
に説明する。
に説明する。
ス崖■土
以下の各成分：
炭化珪素１０重量部、窒化珪素１０重量部、マイカ状酸
化アルミニウム７重量部、炭化硼素４重量部、マイカ粉
４重量部、二酸化珪素３重量部、酸化ニッケル２重量部
、燐酸塩２０重量部、酸化イントリニウム１０重量部、
マイカ状ガラスフレーク６重量部、硫酸銅４重量部、酸
化銅２重量部、アルミニウム粉５重量部、金属シリコン
粉４重量部、マイカ状酸化鉄粉３重量部および錫粉６重
量部 を混合し、これに１０重量部の水を混入することによっ
てセラミック被覆組成物を得る。
化アルミニウム７重量部、炭化硼素４重量部、マイカ粉
４重量部、二酸化珪素３重量部、酸化ニッケル２重量部
、燐酸塩２０重量部、酸化イントリニウム１０重量部、
マイカ状ガラスフレーク６重量部、硫酸銅４重量部、酸
化銅２重量部、アルミニウム粉５重量部、金属シリコン
粉４重量部、マイカ状酸化鉄粉３重量部および錫粉６重
量部 を混合し、これに１０重量部の水を混入することによっ
てセラミック被覆組成物を得る。
これをＣＤＱ廃熱ボイラー（１）（第１図参照）内のス
ーパーヒーター（２）に設置されているスーパーヒータ
ー後壁水抜き管（チューブ）におよびプロテクターのあ
る部分についてはプロテクターに刷毛によって１ｋｇ／
ｎ（の量で塗布する。次に２４時間自然乾燥させる。乾
燥したこの塗膜を、コークス冷却塔（４）からＣＤＱ廃
熱ボイラー（１）に循環導入されそしてその途中で除塵
器（３）によりコークス粉塵の大部分が除かれた導入温
度８６０℃の循環ガス（Ｎｔガス）の熱によって焼結す
る。
ーパーヒーター（２）に設置されているスーパーヒータ
ー後壁水抜き管（チューブ）におよびプロテクターのあ
る部分についてはプロテクターに刷毛によって１ｋｇ／
ｎ（の量で塗布する。次に２４時間自然乾燥させる。乾
燥したこの塗膜を、コークス冷却塔（４）からＣＤＱ廃
熱ボイラー（１）に循環導入されそしてその途中で除塵
器（３）によりコークス粉塵の大部分が除かれた導入温
度８６０℃の循環ガス（Ｎｔガス）の熱によって焼結す
る。
９０日毎に被覆塗膜の有無の確認およびスーパーヒータ
ー後壁水抜き管又はそれのプロテクターへの微粉の衝突
によるエロージヨン、ガス腐食による肉厚減少量を超音
波厚み測定計を用いて測定する。結果を第２表に示す。
ー後壁水抜き管又はそれのプロテクターへの微粉の衝突
によるエロージヨン、ガス腐食による肉厚減少量を超音
波厚み測定計を用いて測定する。結果を第２表に示す。
叉旌±にｌ−
次の第１表に示す組成のセラミック被覆組成物を実施例
１における如く製造し、そして実施例１と同様に試験す
る。結果を第２表に示す。
１における如く製造し、そして実施例１と同様に試験す
る。結果を第２表に示す。
第１表
止較斑土（特公昭５Ｂ−５２９５２に相応する）以下の
成分： 炭化珪素４５重量部、窒化珪素３重量部、リン酸アルミ
ニウム１２重量部、酸化クロム３重量部、炭化タンタル
５重量部、アルミニウム粉末６重量部、酸化アルミニュ
ウム７重量部、酸化マグネシュウム２重量部、酸化鉄４
重量、ガラス粉５重量部、酸化ジルコン２重量部および
二酸化珪素２重量部 から実施例１と同様にセラミック被覆組成物を製造し、
これについても実施例１と同様な試験を行う。結果を第
２表に示す。
成分： 炭化珪素４５重量部、窒化珪素３重量部、リン酸アルミ
ニウム１２重量部、酸化クロム３重量部、炭化タンタル
５重量部、アルミニウム粉末６重量部、酸化アルミニュ
ウム７重量部、酸化マグネシュウム２重量部、酸化鉄４
重量、ガラス粉５重量部、酸化ジルコン２重量部および
二酸化珪素２重量部 から実施例１と同様にセラミック被覆組成物を製造し、
これについても実施例１と同様な試験を行う。結果を第
２表に示す。
止較皿又
この比較例では被覆塗装を施さずに実施例１と同様に試
験を行う（ブランク試験）。結果を第２表に示す。
験を行う（ブランク試験）。結果を第２表に示す。
第又表
上記第２表から判るように、本発明の被覆組成物の場合
には３６０日経過後であってもスーパーヒーターチュー
ブおよびプロテクターに全く損傷が認められない。これ
を比較例１の被覆組成物の場合の結果と比較くしてみる
と、本発明の被覆組成物が優れた耐食性および耐摩耗性
を併せ持っていることを実証している。
には３６０日経過後であってもスーパーヒーターチュー
ブおよびプロテクターに全く損傷が認められない。これ
を比較例１の被覆組成物の場合の結果と比較くしてみる
と、本発明の被覆組成物が優れた耐食性および耐摩耗性
を併せ持っていることを実証している。
第１図は、本発明および比較例の被覆組成物の耐食性お
よび耐摩耗性を試験づる為に用いた、コークス乾式消化
設備の内のＣＤＱ廃熱ボイラーを中心とするＮ！ガス循
環経路の概略図である。
よび耐摩耗性を試験づる為に用いた、コークス乾式消化
設備の内のＣＤＱ廃熱ボイラーを中心とするＮ！ガス循
環経路の概略図である。
Claims (1)
- （１）（ａ）２５〜６０重量％の、炭化珪素２０〜４０
重量部、窒化珪素２０〜４０重量部、マイカ状酸化アル
ミニウム２０〜４０重量部、炭化硼素１０〜３０重量部
、マイカ粉１０〜３０重量部、二酸化珪素５〜２０重量
部および酸化ニッケル５〜２０重量部（但し、これら化
合物の合計は常に１００重量部である。）より成る耐熱
性、耐食性および耐摩耗性付与材、 （ｂ）２０〜５０重量％の、燐酸塩３０〜６０重量部、
酸化イットリウム１５〜４０重量部、マイカ状ガラスフ
レーク１５〜４０重量部、硫酸銅１５〜４０重量部およ
び酸化銅５〜２０重量部（但し、これら化合物の合計は
常に１００重量部である。）より成る封着性および塗膜
間結合強度を付与するバインダーおよび （ｃ）１０〜３０重量％の、アルミニウム粉２０〜４０
重量部、金属シリコン粉１０〜３０重量部、マイカ状酸
化鉄粉１０〜３０重量部および錫粉１０〜３０重量部（
但し、これら化合物の合計は常に１００重量部である。 ）より成る熱伝導性向上材 より成りそして成分（ａ）、（ｂ）および（ｃ）の合計
が１００重量％であることを特徴とする、ボイラー内部
金属部材の為の耐熱性耐食性セラミック被覆組成物
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12148285A JPS61281879A (ja) | 1985-06-06 | 1985-06-06 | ボイラ−内部金属部材の為の耐熱性耐食性セラミツク被覆組成物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12148285A JPS61281879A (ja) | 1985-06-06 | 1985-06-06 | ボイラ−内部金属部材の為の耐熱性耐食性セラミツク被覆組成物 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61281879A true JPS61281879A (ja) | 1986-12-12 |
| JPS646271B2 JPS646271B2 (ja) | 1989-02-02 |
Family
ID=14812248
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12148285A Granted JPS61281879A (ja) | 1985-06-06 | 1985-06-06 | ボイラ−内部金属部材の為の耐熱性耐食性セラミツク被覆組成物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61281879A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2014520962A (ja) * | 2011-07-13 | 2014-08-25 | ポスコ | 表面処理用樹脂組成物及びこれによってコーティングされた鋼板 |
| CN109384448A (zh) * | 2018-11-16 | 2019-02-26 | 旭贞新能源科技(上海)有限公司 | 适用于锅炉尾部烟道金属基材的防磨防腐涂层及其制备工艺 |
| JP2020070348A (ja) * | 2018-10-31 | 2020-05-07 | 宮脇グレイズ工業株式会社 | コーティング剤の製造方法及びコーティング剤 |
-
1985
- 1985-06-06 JP JP12148285A patent/JPS61281879A/ja active Granted
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2014520962A (ja) * | 2011-07-13 | 2014-08-25 | ポスコ | 表面処理用樹脂組成物及びこれによってコーティングされた鋼板 |
| EP2733181A4 (en) * | 2011-07-13 | 2015-08-05 | Posco | RESIN COMPOSITION FOR SURFACE TREATMENT AND STEEL PLATE THAT WAS COATED |
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