JPS6131970A - 電力ケ−ブル導体の交流抵抗測定方法 - Google Patents
電力ケ−ブル導体の交流抵抗測定方法Info
- Publication number
- JPS6131970A JPS6131970A JP15490284A JP15490284A JPS6131970A JP S6131970 A JPS6131970 A JP S6131970A JP 15490284 A JP15490284 A JP 15490284A JP 15490284 A JP15490284 A JP 15490284A JP S6131970 A JPS6131970 A JP S6131970A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- power cable
- electric conductor
- conductor
- resistance
- lead wires
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Measurement Of Resistance Or Impedance (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、小容量の電源で、電力ケーブル導体の交流
抵抗を高精度に測定することができる電力ケーブル導体
の交流抵抗測定方法に関する。
抵抗を高精度に測定することができる電力ケーブル導体
の交流抵抗測定方法に関する。
電力ケーブルに交流を通じると、直流を通じた場合より
も、電気抵抗が増加することが知られている。これは表
皮効果の影響によるもので、近年この交流抵抗の実測方
法が種々提案されている。
も、電気抵抗が増加することが知られている。これは表
皮効果の影響によるもので、近年この交流抵抗の実測方
法が種々提案されている。
これらはいずれも、交流ブリッジあるいは交流電位差針
を用いて測定を行なうものであｐ、第一図に交流ブリッ
ジを用いた測定回路の構成を示す。
を用いて測定を行なうものであｐ、第一図に交流ブリッ
ジを用いた測定回路の構成を示す。
この図において、電力ケーブル導体１は、帰還路Ｑと共
に閉口路Ｃを構成する一方、交流ブリッジ２の電圧入力
端２ａに接続されたリード線３．４によって、ブリッジ
Ｂの第１辺Ｂｌのインピーダンスを構成している。そし
て、変圧器５を介して交流電源Ｖから閉回路ＣＫ交流電
流が流され、この電流値が変流器６に裏って適宜の値に
変換された後、交流ブリッジ２の電流入力端２ｂを介し
て、ブリッジＢの第２辺Ｂ２へ供給される。ここで。
に閉口路Ｃを構成する一方、交流ブリッジ２の電圧入力
端２ａに接続されたリード線３．４によって、ブリッジ
Ｂの第１辺Ｂｌのインピーダンスを構成している。そし
て、変圧器５を介して交流電源Ｖから閉回路ＣＫ交流電
流が流され、この電流値が変流器６に裏って適宜の値に
変換された後、交流ブリッジ２の電流入力端２ｂを介し
て、ブリッジＢの第２辺Ｂ２へ供給される。ここで。
ブリッジＢの第９辺Ｂ４の可変インピーダンス２（＝ｘ
＋ｊＬ）を調整して、これと第１辺Ｂ１の抵抗Ｒ（電力
ケーブル導体１の抵抗）、第ａ辺Ｂ２のインダクタンス
Ｌお工び自己インダクタンスＭ。
＋ｊＬ）を調整して、これと第１辺Ｂ１の抵抗Ｒ（電力
ケーブル導体１の抵抗）、第ａ辺Ｂ２のインダクタンス
Ｌお工び自己インダクタンスＭ。
第３辺Ｂ３の抵抗ｒとを平衡状態とし、ブリッジる。な
お、この種の測定においては、電力ケーブル導体１の抵
抗Ｒは非常に小さいので、閉回路Ｃには、７０００〜３
０００人の大電流を流す必要がある。
お、この種の測定においては、電力ケーブル導体１の抵
抗Ｒは非常に小さいので、閉回路Ｃには、７０００〜３
０００人の大電流を流す必要がある。
第３図は、上記測定回路を具体化した従来の電力ケーブ
ル導体の交流抵抗測定方法を示す概略図であり、この測
定方法においては、第一図に示す帰還路Ｑとして、電力
ケーブル７のシース８を利用している。
ル導体の交流抵抗測定方法を示す概略図であり、この測
定方法においては、第一図に示す帰還路Ｑとして、電力
ケーブル７のシース８を利用している。
この工うな測定方法では、試料すなわち電力ケーブル７
の加工等をほとんど行なう必要がないので、作業能率が
高い反面、ｙ、下に示すような欠点があうｆｃ。
の加工等をほとんど行なう必要がないので、作業能率が
高い反面、ｙ、下に示すような欠点があうｆｃ。
Ａ、シースを帰還路として用いることによる欠点■ Ｐ
ＯＦ （ｐｉＰｅ ｔ７Ｐｅ ｏｉｌ ｆｉｌｌｅ
ｄ）ケーブル等、シースがないケーブルの測定は行なえ
ない。
ＯＦ （ｐｉＰｅ ｔ７Ｐｅ ｏｉｌ ｆｉｌｌｅ
ｄ）ケーブル等、シースがないケーブルの測定は行なえ
ない。
■ Ａｔ（アルミニウム）シース、またハ鉛シースでは
、抵抗が大きく、前述した大電流を流すためには大容量
出力の変圧器５を用いなければならない。また、この場
合、シースが発熱し、ビニール等の防食層が溶ける虞れ
がある。また、交流抵抗の温度特性を測定する場合、シ
ースが発熱すると、析離の温度にすることが難しく、精
度の高い測定が行なえない。
、抵抗が大きく、前述した大電流を流すためには大容量
出力の変圧器５を用いなければならない。また、この場
合、シースが発熱し、ビニール等の防食層が溶ける虞れ
がある。また、交流抵抗の温度特性を測定する場合、シ
ースが発熱すると、析離の温度にすることが難しく、精
度の高い測定が行なえない。
Ｂ、外ｓｖ＆界に起因する誤差
リード線３，４と電力ケーブル導体１とで、閉ループＰ
が形成されるために、これに外部から磁界が作用すると
、この影響によって測定誤差が生じる。
が形成されるために、これに外部から磁界が作用すると
、この影響によって測定誤差が生じる。
そこで、上記欠点を補うために、第９図に示す測定方法
が提案された。これは、帰還路Ｑとして、シース８の代
わりに電力ケーブル導体９又は銅棒を用いると共に、電
力ケーブル導体１に、リード線３，４を同一方向に、一
定ピツチで巻回したものである。この工うに構成すれば
、帰還路Ｑとしてシースを使用しないので、上記Ａの欠
点が解決され右。また、上記Ｂの影響については、リー
ド線３，４を巻回して、これらリード線３．４と電力ケ
ーブル導体１とで形成する閉ループＰの面積を小さくし
たので、外部からの磁気ノイズを受けにくくなっており
、その影響を排除することができる。
が提案された。これは、帰還路Ｑとして、シース８の代
わりに電力ケーブル導体９又は銅棒を用いると共に、電
力ケーブル導体１に、リード線３，４を同一方向に、一
定ピツチで巻回したものである。この工うに構成すれば
、帰還路Ｑとしてシースを使用しないので、上記Ａの欠
点が解決され右。また、上記Ｂの影響については、リー
ド線３，４を巻回して、これらリード線３．４と電力ケ
ーブル導体１とで形成する閉ループＰの面積を小さくし
たので、外部からの磁気ノイズを受けにくくなっており
、その影響を排除することができる。
しかしながら、このように構成したことによって、以下
に示す新たな欠点が生じる。
に示す新たな欠点が生じる。
Ｃ１閉回路Ｃの大型化
電力ケーブル導体９による近接効果（電力ケーブル導体
１に電力ケーブル導体９から生じる磁界が作用して、電
力ケーブル導体１の電流密度が一様でなくなり、抵抗が
アップする現象）から生じる誤差を除去するために、電
力ケーブル導体１゜９間の距離Ｈｔ−少なくとも３ｍＤ
Ｊ、上にしなければならない。しかしながら、これによ
って実験に必要なスペースが大きくなると共に、閉回路
Ｃの自己インダクタンスが大きくなシ、前述した大電流
を流すためには、やはり大容量の変圧器５が必要となる
。
１に電力ケーブル導体９から生じる磁界が作用して、電
力ケーブル導体１の電流密度が一様でなくなり、抵抗が
アップする現象）から生じる誤差を除去するために、電
力ケーブル導体１゜９間の距離Ｈｔ−少なくとも３ｍＤ
Ｊ、上にしなければならない。しかしながら、これによ
って実験に必要なスペースが大きくなると共に、閉回路
Ｃの自己インダクタンスが大きくなシ、前述した大電流
を流すためには、やはり大容量の変圧器５が必要となる
。
Ｄ、電力ケーブル導体１から生じる磁界の影響リード線
３．４が同一方向に巻回されているため、電力ケーブル
導体１から生じる磁束によって。
３．４が同一方向に巻回されているため、電力ケーブル
導体１から生じる磁束によって。
このリード線３．４に誘起電圧が発生し、これによって
測定値に誤差が生じる。
測定値に誤差が生じる。
これらのことから明らかな工うに、従来の電力ケーブル
導体の交流抵抗測定方法においては、大容量の電源を必
要とし、しかも精度の高い測定が行なえなかった。
導体の交流抵抗測定方法においては、大容量の電源を必
要とし、しかも精度の高い測定が行なえなかった。
この発明は、上記事情ｆｃ！Ｉみ、小容量の電源で。
電力ケーブル導体の交流抵抗を高精度に測定することが
できる電力ケーブル導体の交流抵抗測定方法を提供する
ことを目的とする。
できる電力ケーブル導体の交流抵抗測定方法を提供する
ことを目的とする。
上記目的を達成するために、この発明は、電力ケーブル
を中空の柱状導体内に配置すると共に、前記電力ケーブ
ルの導体と前記柱状導体とで閉回路を構成し、かつ前記
柱状導体の外周に鏡対称に巻回された／対のリード線の
各端を、前記電力ケーブルの導体の所定区間の両端に接
続して、前記所定区間の電圧降下を検出することを特徴
とする。
を中空の柱状導体内に配置すると共に、前記電力ケーブ
ルの導体と前記柱状導体とで閉回路を構成し、かつ前記
柱状導体の外周に鏡対称に巻回された／対のリード線の
各端を、前記電力ケーブルの導体の所定区間の両端に接
続して、前記所定区間の電圧降下を検出することを特徴
とする。
柱状導体を用いて閉回路を構成することにより、閉回路
における電力損失が極めて少なくなる。また、／対のリ
ード線を鏡対称に巻回することにより、電力ケーブル導
体から生じる磁束のうち、これら／対のリード線に鎖交
する数が全体として零となる。したがって、電力ケーブ
ル導体から生じる磁束に裏ってリード線に誘起される誘
起電圧は零となる。
における電力損失が極めて少なくなる。また、／対のリ
ード線を鏡対称に巻回することにより、電力ケーブル導
体から生じる磁束のうち、これら／対のリード線に鎖交
する数が全体として零となる。したがって、電力ケーブ
ル導体から生じる磁束に裏ってリード線に誘起される誘
起電圧は零となる。
以下、図面を参照してこの発明の一実施例について説明
する。
する。
第１図は、この発明の一実施例による電力ケープヘル導
体の交流抵抗測定方法を示す概略図であり、従来の測定
方法において説明した箇所には、同一の符号を付し、そ
の説明を省略する。
体の交流抵抗測定方法を示す概略図であり、従来の測定
方法において説明した箇所には、同一の符号を付し、そ
の説明を省略する。
この図において、電力ケーブルｌＯは、パイプ状導体１
１内に配置され、このパイプ状導体１１が閉回路Ｃにお
ける帰還路Ｑとして用いられている。ここで、パイプ状
導体１１は、銅製の中空円柱であり、その肉厚は十分厚
く、その導電断面積は電力ケーブル導体１の断面積以上
となっている。
１内に配置され、このパイプ状導体１１が閉回路Ｃにお
ける帰還路Ｑとして用いられている。ここで、パイプ状
導体１１は、銅製の中空円柱であり、その肉厚は十分厚
く、その導電断面積は電力ケーブル導体１の断面積以上
となっている。
また、パイプ状導体１１０両端部近傍には、各々半径方
向に貫通する孔１１ａ、ｌｌｂが形成されている。
向に貫通する孔１１ａ、ｌｌｂが形成されている。
このパイプ状導体１１の外周には、／対のリード線１２
．１３が、鏡対称の関係で、各々、螺線状に一定ピッチ
で巻回されている。すなわち、リード線１２は２巻に、
リード線１３は８巻に１巻回されている。そして、これ
らリード線１２．１３の一端１２ａ、１３ａは、各々前
記孔１１ａ。
．１３が、鏡対称の関係で、各々、螺線状に一定ピッチ
で巻回されている。すなわち、リード線１２は２巻に、
リード線１３は８巻に１巻回されている。そして、これ
らリード線１２．１３の一端１２ａ、１３ａは、各々前
記孔１１ａ。
１１ｂからパイプ状導体１１内に垂直に差し込まれ、電
力ケーブル導体１上において、長手方向に所定距離を隔
てた点Ａ、Ｈの各々に接続されている。また、リード線
１２．１３の他端１２ｂ。
力ケーブル導体１上において、長手方向に所定距離を隔
てた点Ａ、Ｈの各々に接続されている。また、リード線
１２．１３の他端１２ｂ。
１３ｂは、孔１１ａ、ｌｌｂ間の中心において撚り合わ
された後、交流ブリッジ２の電圧入力端２ａに接続され
ている。
された後、交流ブリッジ２の電圧入力端２ａに接続され
ている。
このような構成において、変圧器５を介して、電力ケー
ブル導体１とパイプ状導体１１とから構成される閉口路
Ｃに大電流を流す。この場合、パイプ状導体１１の導電
断面積は十分大きく、シかも銅で形成されているので、
前記閉回路Ｃにおいてパイプ状導体１１での電力損失は
極めて少ない。
ブル導体１とパイプ状導体１１とから構成される閉口路
Ｃに大電流を流す。この場合、パイプ状導体１１の導電
断面積は十分大きく、シかも銅で形成されているので、
前記閉回路Ｃにおいてパイプ状導体１１での電力損失は
極めて少ない。
したがって、大容量の変圧器５を用いなくても所望の電
流値を得ることができる。そして、この電流が、変流器
６によって適宜の大きさに変換され交流ブリッジ２へ供
給される。また同時に、この交流ブリッジ２には、リー
ド線１２．１３によって、電力ケーブル導体１のＡ、８
間における電圧降下値が供給される。この場合、この電
圧降下値には、電圧ケーブル導体１によって誘起される
誘起ノイズは含まれない。すなわち、リード線１２゜１
３が鏡対称に巻回されているので、これらに鎖交する磁
束数は全体として零となり、電力ケーブル導体１１に生
じる磁界に工ってリード線１２゜１３に誘起される誘起
電圧は零となっている。
流値を得ることができる。そして、この電流が、変流器
６によって適宜の大きさに変換され交流ブリッジ２へ供
給される。また同時に、この交流ブリッジ２には、リー
ド線１２．１３によって、電力ケーブル導体１のＡ、８
間における電圧降下値が供給される。この場合、この電
圧降下値には、電圧ケーブル導体１によって誘起される
誘起ノイズは含まれない。すなわち、リード線１２゜１
３が鏡対称に巻回されているので、これらに鎖交する磁
束数は全体として零となり、電力ケーブル導体１１に生
じる磁界に工ってリード線１２゜１３に誘起される誘起
電圧は零となっている。
次いで、交流ブリッジ２の図示せぬ可変インピーダンス
を調整して、内部回路を平衡状態とし。
を調整して、内部回路を平衡状態とし。
この結果がらＡ−８間、すなわち長さＬにおける電力ケ
ーブル導体１の交流抵抗を求める。
ーブル導体１の交流抵抗を求める。
このように、小容量の電源で、精度の高い測定が可能と
なる。
なる。
ま九、本実施例から明らかなように、この測定方法にお
いては、電力ケーブルにシースが備えられているか否か
にかかわらず、全ての糧類のケーブルの交流抵抗の測定
を行なうことができる。また、外部からの磁気について
も、リード線１２゜１３と電力ケーブル導体とが形成す
る閉ループＰの面積は極めて小さいので、測定結果から
その影響は排除されている。
いては、電力ケーブルにシースが備えられているか否か
にかかわらず、全ての糧類のケーブルの交流抵抗の測定
を行なうことができる。また、外部からの磁気について
も、リード線１２゜１３と電力ケーブル導体とが形成す
る閉ループＰの面積は極めて小さいので、測定結果から
その影響は排除されている。
なお、パイプ状導体１１内には、電力ケーブル導体１か
ら生じる磁束によって渦電流が生じ、この渦電流損によ
る誤差が測定値に含まれている。
ら生じる磁束によって渦電流が生じ、この渦電流損によ
る誤差が測定値に含まれている。
そこで、予め、交流抵抗が既知であるダミー棒を用いて
測定を行い、前記渦″電流損による誤差を求めておき、
この結果を用いて測定値の補正を行う。
測定を行い、前記渦″電流損による誤差を求めておき、
この結果を用いて測定値の補正を行う。
以上説明した工うにこの発明によれば、電力ケーブルを
中空の柱状導体内に配置すると共に、前記電力ケーブル
の導体と前記柱状導体とで閉回路を構成し、かつ前記柱
状導体の外周に鏡対称に巻回された／対のリード線の各
端を、前記電力ケーブルの導体の所定区間の両端に接続
して、前記所定区間の電圧降下を検出するようにしたの
で、小容量の電源で、Ｘカケ−プル導体の交流抵抗を高
精度に測定することができる。
中空の柱状導体内に配置すると共に、前記電力ケーブル
の導体と前記柱状導体とで閉回路を構成し、かつ前記柱
状導体の外周に鏡対称に巻回された／対のリード線の各
端を、前記電力ケーブルの導体の所定区間の両端に接続
して、前記所定区間の電圧降下を検出するようにしたの
で、小容量の電源で、Ｘカケ−プル導体の交流抵抗を高
精度に測定することができる。
第１図は、この発明の一実施例による電力ケーブル導体
の交流抵抗測定方法を示す概略図、第一図は、交流抵抗
測定方法の原理を説明するための図、第３図および第グ
図は、各々従来の電力ケーブル導体の交流抵抗測定方法
を示す概略図である。 １・・・・・・電力ケーブル導体（電力ケーブルの導体
）。 ３．４．１２．１３・・・・・・リード線、７．１０・
・・・・・電力ケーブル、１１・・・・・・パイプ状導
体（柱状導体）、Ｃ・・・・・・閉回路、Ｒ・・・・・
・交流抵抗。
の交流抵抗測定方法を示す概略図、第一図は、交流抵抗
測定方法の原理を説明するための図、第３図および第グ
図は、各々従来の電力ケーブル導体の交流抵抗測定方法
を示す概略図である。 １・・・・・・電力ケーブル導体（電力ケーブルの導体
）。 ３．４．１２．１３・・・・・・リード線、７．１０・
・・・・・電力ケーブル、１１・・・・・・パイプ状導
体（柱状導体）、Ｃ・・・・・・閉回路、Ｒ・・・・・
・交流抵抗。
Claims (1)
- 電力ケーブルの導体に通電し、前記電力ケーブルの導体
の所定区間における電圧降下から前記電力ケーブルの導
体の交流抵抗を求める電力ケーブル導体の交流抵抗測定
方法において、前記電力ケーブルを中空の柱状導体内に
配置すると共に、前記電力ケーブルの導体と前記柱状導
体とで閉回路を構成し、かつ前記柱状導体の外周に鏡対
称に巻回された１対のリード線の各端を、前記所定区間
の両端に接続して前記電圧降下を検出することを特徴と
する電力ケーブル導体の交流抵抗測定方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15490284A JPS6131970A (ja) | 1984-07-25 | 1984-07-25 | 電力ケ−ブル導体の交流抵抗測定方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15490284A JPS6131970A (ja) | 1984-07-25 | 1984-07-25 | 電力ケ−ブル導体の交流抵抗測定方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6131970A true JPS6131970A (ja) | 1986-02-14 |
| JPH0574787B2 JPH0574787B2 (ja) | 1993-10-19 |
Family
ID=15594457
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15490284A Granted JPS6131970A (ja) | 1984-07-25 | 1984-07-25 | 電力ケ−ブル導体の交流抵抗測定方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6131970A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104251936A (zh) * | 2014-10-13 | 2014-12-31 | 国家电网公司 | 一种电缆导体交流电阻测量方法 |
-
1984
- 1984-07-25 JP JP15490284A patent/JPS6131970A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104251936A (zh) * | 2014-10-13 | 2014-12-31 | 国家电网公司 | 一种电缆导体交流电阻测量方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0574787B2 (ja) | 1993-10-19 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Ramboz | Machinable Rogowski coil, design, and calibration | |
| Grover | Inductance calculations: working formulas and tables | |
| US4322710A (en) | Electrical resistors | |
| Schermer et al. | Current sharing between insulated strands in a superconducting cable | |
| Malewski | New device for current measurement in exploding wire circuits | |
| US3407352A (en) | Method of and apparatus for monitoring the thickness of a non-conductive coating on a conductive base | |
| JPH0574787B2 (ja) | ||
| US3249869A (en) | Apparatus for measuring the electrical properties of a conductive moving fluid | |
| Prasad et al. | Fabrication of new joints for SST-1 TF coil winding packs | |
| JPH0572549B2 (ja) | ||
| EP0998677B1 (en) | System for measuring the alternating current | |
| JP6358562B2 (ja) | 超電導ケーブル線路の劣化位置測定方法 | |
| JP3996830B2 (ja) | 超電導線材の臨界電流特性を測定する方法および装置 | |
| CN215953734U (zh) | 一种用于测量电缆导体交流电阻的装置 | |
| US3996801A (en) | Liquid metal level sensor with increased sensitivity | |
| Sytnikov et al. | Studies of current distribution in large-scale superconducting cables influenced by internal and external magnetic fields | |
| JPH0377947B2 (ja) | ||
| JPS6264962A (ja) | 電力ケ−ブル導体の実効抵抗測定方法 | |
| Thompson | Standards for the measurement of the phase angles of resistors | |
| SU954906A1 (ru) | Устройство дл создани слабого однородного магнитного пол | |
| SU1190303A2 (ru) | Устройство дл измерени электрической проводимости | |
| JPH1082807A (ja) | 超電導導体およびその交流損失測定方法 | |
| JPS6240664B2 (ja) | ||
| SU622025A1 (ru) | Трехкомпонентный датчик переменного электрического пол | |
| JPH0352586B2 (ja) |