JPS6138263B2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPS6138263B2 JPS6138263B2 JP55108114A JP10811480A JPS6138263B2 JP S6138263 B2 JPS6138263 B2 JP S6138263B2 JP 55108114 A JP55108114 A JP 55108114A JP 10811480 A JP10811480 A JP 10811480A JP S6138263 B2 JPS6138263 B2 JP S6138263B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- group
- elements
- treated
- periodic table
- carbide layer
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C10/00—Solid state diffusion of only metal elements or silicon into metallic material surfaces
- C23C10/18—Solid state diffusion of only metal elements or silicon into metallic material surfaces using liquids, e.g. salt baths, liquid suspensions
- C23C10/26—Solid state diffusion of only metal elements or silicon into metallic material surfaces using liquids, e.g. salt baths, liquid suspensions more than one element being diffused
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Chemical Treatment Of Metals (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は溶融塩法で被処理材表面に炭化物層を
被覆処理する方法に関するものである。
被覆処理する方法に関するものである。
従来より上記表面処理方法として、硼酸塩の溶
融浴中にａ族元素を溶入させ、被処理材表面に
ａ族の炭化物層を形成せしめる方法、中性塩の
溶融浴中にａ族あるいはａ族の元素を溶入さ
せ、被処理材表面にａ族の炭化物層あるいは
ａ族の炭化物層を形成せしめる方法などが知られ
ている。しかし、上記方法はいずれも単一の炭化
物層を被覆する方法に関するものである。しか
も、硼酸塩浴を主剤とする方法ではａ族元素が
硼酸塩を還元してしまうためａ族元素の炭化物
層被覆は難しく、またはポツトの寿命が短かい、
浴の粘性が大きい、処理後の付着塩除去に手数が
かかるなど作業上の問題も多い。一方、従来の中
性塩浴を使用する方法では30wt％以上の多量な
ａ族元素またはその合金を添加して容器の下部
に沈澱層を生じさせ、その沈澱層中に被処理物を
埋込まないと良好な被覆層が形成されない。その
ため、工業的に処理する場合は、被処理物の取扱
い等で種々の困難を伴う。また、中性塩浴法では
ａ族元素の炭化物層を被覆可能であるが、この
場合にも沈澱層ができ、またａ族元素炭化物は
非常に酸化され易いため、不活性雰囲気中で処理
せねばならない。
融浴中にａ族元素を溶入させ、被処理材表面に
ａ族の炭化物層を形成せしめる方法、中性塩の
溶融浴中にａ族あるいはａ族の元素を溶入さ
せ、被処理材表面にａ族の炭化物層あるいは
ａ族の炭化物層を形成せしめる方法などが知られ
ている。しかし、上記方法はいずれも単一の炭化
物層を被覆する方法に関するものである。しか
も、硼酸塩浴を主剤とする方法ではａ族元素が
硼酸塩を還元してしまうためａ族元素の炭化物
層被覆は難しく、またはポツトの寿命が短かい、
浴の粘性が大きい、処理後の付着塩除去に手数が
かかるなど作業上の問題も多い。一方、従来の中
性塩浴を使用する方法では30wt％以上の多量な
ａ族元素またはその合金を添加して容器の下部
に沈澱層を生じさせ、その沈澱層中に被処理物を
埋込まないと良好な被覆層が形成されない。その
ため、工業的に処理する場合は、被処理物の取扱
い等で種々の困難を伴う。また、中性塩浴法では
ａ族元素の炭化物層を被覆可能であるが、この
場合にも沈澱層ができ、またａ族元素炭化物は
非常に酸化され易いため、不活性雰囲気中で処理
せねばならない。
本発明は溶融塩浴中で第ａ族元素の酸化物を
第ａ族元素あるいはこれを含む物質で還元させ
ることにより、第ａ族元素の塩浴中に溶入さ
せ、同時に第ａ族元素の一部も溶入させて被処
理材表面に第ａ族元素と第ａ族元素の複炭化
物層を形成せしめる表面処理方法である。本発明
で形成させた複炭化物層は第ａ族元素の単一炭
化物よりも耐摩耗性に優れ、また第ａ族元素の
単一炭化物より耐酸化性に優れるため、大気中で
の処理が可能な特徴を有している。
第ａ族元素あるいはこれを含む物質で還元させ
ることにより、第ａ族元素の塩浴中に溶入さ
せ、同時に第ａ族元素の一部も溶入させて被処
理材表面に第ａ族元素と第ａ族元素の複炭化
物層を形成せしめる表面処理方法である。本発明
で形成させた複炭化物層は第ａ族元素の単一炭
化物よりも耐摩耗性に優れ、また第ａ族元素の
単一炭化物より耐酸化性に優れるため、大気中で
の処理が可能な特徴を有している。
本発明でいう第ａ族酸化物とはV2O5、
Nb2O5、V2O3、Ta2O5などであり、3wt％〜20wt
％の範囲で添加するとよい。3wt％以下では被覆
層が形成されず20wt％以上では後述するよう
に、多量の第ａの族元素を添加する必要がある
ため塩浴の粘性が著しく大きくなり実質的に処理
できなくなる。
Nb2O5、V2O3、Ta2O5などであり、3wt％〜20wt
％の範囲で添加するとよい。3wt％以下では被覆
層が形成されず20wt％以上では後述するよう
に、多量の第ａの族元素を添加する必要がある
ため塩浴の粘性が著しく大きくなり実質的に処理
できなくなる。
第ａ族元素は第ａ族元素酸化物を還元する
能力があれば化合物等の第ａ族元素を含む物質
を添加してもかまわない。たとえば第ａ族元素
のフエロアロイなども効果を有する。第ａ族元
素の添加量は上記で添加された第ａ族元素酸化
物の80％を還元するに足る化学量論以上の量を必
要とする。従つて、第ａ族元素酸化物を多量に
添加する場合は、同時に第ａ族元素も多量に添
加せねばならない。添加方法は上記第ａ族元素
酸化物と第ａ族元素あるいはこれを含む物質を
基体となる塩浴剤と室温で混合してから同時に加
熱溶融してもよいし、第ａ族元素あるいはこれ
を含む物質のみを、あらかじめ溶融した塩浴中に
後から添加して機械的に撹拌してもよい。
能力があれば化合物等の第ａ族元素を含む物質
を添加してもかまわない。たとえば第ａ族元素
のフエロアロイなども効果を有する。第ａ族元
素の添加量は上記で添加された第ａ族元素酸化
物の80％を還元するに足る化学量論以上の量を必
要とする。従つて、第ａ族元素酸化物を多量に
添加する場合は、同時に第ａ族元素も多量に添
加せねばならない。添加方法は上記第ａ族元素
酸化物と第ａ族元素あるいはこれを含む物質を
基体となる塩浴剤と室温で混合してから同時に加
熱溶融してもよいし、第ａ族元素あるいはこれ
を含む物質のみを、あらかじめ溶融した塩浴中に
後から添加して機械的に撹拌してもよい。
第ａ族元素あるいはこれを含む物質は60メツ
シユ以下の微粉末を用いることが望ましい。第
ａ族元素酸化物はV2O5のごとき融点が1000℃以
下の場合はどのような形状でもよいが、高融点酸
化物を用いる場合はやはり60メツシユ以下の微粉
末でなければならない。
シユ以下の微粉末を用いることが望ましい。第
ａ族元素酸化物はV2O5のごとき融点が1000℃以
下の場合はどのような形状でもよいが、高融点酸
化物を用いる場合はやはり60メツシユ以下の微粉
末でなければならない。
基体となる塩浴剤は850℃〜1100℃で安定な溶
融体となるものであればよいが、周期律表第ａ
族および第ａ族の１種または２種以上の塩化物
を塩化物を塩浴剤として用いると、浴の粘性が小
さく、被処理物への粘着量も少なく、処理後の塩
の除去も容易となり作業し易くなる。さらに望ま
しくは周期律表第ａ族および第ａ族の１種ま
たは２種以上の塩化物と５〜30mol％の硼酸塩の
混合した塩浴を使用すると、塩浴の蒸発、クリー
プ現象が少なくなり、被処理材の表面も良好にな
る。この場合周期律表第ａ族および第ａ族の
１種または２種以上の塩化物が主体であるため、
従来の硼酸塩を主体とした方法の欠点であるポツ
ト寿命が短かく、浴の粘性大、被処理物への粘着
量多大、および処理後の塩の除去難という問題は
生じず、また第ａ族元素が硼酸塩を還元するこ
ともないのできわめて実用性の高い塩浴剤であ
る。
融体となるものであればよいが、周期律表第ａ
族および第ａ族の１種または２種以上の塩化物
を塩化物を塩浴剤として用いると、浴の粘性が小
さく、被処理物への粘着量も少なく、処理後の塩
の除去も容易となり作業し易くなる。さらに望ま
しくは周期律表第ａ族および第ａ族の１種ま
たは２種以上の塩化物と５〜30mol％の硼酸塩の
混合した塩浴を使用すると、塩浴の蒸発、クリー
プ現象が少なくなり、被処理材の表面も良好にな
る。この場合周期律表第ａ族および第ａ族の
１種または２種以上の塩化物が主体であるため、
従来の硼酸塩を主体とした方法の欠点であるポツ
ト寿命が短かく、浴の粘性大、被処理物への粘着
量多大、および処理後の塩の除去難という問題は
生じず、また第ａ族元素が硼酸塩を還元するこ
ともないのできわめて実用性の高い塩浴剤であ
る。
さらに、上記塩浴に15wt％以下の少量の第
ａ族元素を添加すると、浴の寿命が安定になり、
長期にわたり被覆層の成長速度が一定になる効果
を有する。また第ａ族元素あるいは第ａ族元
素の弗化物の添加も浴の性状安定に効果がある。
ａ族元素を添加すると、浴の寿命が安定になり、
長期にわたり被覆層の成長速度が一定になる効果
を有する。また第ａ族元素あるいは第ａ族元
素の弗化物の添加も浴の性状安定に効果がある。
処理に用いる容器は黒鉛、耐火物、鋼など、
種々あるが、実用的には耐熱鋼製のものが最も適
している。また容器の一部をさらに耐食性にすぐ
れた物質で保護したり、不活性ガスを吹き着けた
りすることも有効である。
種々あるが、実用的には耐熱鋼製のものが最も適
している。また容器の一部をさらに耐食性にすぐ
れた物質で保護したり、不活性ガスを吹き着けた
りすることも有効である。
処理温度は850℃〜1100℃で、被処理材の化学
組成により異なる。適正な処理温度を決める目安
としては、目標とする被覆層厚さ（通常15μ以
下）をできるだけ短時間の保持時間で処理するこ
とができ、かつ被処理材の熱処理組織を粗大化さ
せない、上限の温度以下となるよう個々の材質に
つきあらかじめ実験的に求めておくべきである。
被処理材は0.3％以上の炭素を含むものが好まし
いが0.3％以下であつても浸炭等によりあらかじ
め表面の炭素濃度を高くしたものであればよい。
また塩浴剤を浸炭雰囲気にすることにより被処理
材表面に炭化物層を形成さることも可能である。
組成により異なる。適正な処理温度を決める目安
としては、目標とする被覆層厚さ（通常15μ以
下）をできるだけ短時間の保持時間で処理するこ
とができ、かつ被処理材の熱処理組織を粗大化さ
せない、上限の温度以下となるよう個々の材質に
つきあらかじめ実験的に求めておくべきである。
被処理材は0.3％以上の炭素を含むものが好まし
いが0.3％以下であつても浸炭等によりあらかじ
め表面の炭素濃度を高くしたものであればよい。
また塩浴剤を浸炭雰囲気にすることにより被処理
材表面に炭化物層を形成さることも可能である。
処理が終了した後は、被処理物を溶融塩浴中よ
り引き上げ、大気中で油冷、水冷あるいは600℃
以下の熱浴焼入すればよい。焼もどしは、500℃
以下の場合は大気中でよいが、500℃以上の場合
は無酸化雰囲気中で実施する必要がある。
り引き上げ、大気中で油冷、水冷あるいは600℃
以下の熱浴焼入すればよい。焼もどしは、500℃
以下の場合は大気中でよいが、500℃以上の場合
は無酸化雰囲気中で実施する必要がある。
以下に実施例を述べる。
実施例１
モル組成比で60：40のKClとBaCl2の混合塩に
V2O5と100メツシユ以下の粉末Fe−Tiを種々の
割合で混合して後、塩浴剤とともに加熱溶融させ
た。容器はSUS304製パイプの底を同じくSUS304
製板で溶接したものを用い、電気炉中で加熱し
た。被処理材はSKD11およびSKD61の板で、表
面を研削仕上した後脱脂して、上記溶融塩浴中に
浸漬した。処理温度は1000℃とし、４時間保持し
て後大気中で油冷した。被処理材を温水で洗浄し
て付着した塩を除去した後、Ｘ線回折、Ｘ線マイ
クロアナライザー、光学顕微鏡観察により被覆層
の形成の有無およびその種類の組成を調べた。第
１図はその結果をV2O3とTiの添加割合の関係で
示す図である。図中〇は組成が（VTi）Ｃ、結晶
構造がVCであり、●は組成が（VTi）Ｃ、結晶
構造がTiCである複炭化物層が形成され、×は炭
化物層が形成されない場合を示す。Ti（％）は
添加したFe−Tiの純度（71.0％Ti）より計算し
て求めた。
V2O5と100メツシユ以下の粉末Fe−Tiを種々の
割合で混合して後、塩浴剤とともに加熱溶融させ
た。容器はSUS304製パイプの底を同じくSUS304
製板で溶接したものを用い、電気炉中で加熱し
た。被処理材はSKD11およびSKD61の板で、表
面を研削仕上した後脱脂して、上記溶融塩浴中に
浸漬した。処理温度は1000℃とし、４時間保持し
て後大気中で油冷した。被処理材を温水で洗浄し
て付着した塩を除去した後、Ｘ線回折、Ｘ線マイ
クロアナライザー、光学顕微鏡観察により被覆層
の形成の有無およびその種類の組成を調べた。第
１図はその結果をV2O3とTiの添加割合の関係で
示す図である。図中〇は組成が（VTi）Ｃ、結晶
構造がVCであり、●は組成が（VTi）Ｃ、結晶
構造がTiCである複炭化物層が形成され、×は炭
化物層が形成されない場合を示す。Ti（％）は
添加したFe−Tiの純度（71.0％Ti）より計算し
て求めた。
本実施例よりTiの添加量はV2O5の添加量の1/2
以上でないと炭化物層は形成されないことがわか
つた。また、形成される炭化物層はいずれもＶと
Tiの複炭化物層であるが、Tiの添加量が1/2V2O5
≦Ti＜V2O5のときは結晶構造はVCに近く、Ti≧
V2O5のときはTiCに近いことがわかつた。第２
図は1/2V2O5≦Ti＜V2O5のときに形成された複
炭化物層のＸ線マイクロアナライザーによる各元
素の線分析の結果の１例を示す。この場合はVC
にTiが固溶した状態となつている。第３図はTi
≧V2O5のときに形成された複炭化物層の線分析
結果の１例であるが、この場合にはTiCにＶが固
定した複炭化物となつている。なお形成された複
炭化物層の厚さは３〜7.3μと多少のバラツキが
あつた。
以上でないと炭化物層は形成されないことがわか
つた。また、形成される炭化物層はいずれもＶと
Tiの複炭化物層であるが、Tiの添加量が1/2V2O5
≦Ti＜V2O5のときは結晶構造はVCに近く、Ti≧
V2O5のときはTiCに近いことがわかつた。第２
図は1/2V2O5≦Ti＜V2O5のときに形成された複
炭化物層のＸ線マイクロアナライザーによる各元
素の線分析の結果の１例を示す。この場合はVC
にTiが固溶した状態となつている。第３図はTi
≧V2O5のときに形成された複炭化物層の線分析
結果の１例であるが、この場合にはTiCにＶが固
定した複炭化物となつている。なお形成された複
炭化物層の厚さは３〜7.3μと多少のバラツキが
あつた。
実施例 ２
モル組成比で14：86の無水硼砂とBaCl2の混合
塩に8wt％のV2O5と7wt％のFe−Tiを添加して、
加熱溶融し、被処理材SKD11を1000℃で4Hr浸漬
保持した後油冷した。温水で洗浄した後、実施例
１と同様にＸ線回折、Ｘ線マイクロアナライザー
分析、光学顕微鏡観察を行なつたところ、約7.5
μの被覆層が形成されていた。この層はVCの結
晶格子に近いＶとTiの複炭化物であつた。の塩
浴組成の場合には、実施例１の中性塩のみを基体
とする場合よりも浴の蒸発、沈澱層の状況、被処
理材の処理後の肌等いずれもすぐれていた。
塩に8wt％のV2O5と7wt％のFe−Tiを添加して、
加熱溶融し、被処理材SKD11を1000℃で4Hr浸漬
保持した後油冷した。温水で洗浄した後、実施例
１と同様にＸ線回折、Ｘ線マイクロアナライザー
分析、光学顕微鏡観察を行なつたところ、約7.5
μの被覆層が形成されていた。この層はVCの結
晶格子に近いＶとTiの複炭化物であつた。の塩
浴組成の場合には、実施例１の中性塩のみを基体
とする場合よりも浴の蒸発、沈澱層の状況、被処
理材の処理後の肌等いずれもすぐれていた。
実施例 ３
モル組成比で60：40のKClとBaCl2の混合塩に
5wt％のV2O5と100メツシユ以下の粉末状Fe−Ti
およびFe−Ｖをそれぞれ5wt％添加した塩浴組成
で実施例２と同一方法で処理したところ、約７μ
の均一な被覆層が形成された。この層はVCの結
晶格子に近いＶとTiの複炭化物であつた。
5wt％のV2O5と100メツシユ以下の粉末状Fe−Ti
およびFe−Ｖをそれぞれ5wt％添加した塩浴組成
で実施例２と同一方法で処理したところ、約７μ
の均一な被覆層が形成された。この層はVCの結
晶格子に近いＶとTiの複炭化物であつた。
実施例 ４
モル組成比で61：39のNaClとBaCl2の混合塩
に、10wt％のV2O5と5wt％のTiと5wt％のNaF
（いずれも粉末状）を添加して加熱溶融し実施例
２と同一方法で処理したところ、約６μの被覆層
が形成された。この層もVCの結晶格子に近いＶ
とTiの複炭化物であつた。
に、10wt％のV2O5と5wt％のTiと5wt％のNaF
（いずれも粉末状）を添加して加熱溶融し実施例
２と同一方法で処理したところ、約６μの被覆層
が形成された。この層もVCの結晶格子に近いＶ
とTiの複炭化物であつた。
第１図はTiとV2O5の混合割合と被覆される物
質の組成、結晶構造の関係を示す図、第２図は被
覆層がVC炭化物にTiが固溶した複炭化物である
場合のＸ線マイクロアナライザーによるＶ、
Ti、Ｃ各元素の線分析の結果を示す図、第３図
は被覆層がTiC炭化物にＶが固溶した複炭化物で
ある場合のＸ線マイクロアナライザーによるＶ、
Ti、Ｃ各元素の線分析の結果を示す図である。
質の組成、結晶構造の関係を示す図、第２図は被
覆層がVC炭化物にTiが固溶した複炭化物である
場合のＸ線マイクロアナライザーによるＶ、
Ti、Ｃ各元素の線分析の結果を示す図、第３図
は被覆層がTiC炭化物にＶが固溶した複炭化物で
ある場合のＸ線マイクロアナライザーによるＶ、
Ti、Ｃ各元素の線分析の結果を示す図である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 周期律表第ａ族元素酸化物3wt％〜20wt％
と第ａ族元素酸化物の80％を還元するに足る化
学量論以上の量の第ａ族元素またはこれを含む
物質を含む周期律表第ａ族および第ａ族元素
の１種または２種以上の塩化物浴中に被処理材料
を浸漬しその表面に第ａ族元素と第ａ族元素
の複炭化物層を形成せしめることを特徴とする表
面処理方法。 ２ 周期律表第ａ族元素酸化物3wt％〜20wt％
と第ａ族元素酸化物の80％を還元するに足る化
学量論以上の量の第ａ族元素またはこれを含む
物質を含む５〜30mol％の硼酸塩と残り周期律表
第ａ族および第ａ族元素の１種または２種以
上の塩化物の混合物である塩浴中に被処理材料を
浸漬しその表面に第ａ族元素と第ａ族元素の
複炭化物層を形成せしめることを特徴とする表面
処理方法。 ３ 周期律表第ａ族元素酸化物3wt％〜20wt％
と第ａ族元素酸化物の80％を還元するに足る化
学量論以上の量の第ａ族元素またはこれを含む
物質の混合物に、15wt％以下の第ａ族元素ま
たはこれを含む物質を第ａ族元素量として
15wt％以下を添加して加熱溶融した周期律表第
ａ族および第ａ族の１種または２種以上の塩
化物浴中に浸漬した被処理材料表面に第ａ族元
素と第ａ族元素の複炭化物層を形成せしめるこ
とを特徴とする表面処理方法。 ４ 周期律表第ａ族元素酸化物3wt％〜20wt％
と第ａ族元素酸化物の80％を還元するに足る化
学量論以上の量の第ａ族元素またはこれを含む
物質の混合物に、15wt％以下の第ａ族元素ま
たはこれを含む物質を第ａ族元素量として
15wt％以下を添加して加熱溶融した、５〜30mol
％の硼酸塩と残り周期律表第ａ族および第ａ
族の１種または２種以上の塩化物の混合物である
塩浴中に浸漬した被処理材料表面に第ａ族元素
と第ａ族元素の複炭化物層を形成せしめること
を特微とする表面処理方法。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10811480A JPS5732362A (en) | 1980-08-06 | 1980-08-06 | Surface treatment |
| CA000379645A CA1179242A (en) | 1980-06-17 | 1981-06-12 | Method for treating surfaces |
| US06/274,276 US4400222A (en) | 1980-06-17 | 1981-06-16 | Method for treating surfaces |
| DE3123871A DE3123871C2 (de) | 1980-06-17 | 1981-06-16 | Verfahren zur Erzeugung einer Schicht eines Carbids oder zusammengesetzten Carbids auf Kohlenstoff enthaltendem Material |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10811480A JPS5732362A (en) | 1980-08-06 | 1980-08-06 | Surface treatment |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5732362A JPS5732362A (en) | 1982-02-22 |
| JPS6138263B2 true JPS6138263B2 (ja) | 1986-08-28 |
Family
ID=14476251
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10811480A Granted JPS5732362A (en) | 1980-06-17 | 1980-08-06 | Surface treatment |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5732362A (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP6071154B2 (ja) * | 2015-05-29 | 2017-02-01 | トーカロ株式会社 | 金属炭化物皮膜被覆部材の製造方法 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5335637A (en) * | 1976-09-16 | 1978-04-03 | Kazuo Hosokawa | Method of coating metals or alloys with vanadium carbide or niobium carbide |
-
1980
- 1980-08-06 JP JP10811480A patent/JPS5732362A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5732362A (en) | 1982-02-22 |
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