JPS6140285B2 - - Google Patents
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- JPS6140285B2 JPS6140285B2 JP20625283A JP20625283A JPS6140285B2 JP S6140285 B2 JPS6140285 B2 JP S6140285B2 JP 20625283 A JP20625283 A JP 20625283A JP 20625283 A JP20625283 A JP 20625283A JP S6140285 B2 JPS6140285 B2 JP S6140285B2
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- Japan
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- steel
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- enameling
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Description
本発明は、ほうろう性に優れ、かつほうろう焼
成により強度低下が小さい熱延鋼板の製造方法に
関するものである。 従来、ほうろう掛け熱延鋼板の用途は、化学工
業器や温水器等の圧力容器などであり、高い耐食
性とともに鋼板の強度が必要とされるものが主で
ある。高耐食性を得るためには両面ほうろう掛け
をすることが好ましいが、熱延鋼板の場合、冷延
鋼板とは異なり、ほうろう欠陥であるつまとびが
発生し易く、過酷な環境に曝される片面のみにほ
うろう掛けし、他の一面は塗装などで耐食性を保
つ場合が多く、十分な耐食性が得られないという
問題があつた。かかる問題を解決するため、両面
にほうろう掛けできる鋼板が近年開発されてい
る。例えば、特公昭58−1170号、特開昭54−4220
号などに開示されたTi添加鋼がある。これらの
鋼板は、低炭素鋼にTiを添加することにより、
鋼中にTiCを分散せしめ、つまとびの発生を抑制
したものである。 しかし、このうな鋼板は、ほうろう焼成時に
800℃以上に加熱されるため、TiCが粗大化し、
ほうろう焼成後に鋼板の強度が著しく低下すると
いう欠点を有していた。従つて強度が必要とされ
る用途に用いられる場合、予め、非常に高強度の
鋼板を製造し、焼成後の強度を確保することで対
処されてきた。例えば、ほうろう焼成後45Kg／mm2
の強度が要求される場合には、焼成前の強度を60
Kg／mm2とする等の対策がとられてきた。 鋼板を高強度化する方法として、鋼中のＣ量を
多くし、鋼中のTiCの分布を密にして析出強化を
利用する方法、あるいは特開昭54−4220などに示
されるように、Mnなどの固溶強化元素を添加す
る方法がある。前者の方法では焼成による強度低
下が避けられないため、必要な強度を確保するた
めには多量のＣとTiを添加する必要があり、高
コストとなる欠点がある。また、後者の方法によ
れば焼成のよる強度低下は小さいものの、添加す
る元素によつては、ほうろう密着不良やほうろう
泡欠陥などの問題が起り易い。特に、析出硬化を
利用し、焼成前の強度を非常に高くして焼成後に
必要な強度を得ようとした場合、ほうろう処理前
に施されるプレスやロールフオーミング等の加工
が困難になるという欠点も有していた。 本発明は、両面ほうろう掛けTi添加熱延鋼板
の欠点を解消することができるほうろう用熱延鋼
板の製造方法を提供することを目的とする。 本発明は、耐つまとび性に優れ、かつほうろう
焼成後軟化し難い熱延鋼板を製造するに際し、
0.015wt％≦Ｃ≦0.04wt％、0.1wt％≦Ti≦0.25wt
％で、かつ重量％の比でTi／Ｃ≧５、および
0.001wt％≦Ｂ≦0.005wt％を含み、残余が実質的
にFeからなる鋼材を熱間圧延した後、500℃以
上、650℃以下の温度で巻取ることを特徴とする
ほうろう用熱延鋼板の製造方法を提供するもので
ある。 以下に、本発明の内容を詳細に説明する。 Ｃは所定の鋼板強度を得るために含有量を種々
変えることができるが、本発明が対象とする鋼板
の主たる用途である圧力容器等に用いられる場合
の最低強度として一般的な35Kg／mm2以上を得るた
めには、0.015wt％以上必要である。さらに高い
強度が必要な場合、さらにＣ量を増加させること
ができるが、0.04wt％を越えて添加すると、必要
なTi添加量が増大してコスト上昇の原因となる
だけでなく、スリーバー等の鋼板表面欠陥が多く
なるため、上限は0.04wt％とする。 Tiは鋼中でTiC，Ti2S，TiNなどの析出物を形
成し、鋼板の耐つまとび性を向上させる他、TiC
が鋼板の強度を高くする効果をもつ。Ti添加量
が0.1wt％未満であると、つまとび防止の効果は
十分でなく、0.25wt％を越えて添加しても耐つま
とび性の向上はもはや期待できず、また強度への
寄与も小さくなるため、Ti添加量は0.1wt％以上
で0.25wt％以下の範囲にするのが好適である。 Ti／Ｃ、すなわち鋼中のTiとＣとの比は、添
加したTiの耐つまとび性改善および強度上昇の
効果を最大限に発揮させるために重要である。す
なわち、含有量の重量％比でTi／Ｃ＜５の場
合、Tiを0.4wt％以上含有していても、つまとび
抑制の効果は発揮されず、また焼成後の強度低下
が著しくなる。この理由は必ずしも明らかではな
いが、Ti／Ｃ＜５の場合、TiCがほうろう焼成中
に溶解し、焼成後冷却中に再析出する際、粗大化
するためと推定される。 Ｂはほうろう焼成による強度低下を防ぐために
重要な元素である。Ｂを添加しない場合、Tiお
よびＣを適正な範囲で添加したとしても、ほうろ
う焼成による強度低下は避け難い。かかるＢの効
果を発揮せしめるためには0.001wt％以上のＢの
添加が必要である。一方、Ｂ添加量が多くなる
と、連続鋳造時のスラブ表面割れの原因となるた
め、Ｂの添加量は0.005wt％以下とする。 熱延巻取温度も、添加したTiによるつまとび
抑制、強度保持の効果を発揮せしめるために重要
な要因である。すなわち、巻取温度が高すぎると
析出したTiCが粗大化し、つまとび抑制の効果を
十分に発揮しないばかりか、目的とする強度が得
られなくなる。一方、巻取温度が低くすぎると
TiCの析出が不十分で、つまとびの発生が抑制で
きないばかりか、ほうろう焼成による強度低下が
著しくなる。従つて、鋼中のTiに十分につまと
び抑制の効果を発揮せしめるとともに、ほうろう
焼成前後において安定した強度を確保するために
は、500℃以上、650℃以下に温度で巻取ることが
必要である。 以下に本発明を実施例に基き説明する。 〔実施例 １〕 第１表に示す組成を有する鋼塊を溶製し、熱延
終了温度850℃、巻取温度600℃で熱延し、板厚
3.2mmの製品とした。しかる後、塩酸酸洗により
スケールを除去し、下記のようにして、ほうろう
試験および引張試験に供した。これらの試験結果
を第２表に示す。 ほうろう試験は、10％H2 SO4水溶液（75℃）
で５分間酸洗した後、市販のほうろう釉薬を両面
に施釉し、850℃で６分間焼成した。このように
して得られたほうろう掛け板を160℃の恒温槽中
に12時間保持し、冷却後ほうろう表面を観察し、
つまとびの発生および他の表面欠陥の有無を調べ
た。 引張試験は、熱延製品そのまま、およびほうろ
う焼成と同様の熱履歴である860℃、６分、再加
熱後空冷したものとの２種類について、JIS Ｚ
2201による５号試験片を用い、JIS Ｚ 2241にし
たがつて行なつた。 Ti添加量および鋼中TiとＣ量の比が本発明の
範囲内に入つているNo.1〜No.6の鋼は、つまと
び、その他のほうろう表面欠陥は発生しなかつた
が、Ti量が少ないNo.7およびTi／Ｃ＜５である
No.8はつまとびが発生した。また、Ｂを0.001wt
％以上添加したNo.1〜No.4では、ほうろう焼成
前後の鋼板強度の変化は３Kgｆ／mm2以下でほぼ安
定しているが、Ｂを添加していないNo.5，
No.6，No.8では９〜15Kgｆ／mm2強度が低下して
いる。したがつてＢを添加しない場合、ほうろう
焼成後40Kgｆ／mm2の強度を得るためにはNo.8の
如くＣ量を多くし、焼成前強度を55Kgｆ／mm2程度
とする必要があるが、Ｂを添加すれば0.02wt％程
度のＣ量で十分であり、焼成前の強度も40Kgｆ／
mm2程度とすればよいことがわかる。 〔実施例 ２〕 第３表に示す組成の鋼を溶鋼し、熱延終了温度
850℃で熱延し、巻取温度を種々変えて巻取り、
熱延板製品を得た。次いで、塩酸酸洗によりスケ
ールを除去後、実施例１と同じ方法でほうろう試
験および引張試験を行なつた。第４表にその結果
を示す。 第４表からわかるように、巻取温度が480℃の
場合、No.9およびNo.11で、巻取温度が680℃の
場合、No.9，No.10およびNo.11で、つまとびが
発生したが、巻取温度520〜640℃の範囲では、い
ずれの鋼種もつまとびは発生していない。また、
焼成前後の強度変化も、Ｂを0.003wt％添加した
No.9およびNo.10では、巻取温度が520℃以上で
は３Kgｆ／mm2以下で安定している。しかし、Ｂ添
加量が0.001wt％未満のNo.11では、巻取温度が低
い場合には15Kgｆ／mm2以上強度低下があり、巻取
温度が高い場合には焼成前強度が低い。従つて、
ほうろう焼成後の強度は巻取温度によらずほぼ一
定となつている。 以上のように、Ti添加鋼にＢを添加すること
により、耐つまとび性に優れ、かつほうろう焼成
による強度低下の小さいほうろう用熱延鋼板の製
造が可能である。また、巻取温度を変えて異なる
強度の鋼板を製造しても、ほうろう焼成による強
度低下が小さいため、Ti添加量の削減も可能で
あり、また同一組成の鋼を用いて異なる強度のほ
うろう掛け鋼板が製造し得るなど、本発明の工業
的価値は大きい。
成により強度低下が小さい熱延鋼板の製造方法に
関するものである。 従来、ほうろう掛け熱延鋼板の用途は、化学工
業器や温水器等の圧力容器などであり、高い耐食
性とともに鋼板の強度が必要とされるものが主で
ある。高耐食性を得るためには両面ほうろう掛け
をすることが好ましいが、熱延鋼板の場合、冷延
鋼板とは異なり、ほうろう欠陥であるつまとびが
発生し易く、過酷な環境に曝される片面のみにほ
うろう掛けし、他の一面は塗装などで耐食性を保
つ場合が多く、十分な耐食性が得られないという
問題があつた。かかる問題を解決するため、両面
にほうろう掛けできる鋼板が近年開発されてい
る。例えば、特公昭58−1170号、特開昭54−4220
号などに開示されたTi添加鋼がある。これらの
鋼板は、低炭素鋼にTiを添加することにより、
鋼中にTiCを分散せしめ、つまとびの発生を抑制
したものである。 しかし、このうな鋼板は、ほうろう焼成時に
800℃以上に加熱されるため、TiCが粗大化し、
ほうろう焼成後に鋼板の強度が著しく低下すると
いう欠点を有していた。従つて強度が必要とされ
る用途に用いられる場合、予め、非常に高強度の
鋼板を製造し、焼成後の強度を確保することで対
処されてきた。例えば、ほうろう焼成後45Kg／mm2
の強度が要求される場合には、焼成前の強度を60
Kg／mm2とする等の対策がとられてきた。 鋼板を高強度化する方法として、鋼中のＣ量を
多くし、鋼中のTiCの分布を密にして析出強化を
利用する方法、あるいは特開昭54−4220などに示
されるように、Mnなどの固溶強化元素を添加す
る方法がある。前者の方法では焼成による強度低
下が避けられないため、必要な強度を確保するた
めには多量のＣとTiを添加する必要があり、高
コストとなる欠点がある。また、後者の方法によ
れば焼成のよる強度低下は小さいものの、添加す
る元素によつては、ほうろう密着不良やほうろう
泡欠陥などの問題が起り易い。特に、析出硬化を
利用し、焼成前の強度を非常に高くして焼成後に
必要な強度を得ようとした場合、ほうろう処理前
に施されるプレスやロールフオーミング等の加工
が困難になるという欠点も有していた。 本発明は、両面ほうろう掛けTi添加熱延鋼板
の欠点を解消することができるほうろう用熱延鋼
板の製造方法を提供することを目的とする。 本発明は、耐つまとび性に優れ、かつほうろう
焼成後軟化し難い熱延鋼板を製造するに際し、
0.015wt％≦Ｃ≦0.04wt％、0.1wt％≦Ti≦0.25wt
％で、かつ重量％の比でTi／Ｃ≧５、および
0.001wt％≦Ｂ≦0.005wt％を含み、残余が実質的
にFeからなる鋼材を熱間圧延した後、500℃以
上、650℃以下の温度で巻取ることを特徴とする
ほうろう用熱延鋼板の製造方法を提供するもので
ある。 以下に、本発明の内容を詳細に説明する。 Ｃは所定の鋼板強度を得るために含有量を種々
変えることができるが、本発明が対象とする鋼板
の主たる用途である圧力容器等に用いられる場合
の最低強度として一般的な35Kg／mm2以上を得るた
めには、0.015wt％以上必要である。さらに高い
強度が必要な場合、さらにＣ量を増加させること
ができるが、0.04wt％を越えて添加すると、必要
なTi添加量が増大してコスト上昇の原因となる
だけでなく、スリーバー等の鋼板表面欠陥が多く
なるため、上限は0.04wt％とする。 Tiは鋼中でTiC，Ti2S，TiNなどの析出物を形
成し、鋼板の耐つまとび性を向上させる他、TiC
が鋼板の強度を高くする効果をもつ。Ti添加量
が0.1wt％未満であると、つまとび防止の効果は
十分でなく、0.25wt％を越えて添加しても耐つま
とび性の向上はもはや期待できず、また強度への
寄与も小さくなるため、Ti添加量は0.1wt％以上
で0.25wt％以下の範囲にするのが好適である。 Ti／Ｃ、すなわち鋼中のTiとＣとの比は、添
加したTiの耐つまとび性改善および強度上昇の
効果を最大限に発揮させるために重要である。す
なわち、含有量の重量％比でTi／Ｃ＜５の場
合、Tiを0.4wt％以上含有していても、つまとび
抑制の効果は発揮されず、また焼成後の強度低下
が著しくなる。この理由は必ずしも明らかではな
いが、Ti／Ｃ＜５の場合、TiCがほうろう焼成中
に溶解し、焼成後冷却中に再析出する際、粗大化
するためと推定される。 Ｂはほうろう焼成による強度低下を防ぐために
重要な元素である。Ｂを添加しない場合、Tiお
よびＣを適正な範囲で添加したとしても、ほうろ
う焼成による強度低下は避け難い。かかるＢの効
果を発揮せしめるためには0.001wt％以上のＢの
添加が必要である。一方、Ｂ添加量が多くなる
と、連続鋳造時のスラブ表面割れの原因となるた
め、Ｂの添加量は0.005wt％以下とする。 熱延巻取温度も、添加したTiによるつまとび
抑制、強度保持の効果を発揮せしめるために重要
な要因である。すなわち、巻取温度が高すぎると
析出したTiCが粗大化し、つまとび抑制の効果を
十分に発揮しないばかりか、目的とする強度が得
られなくなる。一方、巻取温度が低くすぎると
TiCの析出が不十分で、つまとびの発生が抑制で
きないばかりか、ほうろう焼成による強度低下が
著しくなる。従つて、鋼中のTiに十分につまと
び抑制の効果を発揮せしめるとともに、ほうろう
焼成前後において安定した強度を確保するために
は、500℃以上、650℃以下に温度で巻取ることが
必要である。 以下に本発明を実施例に基き説明する。 〔実施例 １〕 第１表に示す組成を有する鋼塊を溶製し、熱延
終了温度850℃、巻取温度600℃で熱延し、板厚
3.2mmの製品とした。しかる後、塩酸酸洗により
スケールを除去し、下記のようにして、ほうろう
試験および引張試験に供した。これらの試験結果
を第２表に示す。 ほうろう試験は、10％H2 SO4水溶液（75℃）
で５分間酸洗した後、市販のほうろう釉薬を両面
に施釉し、850℃で６分間焼成した。このように
して得られたほうろう掛け板を160℃の恒温槽中
に12時間保持し、冷却後ほうろう表面を観察し、
つまとびの発生および他の表面欠陥の有無を調べ
た。 引張試験は、熱延製品そのまま、およびほうろ
う焼成と同様の熱履歴である860℃、６分、再加
熱後空冷したものとの２種類について、JIS Ｚ
2201による５号試験片を用い、JIS Ｚ 2241にし
たがつて行なつた。 Ti添加量および鋼中TiとＣ量の比が本発明の
範囲内に入つているNo.1〜No.6の鋼は、つまと
び、その他のほうろう表面欠陥は発生しなかつた
が、Ti量が少ないNo.7およびTi／Ｃ＜５である
No.8はつまとびが発生した。また、Ｂを0.001wt
％以上添加したNo.1〜No.4では、ほうろう焼成
前後の鋼板強度の変化は３Kgｆ／mm2以下でほぼ安
定しているが、Ｂを添加していないNo.5，
No.6，No.8では９〜15Kgｆ／mm2強度が低下して
いる。したがつてＢを添加しない場合、ほうろう
焼成後40Kgｆ／mm2の強度を得るためにはNo.8の
如くＣ量を多くし、焼成前強度を55Kgｆ／mm2程度
とする必要があるが、Ｂを添加すれば0.02wt％程
度のＣ量で十分であり、焼成前の強度も40Kgｆ／
mm2程度とすればよいことがわかる。 〔実施例 ２〕 第３表に示す組成の鋼を溶鋼し、熱延終了温度
850℃で熱延し、巻取温度を種々変えて巻取り、
熱延板製品を得た。次いで、塩酸酸洗によりスケ
ールを除去後、実施例１と同じ方法でほうろう試
験および引張試験を行なつた。第４表にその結果
を示す。 第４表からわかるように、巻取温度が480℃の
場合、No.9およびNo.11で、巻取温度が680℃の
場合、No.9，No.10およびNo.11で、つまとびが
発生したが、巻取温度520〜640℃の範囲では、い
ずれの鋼種もつまとびは発生していない。また、
焼成前後の強度変化も、Ｂを0.003wt％添加した
No.9およびNo.10では、巻取温度が520℃以上で
は３Kgｆ／mm2以下で安定している。しかし、Ｂ添
加量が0.001wt％未満のNo.11では、巻取温度が低
い場合には15Kgｆ／mm2以上強度低下があり、巻取
温度が高い場合には焼成前強度が低い。従つて、
ほうろう焼成後の強度は巻取温度によらずほぼ一
定となつている。 以上のように、Ti添加鋼にＢを添加すること
により、耐つまとび性に優れ、かつほうろう焼成
による強度低下の小さいほうろう用熱延鋼板の製
造が可能である。また、巻取温度を変えて異なる
強度の鋼板を製造しても、ほうろう焼成による強
度低下が小さいため、Ti添加量の削減も可能で
あり、また同一組成の鋼を用いて異なる強度のほ
うろう掛け鋼板が製造し得るなど、本発明の工業
的価値は大きい。
【表】
【表】
【表】
【表】
【表】
Claims (1)
- １ 耐つまとび性に優れ、かつほうろう焼成後軟
化し難い熱延鋼板を製造するるに際し、0.015wt
％≦Ｃ≦0.04wt％、0.1wt％≦Ti≦0.25wt％で、
かつ重量％の比でTi／Ｃ≧５、および0.001wt％
≦Ｂ≦0.005wt％を含み、残余が実質的にFeから
なる鋼材を熱間圧延した後、500℃以上、650℃以
下の温度で巻取ることを特徴とするほうろう用熱
延鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20625283A JPS60100622A (ja) | 1983-11-02 | 1983-11-02 | ほうろう用熱延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20625283A JPS60100622A (ja) | 1983-11-02 | 1983-11-02 | ほうろう用熱延鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60100622A JPS60100622A (ja) | 1985-06-04 |
| JPS6140285B2 true JPS6140285B2 (ja) | 1986-09-08 |
Family
ID=16520252
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20625283A Granted JPS60100622A (ja) | 1983-11-02 | 1983-11-02 | ほうろう用熱延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60100622A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS636889U (ja) * | 1986-06-28 | 1988-01-18 |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100515021B1 (ko) * | 2002-07-02 | 2005-09-15 | 주식회사 포스코 | 열간 압연이 우수한 법랑용 열연티타늄 강판 제조방법 및 그에 의해 제조된 강판 |
| CN100453678C (zh) * | 2005-11-16 | 2009-01-21 | 鞍钢股份有限公司 | 一种热轧双面搪瓷用钢板及其制造方法 |
| DE102017218434A1 (de) * | 2017-10-16 | 2019-04-18 | Thyssenkrupp Ag | Emaillieren von höherfesten Stählen |
| CN113373385A (zh) * | 2020-02-25 | 2021-09-10 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种搪玻璃用钢及其制造方法 |
| CN111411305B (zh) * | 2020-04-21 | 2021-09-14 | 五矿营口中板有限责任公司 | 高韧性厚规格搪玻璃性好的高Ti低合金钢及其制造方法 |
-
1983
- 1983-11-02 JP JP20625283A patent/JPS60100622A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS636889U (ja) * | 1986-06-28 | 1988-01-18 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS60100622A (ja) | 1985-06-04 |
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