JPS6148077B2 - - Google Patents
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- JPS6148077B2 JPS6148077B2 JP57094650A JP9465082A JPS6148077B2 JP S6148077 B2 JPS6148077 B2 JP S6148077B2 JP 57094650 A JP57094650 A JP 57094650A JP 9465082 A JP9465082 A JP 9465082A JP S6148077 B2 JPS6148077 B2 JP S6148077B2
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28C—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA COME INTO DIRECT CONTACT WITHOUT CHEMICAL INTERACTION
- F28C3/00—Other direct-contact heat-exchange apparatus
- F28C3/06—Other direct-contact heat-exchange apparatus the heat-exchange media being a liquid and a gas or vapour
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
- B01J8/18—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles
- B01J8/1836—Heating and cooling the reactor
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G49/00—Treatment of hydrocarbon oils, in the presence of hydrogen or hydrogen-generating compounds, not provided for in a single one of groups C10G45/02, C10G45/32, C10G45/44, C10G45/58 or C10G47/00
-
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- F22—STEAM GENERATION
- F22B—METHODS OF STEAM GENERATION; STEAM BOILERS
- F22B1/00—Methods of steam generation characterised by form of heating method
- F22B1/02—Methods of steam generation characterised by form of heating method by exploitation of the heat content of hot heat carriers
- F22B1/18—Methods of steam generation characterised by form of heating method by exploitation of the heat content of hot heat carriers the heat carrier being a hot gas, e.g. waste gas such as exhaust gas of internal-combustion engines
- F22B1/1884—Hot gas heating tube boilers with one or more heating tubes
-
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- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
- F28D21/00—Heat-exchange apparatus not covered by any of the groups F28D1/00 - F28D20/00
- F28D21/0001—Recuperative heat exchangers
- F28D21/0014—Recuperative heat exchangers the heat being recuperated from waste air or from vapors
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Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、原料オイルの熱式水素添加用の装置
から出てくるガス、特に流動床式水素添加装置か
ら出てくるガスから熱を回収するための方法及び
この方法を実施するための装置に関する。
から出てくるガス、特に流動床式水素添加装置か
ら出てくるガスから熱を回収するための方法及び
この方法を実施するための装置に関する。
熱式水素添加装置から出てくる熱生ガス（hot
crude gas）はかなり多量の回収可能な高品位の
熱を含んでいる。一体式ガス化装置においては、
この回収可能な熱を用いて高圧水蒸気すなわち動
力を発生させ、設備の全体的燃料所要量を減少さ
せることができる。この設備内の動力発生及び使
用により、ガス化装置の全体的熱効率を最大7.5
％改善することができる。
crude gas）はかなり多量の回収可能な高品位の
熱を含んでいる。一体式ガス化装置においては、
この回収可能な熱を用いて高圧水蒸気すなわち動
力を発生させ、設備の全体的燃料所要量を減少さ
せることができる。この設備内の動力発生及び使
用により、ガス化装置の全体的熱効率を最大7.5
％改善することができる。
しかし、生ガス（crude gas）は重芳香族化合
物を含んでおり、この化合物は約470℃というよ
うな高温度において凝結し、そして、熱回収装置
の面に堆積すると伝熱を著しく損ない、装置の効
率を低下させる。この重芳香族化合物は、これを
除去しないと、熱回収装置を通る流れを悪化さ
せ、そして遂には該流れに対する重大な障害とな
る。
物を含んでおり、この化合物は約470℃というよ
うな高温度において凝結し、そして、熱回収装置
の面に堆積すると伝熱を著しく損ない、装置の効
率を低下させる。この重芳香族化合物は、これを
除去しないと、熱回収装置を通る流れを悪化さ
せ、そして遂には該流れに対する重大な障害とな
る。
本発明者は、重芳香族化合物が熱回収装置の面
に沈着することを防止することのできる熱回収方
法を開発した。
に沈着することを防止することのできる熱回収方
法を開発した。
従つて、本発明は原料オイルの熱式水素添加用
装置から出てくるガスから熱を回収するための方
法を提供するものであり、この本発明方法は、上
記ガスを急冷領域内で急冷液で急冷する工程を有
し、該領域の全内面は上記急冷液によつて潅注さ
れ、更に、上記冷却したガス及び急冷液を熱回収
装置へ送る工程を有し、上記ガスと接触する該装
置の全内面は上記冷却液によつて潅注される。
装置から出てくるガスから熱を回収するための方
法を提供するものであり、この本発明方法は、上
記ガスを急冷領域内で急冷液で急冷する工程を有
し、該領域の全内面は上記急冷液によつて潅注さ
れ、更に、上記冷却したガス及び急冷液を熱回収
装置へ送る工程を有し、上記ガスと接触する該装
置の全内面は上記冷却液によつて潅注される。
この本発明方法の実施に際しては、生ガスを急
冷領域内で急冷液で急冷し、該急冷液の一部は気
化させられる。この領域においては、上記ガス
は、該ガス中に蒸気として含まれている芳香族化
合物のコーキングが生ずることのない温度に急速
に冷却される。上記急冷領域の全内面を急冷液で
潅注する。この急冷液は、上記領域と別個にまた
はこれと組み合わせて設けたせき、多重噴霧ノズ
ルまたは類似の装置によつて該領域に供給され
る。上記急冷領域の内面の潅注により、芳香族化
合物が該面に沈着することが防止される。芳香族
化合物を急冷領域内で凝結させることは必要でな
く、そして、急冷液の正味の気化が通例生ずる。
上記ガスは、好ましくは、急冷領域において、適
切な低いコーキング速度及び堆積速度を得るのに
必要とする以上に冷却されるべきでない。適当な
温度は460℃以下であり、好ましくは430℃から
440℃までの範囲内である。上記冷却されたガス
及び急冷液を、次いで、単一のパイプで、または
各流体に対して別々のパイプで、熱回収装置、好
ましくはボイラへ送る。熱回収装置がボイラであ
る場合には、急冷液を各ボイラ管へ一様に分配す
ることが肝要であり、これは、ガス及び急冷液を
別々のパイプで送るならばより容易に行なうこと
ができる。この熱交換装置を急冷液で絶えず潅注
し、これにより、重芳香族化合物が該装置の内面
に凝結することが防止する。急冷液の一部または
全部の凝結が生ずる。すなわち、熱が熱回収装置
の面を介して取り去されるにつれて更に凝結が生
ずるからである。従つて、正味の総重量的には、
急冷領域内で気化した急冷液は凝結させられ、そ
して、一般に、ガスからの芳香族化合物の正味の
凝結がある。この正味の凝結は、ガス中に最初に
含まれている芳香族化合物の関数である。実際に
は、急冷液の軽質留分は気化によつて失なわれ、
そして、ガスからの芳香族化合物の重質留分によ
つて置換される傾向がある。
冷領域内で急冷液で急冷し、該急冷液の一部は気
化させられる。この領域においては、上記ガス
は、該ガス中に蒸気として含まれている芳香族化
合物のコーキングが生ずることのない温度に急速
に冷却される。上記急冷領域の全内面を急冷液で
潅注する。この急冷液は、上記領域と別個にまた
はこれと組み合わせて設けたせき、多重噴霧ノズ
ルまたは類似の装置によつて該領域に供給され
る。上記急冷領域の内面の潅注により、芳香族化
合物が該面に沈着することが防止される。芳香族
化合物を急冷領域内で凝結させることは必要でな
く、そして、急冷液の正味の気化が通例生ずる。
上記ガスは、好ましくは、急冷領域において、適
切な低いコーキング速度及び堆積速度を得るのに
必要とする以上に冷却されるべきでない。適当な
温度は460℃以下であり、好ましくは430℃から
440℃までの範囲内である。上記冷却されたガス
及び急冷液を、次いで、単一のパイプで、または
各流体に対して別々のパイプで、熱回収装置、好
ましくはボイラへ送る。熱回収装置がボイラであ
る場合には、急冷液を各ボイラ管へ一様に分配す
ることが肝要であり、これは、ガス及び急冷液を
別々のパイプで送るならばより容易に行なうこと
ができる。この熱交換装置を急冷液で絶えず潅注
し、これにより、重芳香族化合物が該装置の内面
に凝結することが防止する。急冷液の一部または
全部の凝結が生ずる。すなわち、熱が熱回収装置
の面を介して取り去されるにつれて更に凝結が生
ずるからである。従つて、正味の総重量的には、
急冷領域内で気化した急冷液は凝結させられ、そ
して、一般に、ガスからの芳香族化合物の正味の
凝結がある。この正味の凝結は、ガス中に最初に
含まれている芳香族化合物の関数である。実際に
は、急冷液の軽質留分は気化によつて失なわれ、
そして、ガスからの芳香族化合物の重質留分によ
つて置換される傾向がある。
熱回収装置のシエル側における熱回収に対して
は任意の適当な流体流を用いることができる。し
かし、前述したように、熱回収装置は好ましくは
ボイラであり、ガスから回収した熱は予熱された
給水から水蒸気を発生させるのに用いられる。
430℃ないし440℃の範囲内の急冷温度において
は、約103.4バール（約1500ｂ／in2）の圧力の
高圧水蒸気（飽和温度313℃）を発生させること
ができ、熱交換器内では妥当な保持用平均温度に
近づく。このような高圧（及び飽和温度）を用い
ると、水蒸気発生によつてガスから取り去される
熱の量が制限されるが、残つている熱（約200℃
に低下している）を関連のボイラ給水の予熱に有
用に用いることができる。
は任意の適当な流体流を用いることができる。し
かし、前述したように、熱回収装置は好ましくは
ボイラであり、ガスから回収した熱は予熱された
給水から水蒸気を発生させるのに用いられる。
430℃ないし440℃の範囲内の急冷温度において
は、約103.4バール（約1500ｂ／in2）の圧力の
高圧水蒸気（飽和温度313℃）を発生させること
ができ、熱交換器内では妥当な保持用平均温度に
近づく。このような高圧（及び飽和温度）を用い
ると、水蒸気発生によつてガスから取り去される
熱の量が制限されるが、残つている熱（約200℃
に低下している）を関連のボイラ給水の予熱に有
用に用いることができる。
ボイラ給水加熱器から出ると、急冷液及び生ガ
スは分離される。この生ガスは、次いで、通例、
ベンゼン、トルエンまたはキシレンの循環混合物
で240℃から約40℃に冷却される。一般に、生ガ
スからの重芳香族化合物の凝結の結果生ずる過剰
の液流は取り出され、そして、後で詳述するよう
に、上記液の残りは急冷領域へ再循環させられ
る。この液流は、急冷領域の出口温度を変化させ
るために、必要に応じて冷却または加熱される。
スは分離される。この生ガスは、次いで、通例、
ベンゼン、トルエンまたはキシレンの循環混合物
で240℃から約40℃に冷却される。一般に、生ガ
スからの重芳香族化合物の凝結の結果生ずる過剰
の液流は取り出され、そして、後で詳述するよう
に、上記液の残りは急冷領域へ再循環させられ
る。この液流は、急冷領域の出口温度を変化させ
るために、必要に応じて冷却または加熱される。
本発明方法において使用する急冷液は次の基準
に適合することが必要である。すなわち、(i)この
処理条件の下で若干の液が急冷領域出口に残つて
おつて過度に大量の急冷液を必要としないこと、
(ii)急冷液が、急冷領域及び熱回収装置における条
件の下でコーキング及び水素添加に対して安定で
あること、及び(iii)急冷液が入手容易のものである
ことである。これらの基準に適合する急冷液は、
熱式水素添加装置からの流出ガスからの凝縮物の
重質留分のような重芳香族液である。このこと
は、簡単な循環系の使用を可能ならしめる利点で
ある。すなわち、熱回収装置から出てくる液生成
物の一部を再循環させ、熱式水素添加装置から流
出するガスを急冷することができるからである。
かかる場合には、この循環系を安定状態に到達さ
れることができるならば、再循環させられる急冷
液及び正味の芳香族凝縮生成物は約550℃の平均
沸点及び少なくとも300の分子量を有するように
なる。しかし、全ての閉ループ再循環系における
ように、上記液の小部分は極端に長い滞留時間を
有しており、また、平均滞留時間が短いとしても
重合反応が生じ易い。かかる場合には、これらの
重芳香族化合物及びその重合副生物を、循環して
いる急冷液の少なくとも一部を例えば真空蒸留に
より底に沈ませることによつて好ましくは選択的
に取り除くことが必要である。再循環液の必要以
上の量を取り除き、そして適当な補給液、例えば
軽質の芳香族凝縮留分を加えることにより、急冷
液の物理的特性に対して更に制御を行なうことが
できる。
に適合することが必要である。すなわち、(i)この
処理条件の下で若干の液が急冷領域出口に残つて
おつて過度に大量の急冷液を必要としないこと、
(ii)急冷液が、急冷領域及び熱回収装置における条
件の下でコーキング及び水素添加に対して安定で
あること、及び(iii)急冷液が入手容易のものである
ことである。これらの基準に適合する急冷液は、
熱式水素添加装置からの流出ガスからの凝縮物の
重質留分のような重芳香族液である。このこと
は、簡単な循環系の使用を可能ならしめる利点で
ある。すなわち、熱回収装置から出てくる液生成
物の一部を再循環させ、熱式水素添加装置から流
出するガスを急冷することができるからである。
かかる場合には、この循環系を安定状態に到達さ
れることができるならば、再循環させられる急冷
液及び正味の芳香族凝縮生成物は約550℃の平均
沸点及び少なくとも300の分子量を有するように
なる。しかし、全ての閉ループ再循環系における
ように、上記液の小部分は極端に長い滞留時間を
有しており、また、平均滞留時間が短いとしても
重合反応が生じ易い。かかる場合には、これらの
重芳香族化合物及びその重合副生物を、循環して
いる急冷液の少なくとも一部を例えば真空蒸留に
より底に沈ませることによつて好ましくは選択的
に取り除くことが必要である。再循環液の必要以
上の量を取り除き、そして適当な補給液、例えば
軽質の芳香族凝縮留分を加えることにより、急冷
液の物理的特性に対して更に制御を行なうことが
できる。
本発明方法は全ての型の熱式水素添加装置から
出てくるガスの処理に適するが、本発明方法は流
動床式水素添加装置からの流出ガスの処理に特に
好適する。流動床式水素添加装置は従来から知ら
れており、例えば英国特許第1154321号明細書に
開示されている。周知のように、流動床式水素添
加装置の主要な利点は、極めて良質の原料オイル
を充分にガス化することができるということであ
る。しかし、これで得られる、一般には55ないし
70％というような比較的低率のガス化は、かなり
の量の芳香族化合物が流出ガスに含まれているこ
とを示すものである。流動床式水素添加装置から
微細コークス粒が運ばれる問題が常にある。しか
し、本発明方法においては、懸濁固形物を極めて
容易に処理することができる。というのは、本発
明方法において使用される急冷液の量が多いの
で、コークス粒の運ばれる量が流動床式水素添加
装置内での全炭素生成量に等しいとしても、急冷
領域から出る液の固形物含量は0.5重量％以下で
あり、これはコークス粒子を分離することのでき
る容易に圧送可能なスラリーをつくるからであ
る。
出てくるガスの処理に適するが、本発明方法は流
動床式水素添加装置からの流出ガスの処理に特に
好適する。流動床式水素添加装置は従来から知ら
れており、例えば英国特許第1154321号明細書に
開示されている。周知のように、流動床式水素添
加装置の主要な利点は、極めて良質の原料オイル
を充分にガス化することができるということであ
る。しかし、これで得られる、一般には55ないし
70％というような比較的低率のガス化は、かなり
の量の芳香族化合物が流出ガスに含まれているこ
とを示すものである。流動床式水素添加装置から
微細コークス粒が運ばれる問題が常にある。しか
し、本発明方法においては、懸濁固形物を極めて
容易に処理することができる。というのは、本発
明方法において使用される急冷液の量が多いの
で、コークス粒の運ばれる量が流動床式水素添加
装置内での全炭素生成量に等しいとしても、急冷
領域から出る液の固形物含量は0.5重量％以下で
あり、これはコークス粒子を分離することのでき
る容易に圧送可能なスラリーをつくるからであ
る。
本発明はまた、原料オイルの熱式水素添加用装
置から出てくるガスから熱を回収するための装置
を提供するものであり、この本発明装置は、急冷
領域を備えており、この急冷領域は、これに上記
ガスを導入するための手段と、これに急冷液を導
入するための手段と、該急冷領域の内面に急冷液
を潅注するための手段とを有しており、更に、熱
回収領域を備えており、この熱回収領域は、これ
に上記ガス及び急冷液を通過させるための手段
と、上記ガス及び急冷液を通過させるための手段
との熱交換関係で該領域に熱交換流体を通過させ
るための手段と、上記ガスと接触する該領域の内
面に上記急冷液を潅注するための手段とを有して
いる。
置から出てくるガスから熱を回収するための装置
を提供するものであり、この本発明装置は、急冷
領域を備えており、この急冷領域は、これに上記
ガスを導入するための手段と、これに急冷液を導
入するための手段と、該急冷領域の内面に急冷液
を潅注するための手段とを有しており、更に、熱
回収領域を備えており、この熱回収領域は、これ
に上記ガス及び急冷液を通過させるための手段
と、上記ガス及び急冷液を通過させるための手段
との熱交換関係で該領域に熱交換流体を通過させ
るための手段と、上記ガスと接触する該領域の内
面に上記急冷液を潅注するための手段とを有して
いる。
以下、本発明をその実施例について図面を参照
して詳細に説明する。
して詳細に説明する。
図面においては、同様番号は同様部品を示す。
第１図及び第２図について説明すると、熱式水
素添加装置から出てくる生ガスは断熱パイプ１及
び急冷パイプ２を通つて急冷領域５に入る。断熱
パイプ１は、生ガスの早期冷却を防止するため、
及び急冷液と生ガスとが互いに接触する前に同じ
流れ（co−current）で流れるようにするため
に、急冷パイプ２の上端の下まで延びている。急
冷パイプ２は室４から溢流する急冷液によつて絶
えず潅注され、該急冷液はパイプ３を通つて上記
室に給送される。このように絶えず潅注されてい
るので、重芳香族化合物がパイプ２の壁に沈着す
ることが防止される。急冷領域５内では溢流パイ
プ６によつて一定の液高が保持されているので、
生ガスは急冷液で気泡となつて冷却される。急冷
液は溢流パイプ６を通つて静止領域１３に流入
し、その液面高さはせき１３ａによつて保持され
る。上記冷却されたガスはパイプ７を通つてボイ
ラ入口路に給送される。第２図には６本のパイプ
７を示してあるが、ガスの分布を良くするために
もつと多くのパイプを用いてもよい。急冷液はせ
き１３ａを溢流してボイラ管１４を上端部に流入
する。流の膜流が上記ボイラ管を流下するように
するための手段が設けられている。上記冷たいガ
スもボイラ管１４に流入し、急冷液と同じ流れで
流下する。従つて、上記ボイラ管への重芳香族化
合物の沈着は、該管が急冷液で潅注されることに
よつて防止される。ボイラ管１４から流出する
と、生ガス及び急冷液は分離領域１５に入り、該
領域において別々の流れに分かれ、ガスはパイプ
１６を通つて出て行き、液はパイプ１７を通つて
出て行く。この領域における液面高さを制御する
ために液面高さ制御機器連結部２０が設けられて
いる。生ガスからボイラへ伝達された熱は水蒸気
を発生するのに用いられる。ボイラ給水はパイプ
１９を通つて流入し、水蒸気と水との混合物はパ
イプ１８を通つて出て行く。
素添加装置から出てくる生ガスは断熱パイプ１及
び急冷パイプ２を通つて急冷領域５に入る。断熱
パイプ１は、生ガスの早期冷却を防止するため、
及び急冷液と生ガスとが互いに接触する前に同じ
流れ（co−current）で流れるようにするため
に、急冷パイプ２の上端の下まで延びている。急
冷パイプ２は室４から溢流する急冷液によつて絶
えず潅注され、該急冷液はパイプ３を通つて上記
室に給送される。このように絶えず潅注されてい
るので、重芳香族化合物がパイプ２の壁に沈着す
ることが防止される。急冷領域５内では溢流パイ
プ６によつて一定の液高が保持されているので、
生ガスは急冷液で気泡となつて冷却される。急冷
液は溢流パイプ６を通つて静止領域１３に流入
し、その液面高さはせき１３ａによつて保持され
る。上記冷却されたガスはパイプ７を通つてボイ
ラ入口路に給送される。第２図には６本のパイプ
７を示してあるが、ガスの分布を良くするために
もつと多くのパイプを用いてもよい。急冷液はせ
き１３ａを溢流してボイラ管１４を上端部に流入
する。流の膜流が上記ボイラ管を流下するように
するための手段が設けられている。上記冷たいガ
スもボイラ管１４に流入し、急冷液と同じ流れで
流下する。従つて、上記ボイラ管への重芳香族化
合物の沈着は、該管が急冷液で潅注されることに
よつて防止される。ボイラ管１４から流出する
と、生ガス及び急冷液は分離領域１５に入り、該
領域において別々の流れに分かれ、ガスはパイプ
１６を通つて出て行き、液はパイプ１７を通つて
出て行く。この領域における液面高さを制御する
ために液面高さ制御機器連結部２０が設けられて
いる。生ガスからボイラへ伝達された熱は水蒸気
を発生するのに用いられる。ボイラ給水はパイプ
１９を通つて流入し、水蒸気と水との混合物はパ
イプ１８を通つて出て行く。
塞がりを防止するために取入パイプの面を掻き
落とすことが屡々必要である。パイプ１から掻き
落とされた沈着物は急冷領域５内に落下する。そ
れで、この急冷領域の基部には孔明き板８が設け
られており、上記沈着物が該板を通つて漏斗９に
入るようになつている。漏斗９の内容物は、必要
に応じて、弁１２の操作より、パイプ１０を通つ
て受入容器１１内に排出される。
落とすことが屡々必要である。パイプ１から掻き
落とされた沈着物は急冷領域５内に落下する。そ
れで、この急冷領域の基部には孔明き板８が設け
られており、上記沈着物が該板を通つて漏斗９に
入るようになつている。漏斗９の内容物は、必要
に応じて、弁１２の操作より、パイプ１０を通つ
て受入容器１１内に排出される。
次に第３図について説明すると、熱式水素添加
装置から出てくる生ガスは断熱パイプ１及び急冷
パイプ２を通つて急冷領域５に流入する。断熱パ
イプ１は、生ガスの早期急冷を防止するため、及
び急冷液と生ガスとが互いに接触する前に同じ流
れで流れるようにするために、急冷パイプ２の上
端の下まで延びている。急冷パイプ２は室４から
溢流する急冷液によつて絶えず滞注され、該急冷
液はパイプ３を通つて上記室に給送される。この
ように絶えず潅注されるので、重芳香族化合物が
パイプ２に沈着することが防止される。静止領域
１３の出口２５の位置により、急冷領域５内では
一定の液高が保持され、従つて、上記ガスは急冷
液で気泡となつて冷却される。上記ガスは急冷領
域５からその上端付近から出て行き、パイプ７と
通つてボイラへ直接に送られる。急冷液はパイプ
６を通つて急冷領域５から出て静止領域１３に流
入し、該静止領域において、上記ガスの気泡化に
よつて生じた液内の振動は、該液がボイラへ給送
される前に弱められる。釣合いパイプ２１によ
り、ガスと液との圧力の均等性が得られる。静止
領域１３から出てくる急冷液はパイプ２２及びル
ープシール２３によつてボイラ管１４の入口へ送
られる。管１４の各々への急冷液流の一様な分配
はせき２４によつて保持され、管１４の各々への
ガス流は孔明き分配板２６によつて保持される。
各管１４を流れ下る液の膜流を得るために追加の
手段が設けられている。生ガス及び急冷液はいず
れもボイラ管１４を等流的に流れ下り、従つて、
重芳香族化合物が管壁に沈着することが防止され
る。ボイラ管１４から流出すると、生ガス及び急
冷液は分離領域１５において分離されて別々の流
れに分かれ、ガスはパイプ１６を通つて出て行
き、液はパイプ１７を通つて出て行く。この領域
における液面高さの制御が必要であり、それで、
液面高さ制御機器連結部２０が設けられている。
生ガスによつてボイラへ伝達された熱は水蒸気を
発生するのに用いられる。ボイラ給水はパイプ１
９を通つて流入し、水蒸気と水との混合物はパイ
プ１８を通つて出て行く。
装置から出てくる生ガスは断熱パイプ１及び急冷
パイプ２を通つて急冷領域５に流入する。断熱パ
イプ１は、生ガスの早期急冷を防止するため、及
び急冷液と生ガスとが互いに接触する前に同じ流
れで流れるようにするために、急冷パイプ２の上
端の下まで延びている。急冷パイプ２は室４から
溢流する急冷液によつて絶えず滞注され、該急冷
液はパイプ３を通つて上記室に給送される。この
ように絶えず潅注されるので、重芳香族化合物が
パイプ２に沈着することが防止される。静止領域
１３の出口２５の位置により、急冷領域５内では
一定の液高が保持され、従つて、上記ガスは急冷
液で気泡となつて冷却される。上記ガスは急冷領
域５からその上端付近から出て行き、パイプ７と
通つてボイラへ直接に送られる。急冷液はパイプ
６を通つて急冷領域５から出て静止領域１３に流
入し、該静止領域において、上記ガスの気泡化に
よつて生じた液内の振動は、該液がボイラへ給送
される前に弱められる。釣合いパイプ２１によ
り、ガスと液との圧力の均等性が得られる。静止
領域１３から出てくる急冷液はパイプ２２及びル
ープシール２３によつてボイラ管１４の入口へ送
られる。管１４の各々への急冷液流の一様な分配
はせき２４によつて保持され、管１４の各々への
ガス流は孔明き分配板２６によつて保持される。
各管１４を流れ下る液の膜流を得るために追加の
手段が設けられている。生ガス及び急冷液はいず
れもボイラ管１４を等流的に流れ下り、従つて、
重芳香族化合物が管壁に沈着することが防止され
る。ボイラ管１４から流出すると、生ガス及び急
冷液は分離領域１５において分離されて別々の流
れに分かれ、ガスはパイプ１６を通つて出て行
き、液はパイプ１７を通つて出て行く。この領域
における液面高さの制御が必要であり、それで、
液面高さ制御機器連結部２０が設けられている。
生ガスによつてボイラへ伝達された熱は水蒸気を
発生するのに用いられる。ボイラ給水はパイプ１
９を通つて流入し、水蒸気と水との混合物はパイ
プ１８を通つて出て行く。
塞がりを防止するために取入パイプ１の面を掻
き落とすことが屡々必要である。このパイプから
掻き落とされた沈着物は急冷領域５内に落下し、
また時には静止領域１３へも運ばれる。急冷領域
５及び静止領域１３の基部には、いずれも、孔明
き板またはバツフル２７が設けられており、上記
沈着物は該板を通過する。上記急冷領域及び静止
領域の基部内の沈着物は、必要に応じて、弁１２
の操作によつて排出させることができる。領域１
３内の急冷液の液面高さを監視することが必要な
場合もあり、それで、制御機器連結部２８が設け
られている。
き落とすことが屡々必要である。このパイプから
掻き落とされた沈着物は急冷領域５内に落下し、
また時には静止領域１３へも運ばれる。急冷領域
５及び静止領域１３の基部には、いずれも、孔明
き板またはバツフル２７が設けられており、上記
沈着物は該板を通過する。上記急冷領域及び静止
領域の基部内の沈着物は、必要に応じて、弁１２
の操作によつて排出させることができる。領域１
３内の急冷液の液面高さを監視することが必要な
場合もあり、それで、制御機器連結部２８が設け
られている。
第１図及び第２図について説明した装置の変形
例においては、流動床式水素添加装置を急冷領域
と同じ圧力容器内に設置することができ、流動床
式水素添加装置からのガス排出管を有するボイラ
及びセパレータを該水素添加装置内の中心に配置
する。この変形例においては、流出ガスの温度は
上記急冷領域まで反応器の温度以下に低下するこ
とがなく、従つてガス排出管内に凝結が生じな
い。
例においては、流動床式水素添加装置を急冷領域
と同じ圧力容器内に設置することができ、流動床
式水素添加装置からのガス排出管を有するボイラ
及びセパレータを該水素添加装置内の中心に配置
する。この変形例においては、流出ガスの温度は
上記急冷領域まで反応器の温度以下に低下するこ
とがなく、従つてガス排出管内に凝結が生じな
い。
次に、本発明を実施した例を示す。
例 １
クウエート（Kuwait）国での常圧蒸留による
残留物の熱式水素添加から生じた生ガスの組成は
次の通りであつた。
残留物の熱式水素添加から生じた生ガスの組成は
次の通りであつた。
水 素 64.55モル％
メ タ ン 25.2
エ タ ン 5.7
エチレン 0.06
CO 1.2
CO2 0.76
水 蒸 気 0.57
H2S 0.60
NH3 0.27
１環式芳香族 1.20
２環式芳香族 0.43
３環式芳香族 0.24
４環式芳香族 0.07
５＋環式芳香族 0.05
このガスは、温度750℃及び圧力約52.7Kg／cm2
（750psig）において0.1181×106m3／ｈ（4.17×
106ft3／ｈ）の流量で水素添加装置から出て急冷
領域（第１図）に流入した。この領域において、
上記ガスは、温度345℃及び流量359.244Kg／ｈ
（792，000lb／ｈ）で流入する重芳香族急冷液流
で441℃に冷却された。
（750psig）において0.1181×106m3／ｈ（4.17×
106ft3／ｈ）の流量で水素添加装置から出て急冷
領域（第１図）に流入した。この領域において、
上記ガスは、温度345℃及び流量359.244Kg／ｈ
（792，000lb／ｈ）で流入する重芳香族急冷液流
で441℃に冷却された。
この急冷液流の組成は次の通りであつた。
１環式芳香族 0.96モル％
２環式芳香族 1.8
３環式芳香族 4.0
４環式芳香族 4.9
５＋環式芳香族 88.3
分 子 量 273
急冷領域においては、9621Kg／ｈ（21211lb／
ｈ）の割で急冷液が気化し、従つて、ボイラに流
入する混合流は、0.1186×106m3／ｈ（4.19×
106ft3／ｈ）のガス及び蒸気と349624Kg／ｈ
（770789lb／ｈ）の急冷液とを含んでいた。給水
は313.5℃でボイラのシエル側に流入し、圧力約
105Kg／cm2（1500psig）の飽和水蒸気が65317Kg／
ｈ（144000lb／ｈ）の割で発生した。生ガスと急
冷液との流れは345℃でボイラから流出し、1.178
×106m3／ｈ（4.16×106ft3／ｈ）のガス及び蒸気
と361309Kg／ｈ（796552lb／ｈ）の液とを含んで
いた。従つて、ボイラ内では、生ガスからの芳香
族化合物の２，065Kg／ｈ（4552lb／ｈ）の正味
の凝結があつた。この混合流はセパレータに流入
し、該セパレータにおいて2065Kg／ｈの液が取り
出され、残余は急冷領域へ戻された。この排出速
度を増して、生ガスからの正味凝結の速度よりも
高くしてもよい。予備分留した急冷液補給分を加
えて平衡させ、このようにして急冷液の総量を調
節した。
ｈ）の割で急冷液が気化し、従つて、ボイラに流
入する混合流は、0.1186×106m3／ｈ（4.19×
106ft3／ｈ）のガス及び蒸気と349624Kg／ｈ
（770789lb／ｈ）の急冷液とを含んでいた。給水
は313.5℃でボイラのシエル側に流入し、圧力約
105Kg／cm2（1500psig）の飽和水蒸気が65317Kg／
ｈ（144000lb／ｈ）の割で発生した。生ガスと急
冷液との流れは345℃でボイラから流出し、1.178
×106m3／ｈ（4.16×106ft3／ｈ）のガス及び蒸気
と361309Kg／ｈ（796552lb／ｈ）の液とを含んで
いた。従つて、ボイラ内では、生ガスからの芳香
族化合物の２，065Kg／ｈ（4552lb／ｈ）の正味
の凝結があつた。この混合流はセパレータに流入
し、該セパレータにおいて2065Kg／ｈの液が取り
出され、残余は急冷領域へ戻された。この排出速
度を増して、生ガスからの正味凝結の速度よりも
高くしてもよい。予備分留した急冷液補給分を加
えて平衡させ、このようにして急冷液の総量を調
節した。
例 ２
例１に示した組成を有するクウエート国での常
圧蒸留による残留物を流動床式水素添加装置内で
水素添加した。使用した水素とオイルとの比は、
オイル約0.454Kg（１ポンド）当り水素約1.22m3
（43.15ft3）（2.694m3／Kg）であつた。
圧蒸留による残留物を流動床式水素添加装置内で
水素添加した。使用した水素とオイルとの比は、
オイル約0.454Kg（１ポンド）当り水素約1.22m3
（43.15ft3）（2.694m3／Kg）であつた。
ガスは、流量0.1294×104m3／ｈ（4.57×
104ft3／ｈ）、温度750℃、圧力約45.7Kg／cm2
（650psig）で流動床式水素添加装置から出て急冷
領域に流入した。この領域において上記ガスは、
温度345℃及び流量3946Kg／ｈ（8700lb／ｈ）で
流入する重芳香族急冷液で430℃の温度に冷却さ
れた。この急冷液の組成は例１に示したと同じで
ある。
104ft3／ｈ）、温度750℃、圧力約45.7Kg／cm2
（650psig）で流動床式水素添加装置から出て急冷
領域に流入した。この領域において上記ガスは、
温度345℃及び流量3946Kg／ｈ（8700lb／ｈ）で
流入する重芳香族急冷液で430℃の温度に冷却さ
れた。この急冷液の組成は例１に示したと同じで
ある。
急冷領域において、77.11Kg／ｈ（170lb／ｈ）
の割で急冷液が気化し、従つて、ボイラに流入す
る混合流は、0.13×104m3／ｈ（4.59×104ft3／
ｈ）のガス及び水蒸気と3.869Kg／ｈ（8.530lb／
ｈ）の急冷液とを含んでいた。生ガスと急冷液と
の流れは温度345℃でボイラから流出し、3981
Kg／ｈ（8776lb／ｈ）の急冷液を含んでいた。従
つて、ボイラ内では、生ガスからの34.47Kg／ｈ
（76lb／ｈ）の芳香族化合物の正味の凝結があつ
た。これは、水素添加装置から出て来るガスに含
まれている元の芳香族化合物の約25重量％を示す
ものである。ボイラの仕事率は約293100KW（約
１×106BTU／ｈ）であり、高圧（約105Kg／cm2
（1500psig））の約567Kg／ｈ（1250lb／ｈ）の水
蒸気をボイラ内で発生させることができた。
の割で急冷液が気化し、従つて、ボイラに流入す
る混合流は、0.13×104m3／ｈ（4.59×104ft3／
ｈ）のガス及び水蒸気と3.869Kg／ｈ（8.530lb／
ｈ）の急冷液とを含んでいた。生ガスと急冷液と
の流れは温度345℃でボイラから流出し、3981
Kg／ｈ（8776lb／ｈ）の急冷液を含んでいた。従
つて、ボイラ内では、生ガスからの34.47Kg／ｈ
（76lb／ｈ）の芳香族化合物の正味の凝結があつ
た。これは、水素添加装置から出て来るガスに含
まれている元の芳香族化合物の約25重量％を示す
ものである。ボイラの仕事率は約293100KW（約
１×106BTU／ｈ）であり、高圧（約105Kg／cm2
（1500psig））の約567Kg／ｈ（1250lb／ｈ）の水
蒸気をボイラ内で発生させることができた。
第１図は急冷領域、ボイラ及びセパレータが同
じ圧力容器内に格納されている本発明を実施する
ための装置の縦断面図、第２図は第１図のＡ−Ａ
線に沿う横断面図、第３図は急冷領域、ボイラ及
びセパレータが別々の圧力容器に格納されている
本発明を実施するための装置の縦断面図である。 １……絶縁パイプ、２……急冷パイプ、４……
室、５……急冷領域、６……溢流パイプ、７……
パイプ、１３……静止領域、１３ａ，２４……せ
き、１４……ボイラ管、１５……分離領域、２６
……孔明き分配板。
じ圧力容器内に格納されている本発明を実施する
ための装置の縦断面図、第２図は第１図のＡ−Ａ
線に沿う横断面図、第３図は急冷領域、ボイラ及
びセパレータが別々の圧力容器に格納されている
本発明を実施するための装置の縦断面図である。 １……絶縁パイプ、２……急冷パイプ、４……
室、５……急冷領域、６……溢流パイプ、７……
パイプ、１３……静止領域、１３ａ，２４……せ
き、１４……ボイラ管、１５……分離領域、２６
……孔明き分配板。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 原料オイルの熱式水素添加用装置から流出す
るガスから熱を回収するための方法において、上
記ガスを急冷領域内で急冷液で急冷する工程を有
し、該領域の内面全体は上記急冷液によつて潅注
され、更に、上記冷却されたガス及び急冷液を熱
回収装置へ送る工程を有し、上記ガスと接触する
上記装置の面全体は上記急冷液によつて潅注され
ることを特徴とする熱回収方法。 ２ 急冷液が重芳香族液である特許請求の範囲第
１項記載の熱回収方法。 ３ 急冷液の部分的気化が急冷領域において生ず
る特許請求の範囲第１項または第２項記載の熱回
収方法。 ４ ガスを急冷領域内で460℃以下の温度に冷却
する特許請求の範囲第１項、第２項または第３項
記載の熱回収方法。 ５ ガスを急冷領域内で430℃ないし440℃の範囲
内の温度に冷却する特許請求の範囲第４項記載の
熱回収方法。 ６ 熱回収装置がボイラである特許請求の範囲第
１項ないし第５項のいずれか１つに記載の熱回収
方法。 ７ ガス及び急冷液を別々のパイプを通じてボイ
ラへ送る特許請求の範囲第６項記載の熱回収方
法。 ８ ボイラを用いて約103.4バール（約1500
ｂ／in2）の圧力で水蒸気を発生させる特許請求の
範囲第６項または第７項記載の熱回収方法。 ９ 水蒸気発生後のガス内に残つている熱を用い
て第２の熱交換器内でボイラへの給水を予熱する
特許請求の範囲第８項記載の熱回収方法。 １０ 急冷液及びガスを、熱回収装置から出て行
くときに、互いに分離させる特許請求の範囲第１
項ないし第９項のいずれか１つに記載の熱回収方
法。 １１ 急冷液の少なくとも一部分を急冷領域へ再
循環させる特許請求の範囲第１０項記載の熱回収
方法。 １２ ガスが流動床式水素添加装置からの流出ガ
スである特許請求の範囲第１項ないし第１１項の
いずれか１つに記載の熱回収方法。 １３ 原料オイルの熱式水素添加用装置から流出
するガスから熱を回収するための装置において、
急冷領域を備え、上記急冷領域は、これに急冷液
を導入するための手段と、該急冷領域の内面に上
記急冷液を潅注するための手段とを有しており、
更に、熱回収領域を備えて成り、上記熱回収領域
は、上記ガス及び急冷液を通過させるための手段
と、上記ガス及び急冷液を通過させるための手段
との熱交換関係で熱交換流体を通過させるための
手段と、上記ガスと接触する上記領域の内面に上
記急冷液を潅注するための手段とを有している熱
回収装置。 １４ 急冷領域及び熱回収領域が同じ圧力容器に
収容されている特許請求の範囲第１３項記載の熱
回収装置。 １５ 急冷領域及び熱回収領域が別々の圧力容器
に収容されている特許請求の範囲第１３項記載の
熱回収装置。 １６ 急冷領域の内面に潅注するための手段がせ
きまたは多重噴霧ノズルを備えている特許請求の
範囲第１３項、第１４項または第１５項記載の熱
回収装置。 １７ 更に、急冷領域と熱回収領域との間に静止
領域を備えている特許請求の範囲第１３項、第１
４項、第１５項または第１６項記載の熱回収装
置。 １８ ガスを急冷領域に導入するための手段及び
急冷液を上記急冷領域に導入するための手段が、
上記急冷液及びガスが上記急冷領域に流入すると
きに同じ流れとして流れるように配置されている
特許請求の範囲第１３項、第１４項、第１５項ま
たは第１６項記載の熱回収装置。 １９ 更に、熱回収領域の後に分離領域を備えて
いる特許請求の範囲第１３項ないし第１８項のい
ずれか１つに記載の熱回収装置。 ２０ 熱回収領域が単一シエル垂直管熱交換器を
備えている特許請求の範囲第１３項ないし第１９
項のいずれか１つに記載の熱回収装置。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| GB16905 | 1981-06-02 | ||
| GB8116905A GB2099567B (en) | 1981-06-02 | 1981-06-02 | Heat recovery process and apparatus |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5892A JPS5892A (ja) | 1983-01-05 |
| JPS6148077B2 true JPS6148077B2 (ja) | 1986-10-22 |
Family
ID=10522227
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57094650A Granted JPS5892A (ja) | 1981-06-02 | 1982-06-02 | 熱式水素添加装置の流出ガスからの熱回収の方法及び装置 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4446003A (ja) |
| EP (1) | EP0066354B1 (ja) |
| JP (1) | JPS5892A (ja) |
| DE (1) | DE3261899D1 (ja) |
| GB (1) | GB2099567B (ja) |
Families Citing this family (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60115687A (ja) * | 1983-11-28 | 1985-06-22 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | タ−ル含有高温ガスの熱回収方法 |
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| US7763162B2 (en) * | 2005-07-08 | 2010-07-27 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Method for processing hydrocarbon pyrolysis effluent |
| US7780843B2 (en) | 2005-07-08 | 2010-08-24 | ExxonMobil Chemical Company Patents Inc. | Method for processing hydrocarbon pyrolysis effluent |
| US8524070B2 (en) * | 2005-07-08 | 2013-09-03 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Method for processing hydrocarbon pyrolysis effluent |
| US7674366B2 (en) * | 2005-07-08 | 2010-03-09 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Method for processing hydrocarbon pyrolysis effluent |
| US7749372B2 (en) * | 2005-07-08 | 2010-07-06 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Method for processing hydrocarbon pyrolysis effluent |
| US7465388B2 (en) * | 2005-07-08 | 2008-12-16 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Method for processing hydrocarbon pyrolysis effluent |
| US7718049B2 (en) * | 2005-07-08 | 2010-05-18 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Method for processing hydrocarbon pyrolysis effluent |
| JP5535912B2 (ja) * | 2007-09-04 | 2014-07-02 | シエル・インターナシヨネイル・リサーチ・マーチヤツピイ・ベー・ウイ | 急冷容器 |
| US8177198B2 (en) | 2008-06-26 | 2012-05-15 | Uop Llc | Quench zone design using spray nozzles |
| SG182402A1 (en) | 2010-01-26 | 2012-08-30 | Shell Int Research | Method and apparatus for quenching a hot gaseous stream |
| CN103210060B (zh) | 2010-07-30 | 2016-02-10 | 埃克森美孚化学专利公司 | 用于加工烃热解流出物的方法 |
Family Cites Families (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3174924A (en) * | 1962-06-04 | 1965-03-23 | Phillips Petroleum Co | Quench method and apparatus |
| US3593968A (en) * | 1968-09-26 | 1971-07-20 | Stone & Webster Eng Corp | Rapid cooling for high-temperature gas streams |
| JPS4819604B1 (ja) * | 1969-02-21 | 1973-06-14 | ||
| US3676519A (en) * | 1970-01-02 | 1972-07-11 | Lummus Co | Quench process |
| US3674890A (en) * | 1970-03-04 | 1972-07-04 | Marathon Oil Co | Quenching process for pyrolytically cracked hydrocarbons |
| US3923921A (en) * | 1971-03-01 | 1975-12-02 | Exxon Research Engineering Co | Naphtha steam-cracking quench process |
| US3907661A (en) * | 1973-01-29 | 1975-09-23 | Shell Oil Co | Process and apparatus for quenching unstable gas |
| US4150716A (en) * | 1975-02-07 | 1979-04-24 | Chiyoda Chemical Eng. & Constr. Co. Ltd. | Method of heat recovery from thermally decomposed high temperature hydrocarbon gas |
| JPS5715634B2 (ja) * | 1975-02-07 | 1982-03-31 | ||
| DE2617772C2 (de) * | 1976-04-23 | 1986-08-28 | Linde Ag, 6200 Wiesbaden | Vorrichtung zum Abkühlen eines Spaltgasstromes |
| US4225415A (en) * | 1979-08-10 | 1980-09-30 | Occidental Petroleum Corporation | Recovering hydrocarbons from hydrocarbon-containing vapors |
| US4279734A (en) * | 1979-12-21 | 1981-07-21 | Shell Oil Company | Quench Process |
-
1981
- 1981-06-02 GB GB8116905A patent/GB2099567B/en not_active Expired
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