JPS6149484B2 - - Google Patents
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- JPS6149484B2 JPS6149484B2 JP398679A JP398679A JPS6149484B2 JP S6149484 B2 JPS6149484 B2 JP S6149484B2 JP 398679 A JP398679 A JP 398679A JP 398679 A JP398679 A JP 398679A JP S6149484 B2 JPS6149484 B2 JP S6149484B2
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Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E20/00—Combustion technologies with mitigation potential
- Y02E20/16—Combined cycle power plant [CCPP], or combined cycle gas turbine [CCGT]
Landscapes
- Engine Equipment That Uses Special Cycles (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は複数台のガスタービンと、これらガス
タービンの排熱を利用して駆動される蒸気タービ
ンからなるコンバインドサイクルプラントの負荷
制御方法に関する。
タービンの排熱を利用して駆動される蒸気タービ
ンからなるコンバインドサイクルプラントの負荷
制御方法に関する。
コンバインドサイクルプラントでは、通常複数
台のガスタービンと蒸気タービンに負荷配分して
それぞれの負荷制御を行いプラント全体の負荷を
制御する。ところで、ガスタービンの負荷を変化
させるとそれに連なる排熱ボイラから発生する蒸
気の温度も変化してしまうので、蒸気温度変化率
に対する許容量の小さい蒸気タービンの寿命を消
費しないような負荷変化の方法が望ましい。そこ
で、ガスタービンの負荷変化は１台づつ順次行う
ようにし、負荷変化中のガスタービンに連なる排
熱ボイラから出される蒸気を蒸気ガスタービンに
導びかずにバイパスさせるような方法をとれば蒸
気タービンに導びく蒸気の温度を一定に保つまま
負荷が変化することになる。しかしながら、ガス
タービンの負荷変化速度はガスタービン側の条件
により規制され、更に排熱ボイラからの蒸気を蒸
気タービンからバイパス側へ切替えるにも所定の
時間を要するのでこのような負荷変化方法では急
速な負荷変化は不可能である。
台のガスタービンと蒸気タービンに負荷配分して
それぞれの負荷制御を行いプラント全体の負荷を
制御する。ところで、ガスタービンの負荷を変化
させるとそれに連なる排熱ボイラから発生する蒸
気の温度も変化してしまうので、蒸気温度変化率
に対する許容量の小さい蒸気タービンの寿命を消
費しないような負荷変化の方法が望ましい。そこ
で、ガスタービンの負荷変化は１台づつ順次行う
ようにし、負荷変化中のガスタービンに連なる排
熱ボイラから出される蒸気を蒸気ガスタービンに
導びかずにバイパスさせるような方法をとれば蒸
気タービンに導びく蒸気の温度を一定に保つまま
負荷が変化することになる。しかしながら、ガス
タービンの負荷変化速度はガスタービン側の条件
により規制され、更に排熱ボイラからの蒸気を蒸
気タービンからバイパス側へ切替えるにも所定の
時間を要するのでこのような負荷変化方法では急
速な負荷変化は不可能である。
一方、ガスタービン排熱ボイラの発生する蒸気
を蒸気タービンに導びいたまま運転中の複数のガ
スタービンを一斉に負荷変化させると急速な負荷
変化が可能ではあるが蒸気温度が変化することに
より蒸気タービンの寿命を大きく損耗してしまう
ことになる。
を蒸気タービンに導びいたまま運転中の複数のガ
スタービンを一斉に負荷変化させると急速な負荷
変化が可能ではあるが蒸気温度が変化することに
より蒸気タービンの寿命を大きく損耗してしまう
ことになる。
本発明はこのような従来技術の欠点に鑑み成さ
れものでその目的は、蒸気タービンのロータの寿
命損耗を過大にすることなく、可能な限り急速な
負荷変化を行うことが可能な負荷制御方法を提供
することにある。
れものでその目的は、蒸気タービンのロータの寿
命損耗を過大にすることなく、可能な限り急速な
負荷変化を行うことが可能な負荷制御方法を提供
することにある。
本発明の特徴は負荷変化の要求があれば、当初
は運転中のガスタービンを一斉に負荷変化させて
急速な負荷変化を行い、これによる蒸気温度変化
がある限度に達したら、出力蒸気をバイパスさせ
た状態で１台ずつ順次ガスタービンの負荷を変化
させることにある。
は運転中のガスタービンを一斉に負荷変化させて
急速な負荷変化を行い、これによる蒸気温度変化
がある限度に達したら、出力蒸気をバイパスさせ
た状態で１台ずつ順次ガスタービンの負荷を変化
させることにある。
以下本発明を図面に添つて説明する。
第１図は本発明を適用するコンバインドサイク
ルプラント系統図の１例を示す。
ルプラント系統図の１例を示す。
図において１−１〜１−４はガスタービン（以
下GTと略す場合がある）２−１〜２−４はガス
タービン発電機３−１〜３−４は排熱回収ボイラ
（以下HRSGと略す場合がある）を示し、この３
者がユニツトを形づくつてガスタービンによる発
電が行われると共に、蒸気ガスタービン７（以下
STと略す場合がある）への蒸気を供給する。本
図は４台のGT／HRSGユニツトを持つコンバイ
ンドサイクルプラントを示しており、第２ユニツ
ト、第３ユニツトを略して示している。なお、一
般的には１〜６台のユニツトから構成される。
下GTと略す場合がある）２−１〜２−４はガス
タービン発電機３−１〜３−４は排熱回収ボイラ
（以下HRSGと略す場合がある）を示し、この３
者がユニツトを形づくつてガスタービンによる発
電が行われると共に、蒸気ガスタービン７（以下
STと略す場合がある）への蒸気を供給する。本
図は４台のGT／HRSGユニツトを持つコンバイ
ンドサイクルプラントを示しており、第２ユニツ
ト、第３ユニツトを略して示している。なお、一
般的には１〜６台のユニツトから構成される。
４−１〜４−４はボイラ出口弁、５−１〜５−
４はタービンバイパス弁でGT／HRSGユニツト
起動・停止時の蒸気を直接復水器９に導びくとき
開かれる。６は各ユニツトよりの蒸気を集める主
蒸気ヘツダー、７は蒸気タービン、８は蒸気ター
ビン発電機、９は復水器を示す。
４はタービンバイパス弁でGT／HRSGユニツト
起動・停止時の蒸気を直接復水器９に導びくとき
開かれる。６は各ユニツトよりの蒸気を集める主
蒸気ヘツダー、７は蒸気タービン、８は蒸気ター
ビン発電機、９は復水器を示す。
第２図はガスタービン負荷とその出口ガス温度
２１、HRSG出口蒸気温度２２、蒸気タービン第
１段後蒸気温度２３の関能を示したものでGT出
口ガス温度１１は定格運転時の約500℃から無負
荷時の約250℃までGT負荷に応じて大巾に変化す
る。したがつてHRSG出口蒸気温度２およびST
第１段後蒸気温度もほぼ同様の傾向で変化する。
２１、HRSG出口蒸気温度２２、蒸気タービン第
１段後蒸気温度２３の関能を示したものでGT出
口ガス温度１１は定格運転時の約500℃から無負
荷時の約250℃までGT負荷に応じて大巾に変化す
る。したがつてHRSG出口蒸気温度２およびST
第１段後蒸気温度もほぼ同様の傾向で変化する。
第３図はST第１段後蒸気温度変化量と蒸気タ
ービンロータの寿命損耗（低サイクル疲労による
もの）の関係を示したもので、第１段後温度変化
量がある許容限界温度（ΔTal………この値はロ
ータの外径及び温度変化率の関数となる。）以下
の場合にはロータ寿命損耗は必常に少ないがΔ
Talをこえると急激に増大することを示してい
る。
ービンロータの寿命損耗（低サイクル疲労による
もの）の関係を示したもので、第１段後温度変化
量がある許容限界温度（ΔTal………この値はロ
ータの外径及び温度変化率の関数となる。）以下
の場合にはロータ寿命損耗は必常に少ないがΔ
Talをこえると急激に増大することを示してい
る。
なお、ここに第１段後蒸気温度変化率はGT負
荷変化率によつて定まり、後者はGT側の事情に
より、一定に定められているので、前者も一定と
なる。
荷変化率によつて定まり、後者はGT側の事情に
より、一定に定められているので、前者も一定と
なる。
第４図はコンバインドサイクルプラントにおけ
る従来の第１の負荷変更方法を示したもので、４
台のGTの一斉に負荷変化させる場合を示す。GT
個の負荷変化率はGT内部の熱的状況の考慮から
一定に押えられているので、プラント全体として
はこの場合が最も負荷変化率を大きくすることが
できる。カーブ４１〜４４は夫々のGTの負荷変
化、４５は蒸気タービンの負荷変化、４６はプラ
ント全体の負荷変化を示す。尚、本実施例ではプ
ラントの出力分担はGTが約60％、STが約40％で
ある。
る従来の第１の負荷変更方法を示したもので、４
台のGTの一斉に負荷変化させる場合を示す。GT
個の負荷変化率はGT内部の熱的状況の考慮から
一定に押えられているので、プラント全体として
はこの場合が最も負荷変化率を大きくすることが
できる。カーブ４１〜４４は夫々のGTの負荷変
化、４５は蒸気タービンの負荷変化、４６はプラ
ント全体の負荷変化を示す。尚、本実施例ではプ
ラントの出力分担はGTが約60％、STが約40％で
ある。
カープ４７，４８はこの場合のHRSG出口温度
およびST第１段後蒸気温度を示すが、GT出口ガ
ス温度の変化にともなつて大巾なものとなり、
STローターが受ける温度変化ΔＴは許容限界温
度ΔTalより大きな値となり、大きな寿命損耗を
こうむることになる。
およびST第１段後蒸気温度を示すが、GT出口ガ
ス温度の変化にともなつて大巾なものとなり、
STローターが受ける温度変化ΔＴは許容限界温
度ΔTalより大きな値となり、大きな寿命損耗を
こうむることになる。
第５図はコンバインドサイクルプラントにおけ
る従来の第２の負荷変更方法を示したもので４台
のGTを順次に負荷変化させる場合を示す。
る従来の第２の負荷変更方法を示したもので４台
のGTを順次に負荷変化させる場合を示す。
今定格負荷で運転しているプラントの負荷を下
げる場合、先ず時刻t1からt2まで＃4HRSG出口弁
を閉じて、＃4HRSGを連係運転から切りはな
す。HRSG発生蒸気はタービンバイパス弁を通じ
て復水器に放出される。出口弁閉によりST負荷
は75％に減少する。次いで時刻t2から＃4GTの負
荷を下げて０負荷とする。ここで出口弁を先きに
閉じるのは、＃4GT負荷低下にともなう
＃4HRSG出口蒸気温度と他の定格運転中の
HRSG出口蒸気温度とのアンバランスにより主蒸
気ヘツダ６が熱変形、熱応力により疲労するのを
防ぐためである。＃4GT負荷降下の過程では
＃4GT／HRSGユニツトは単独運転となつてお
り、蒸気タービンへの熱回収、が行われず、この
様な状態で長く運転することはプラント効率の点
から不利となり、＃4GTが０負荷になつた時点
ｔ，t3で＃4GTを完全に停止する必要がある。
げる場合、先ず時刻t1からt2まで＃4HRSG出口弁
を閉じて、＃4HRSGを連係運転から切りはな
す。HRSG発生蒸気はタービンバイパス弁を通じ
て復水器に放出される。出口弁閉によりST負荷
は75％に減少する。次いで時刻t2から＃4GTの負
荷を下げて０負荷とする。ここで出口弁を先きに
閉じるのは、＃4GT負荷低下にともなう
＃4HRSG出口蒸気温度と他の定格運転中の
HRSG出口蒸気温度とのアンバランスにより主蒸
気ヘツダ６が熱変形、熱応力により疲労するのを
防ぐためである。＃4GT負荷降下の過程では
＃4GT／HRSGユニツトは単独運転となつてお
り、蒸気タービンへの熱回収、が行われず、この
様な状態で長く運転することはプラント効率の点
から不利となり、＃4GTが０負荷になつた時点
ｔ，t3で＃4GTを完全に停止する必要がある。
この様にすれば残つたGT3台が定格運転でプラ
ント負荷は75％となり、プラント効率もほぼ定格
点付近まで回復する。以下同様にして更に＃3GT
を停止すれば負荷50％、更に＃2GTを停止すれば
負荷25％の運転が達成できる。この間４８に示す
ST第１段後蒸気温度は一定であり、ロータの寿
命損耗はない一方この方式の問題点としては次の
欠点がある。
ント負荷は75％となり、プラント効率もほぼ定格
点付近まで回復する。以下同様にして更に＃3GT
を停止すれば負荷50％、更に＃2GTを停止すれば
負荷25％の運転が達成できる。この間４８に示す
ST第１段後蒸気温度は一定であり、ロータの寿
命損耗はない一方この方式の問題点としては次の
欠点がある。
(1) 第５図カーブ４６に示すプラント負荷変化率
が小さい。（第１方式の1/4以下） (2) GTを一旦停止した場合は再併列までに少く
とも20〜30分の時間を要する。
が小さい。（第１方式の1/4以下） (2) GTを一旦停止した場合は再併列までに少く
とも20〜30分の時間を要する。
すなわち、負荷変化特性に劣る。
第６図および第７図は本発明の負荷制御方法を
示したもので、前記した従来のふたつの方法の利
点をとり、欠点を排除した方法である。即ちST
第１段後蒸気温度の変化が第３図に示すΔTalに
至るまではGT負荷を一斉に低下させてプラント
負荷の急速変化性を保持する。この間に負荷上昇
指令が来れば、第６図のようにそのまま全GTを
一斉に負荷上昇させて定格負荷にもどす。第７図
は負荷の低下巾が大きくてST第１段後の蒸気温
度が制限値、ΔTalに達する場合を示している。
ST第１段後の蒸気温度変化が時刻t1でΔTalに達
すると、その時点から順次制御方式に切りかえ
て、まず＃４ボイラの出口弁を閉じ、時刻t2から
＃4GTの負荷下げ、これをゼロとした後＃4GTを
停止する。負荷の低下が更に必要な場合には、続
いて時刻t3で＃３ボイラの出口弁を閉じ、時刻t4
から＃3GTの負荷を０とした後、＃3GTを停止す
る。時刻t5で負荷上昇指令がくれば、先ず現在運
転中の＃１、＃2GTの負荷を直ちに定格負荷まで
上げた後に、時刻t7から＃３および＃4GTの負荷
を順次に上昇し、夫々のボイラの出口弁を開いて
蒸気タービンに蒸気を供給する。
示したもので、前記した従来のふたつの方法の利
点をとり、欠点を排除した方法である。即ちST
第１段後蒸気温度の変化が第３図に示すΔTalに
至るまではGT負荷を一斉に低下させてプラント
負荷の急速変化性を保持する。この間に負荷上昇
指令が来れば、第６図のようにそのまま全GTを
一斉に負荷上昇させて定格負荷にもどす。第７図
は負荷の低下巾が大きくてST第１段後の蒸気温
度が制限値、ΔTalに達する場合を示している。
ST第１段後の蒸気温度変化が時刻t1でΔTalに達
すると、その時点から順次制御方式に切りかえ
て、まず＃４ボイラの出口弁を閉じ、時刻t2から
＃4GTの負荷下げ、これをゼロとした後＃4GTを
停止する。負荷の低下が更に必要な場合には、続
いて時刻t3で＃３ボイラの出口弁を閉じ、時刻t4
から＃3GTの負荷を０とした後、＃3GTを停止す
る。時刻t5で負荷上昇指令がくれば、先ず現在運
転中の＃１、＃2GTの負荷を直ちに定格負荷まで
上げた後に、時刻t7から＃３および＃4GTの負荷
を順次に上昇し、夫々のボイラの出口弁を開いて
蒸気タービンに蒸気を供給する。
＃３及び＃4GTは一旦停止されているので、そ
れらを再び昇速し、再併列するまでには20分程度
の時間を要するので、負荷上昇指令が出た時点で
＃３および＃4GTに起動指令を与えておくものと
する。したがつて第７図の時刻t7は＃3GTの再併
列が終了した時点を示す。
れらを再び昇速し、再併列するまでには20分程度
の時間を要するので、負荷上昇指令が出た時点で
＃３および＃4GTに起動指令を与えておくものと
する。したがつて第７図の時刻t7は＃3GTの再併
列が終了した時点を示す。
以上のような負荷制御を行うと、STの１段後
蒸気温度変化は第７図４８に示すようにΔTal以
内に保つことができる。
蒸気温度変化は第７図４８に示すようにΔTal以
内に保つことができる。
＃4GTのみ停止した後又は＃４、＃３、＃2GT
が停止した後に負荷上昇指令が出た場合について
も、運転の手順は同様であり、いずれもSTの第
１段後蒸気温度変化はΔTal以内に保つことがで
きる。
が停止した後に負荷上昇指令が出た場合について
も、運転の手順は同様であり、いずれもSTの第
１段後蒸気温度変化はΔTal以内に保つことがで
きる。
第８図は本発明の方法を適用したコンバインド
サイクル系統図を示すもので、主蒸気温度検出器
１０および温度スイツチ１１と、ST第１段後内
壁温度検出器１２および温度スイツチ１３を備え
ている。
サイクル系統図を示すもので、主蒸気温度検出器
１０および温度スイツチ１１と、ST第１段後内
壁温度検出器１２および温度スイツチ１３を備え
ている。
温度スイツチ１１と１３は第９図に示すロジツ
クにより主蒸気温度又は第１段後内壁温度が制限
値ΔTal以上変化した場合作動する。すなわち９
２は温度検出器により出力される電気信号、９３
は遅れ回路、９４は偏差演算器９５はモニタスイ
ツチで、温度変化が非常にゆるやかな場合には遅
れ回路の働きにより、温度スイツチが作動しない
様になつている。
クにより主蒸気温度又は第１段後内壁温度が制限
値ΔTal以上変化した場合作動する。すなわち９
２は温度検出器により出力される電気信号、９３
は遅れ回路、９４は偏差演算器９５はモニタスイ
ツチで、温度変化が非常にゆるやかな場合には遅
れ回路の働きにより、温度スイツチが作動しない
様になつている。
尚第１段蒸気温度を用いなかつたのは、これを
直接検出することが蒸気タービンの構造上困難で
あるためである。
直接検出することが蒸気タービンの構造上困難で
あるためである。
第１０図、第１１図に本発明を実施する具体的
制御系統およびロジツク図を示す。
制御系統およびロジツク図を示す。
第１０図において１０１はプラント負荷デマン
ドで、加算器１０３によつて加算されたプラント
合計出力との偏差が減算器１０２によつて求めら
れる。この偏差は比例積分制御器１０４によつて
積分されて各GTの制御信号となる。
ドで、加算器１０３によつて加算されたプラント
合計出力との偏差が減算器１０２によつて求めら
れる。この偏差は比例積分制御器１０４によつて
積分されて各GTの制御信号となる。
各GTへの制御信号は１０５〜１０８に示す各
GT併列中のリレーと、１０９〜１１２に示す蒸
気タービンのΔＴ＞ΔTalで励磁されるリレーの
ｂ接点および、アナログメモリ１１３〜１１６を
介して各々のガスタービン制御装置１１７〜１２
０に入力される。
GT併列中のリレーと、１０９〜１１２に示す蒸
気タービンのΔＴ＞ΔTalで励磁されるリレーの
ｂ接点および、アナログメモリ１１３〜１１６を
介して各々のガスタービン制御装置１１７〜１２
０に入力される。
ΔＴ＜ΔTalであるかぎり併列中の各GTは同
一の制御信号を受け、一斉に負荷の増減が行われ
るがΔＴ＞ΔTalの条件が成立するとリレー１０
９〜１１２の接点が切れて各GT出力制御信号は
アナログメモリにホールドされた信号値に保持さ
れる。
一の制御信号を受け、一斉に負荷の増減が行われ
るがΔＴ＞ΔTalの条件が成立するとリレー１０
９〜１１２の接点が切れて各GT出力制御信号は
アナログメモリにホールドされた信号値に保持さ
れる。
第１１図は本実施例のロジツク回路を示したも
ので、先ず負荷降下中を例にとり説明する。
ので、先ず負荷降下中を例にとり説明する。
負荷降下が始まつた当初はΔＴ＜ΔTalである
から第１０図により全GTは一斉制御を受け、第
１１図のロジツクは作動しない。負荷低下量が大
きくなつて、ΔＴ＞ΔTalに達すると第１０図の
制御信号は切り離され、その値にホールドされ
る。同時に第１１図のロジツクにおいてΔＴ＞Δ
Talの条件が＃４ボイラ出口弁を閉じ、更に
＃4GTの負荷を降下させて（この負荷降下は各
GT個々の停止のために一定レートで低下させる
もので、第１０図のアナログメモリにホールドさ
れた負荷信号とは別に与えられる）、解列する。
負荷降下指令が経続しており、ΔＴ＞ΔTalの条
件がつづいているかぎり、次いで＃3GT、＃2GT
が同様ロジツクにより停止する。GT停止により
プラント全体負荷がプラント負荷デマンドを下ま
わり、負荷制御信号が上昇に転ずるか、或いはΔ
Ｔ＜ΔTalとなるとリレー１０９〜１１２は再び
無励磁となり、併列中のGTに制御信号が与えら
れる。
から第１０図により全GTは一斉制御を受け、第
１１図のロジツクは作動しない。負荷低下量が大
きくなつて、ΔＴ＞ΔTalに達すると第１０図の
制御信号は切り離され、その値にホールドされ
る。同時に第１１図のロジツクにおいてΔＴ＞Δ
Talの条件が＃４ボイラ出口弁を閉じ、更に
＃4GTの負荷を降下させて（この負荷降下は各
GT個々の停止のために一定レートで低下させる
もので、第１０図のアナログメモリにホールドさ
れた負荷信号とは別に与えられる）、解列する。
負荷降下指令が経続しており、ΔＴ＞ΔTalの条
件がつづいているかぎり、次いで＃3GT、＃2GT
が同様ロジツクにより停止する。GT停止により
プラント全体負荷がプラント負荷デマンドを下ま
わり、負荷制御信号が上昇に転ずるか、或いはΔ
Ｔ＜ΔTalとなるとリレー１０９〜１１２は再び
無励磁となり、併列中のGTに制御信号が与えら
れる。
負荷上昇の場合には先ず目標負荷と現在のGT
運転台数から目標負荷が達成するために必要な追
加起動台数が決定され、そのGTに起動指令が与
えられる。
運転台数から目標負荷が達成するために必要な追
加起動台数が決定され、そのGTに起動指令が与
えられる。
追加起動したGTが昇速、併列し全負荷になる
迄には20〜30分程度の時間を要するが、その間に
現在運転中のGTはΔＴ＞ΔTalとなつて負荷制
御信号の上昇がストツプされないかぎり上昇して
全負荷に達する。
迄には20〜30分程度の時間を要するが、その間に
現在運転中のGTはΔＴ＞ΔTalとなつて負荷制
御信号の上昇がストツプされないかぎり上昇して
全負荷に達する。
追加起動されたGTは順次全負荷にされ、蒸気
タービンへ蒸気を供給する。この動作を第７図の
ようにt5の時点で負荷上昇が指令されたとして説
明する。t5の時点では＃３ボイラ出口弁と＃４ボ
イラ出口弁は既に閉じられ、＃3GT及び＃4GTの
負荷もゼロとされている。t5の時点でプラント全
負荷までの上昇が指令されると、第１０図の接点
１０５〜１０８が閉じることによりこれまで運転
していた＃1GTと＃2GTの負荷は直ちに全負荷ま
で上げられる。一方第１１図において追加起動台
数決定により、＃3GT、＃4GTの追加起動が決定
される。t7の時点で＃3GTの併入が終るとこれが
全負荷まで負荷上昇される。（この負荷上昇の指
令も第１０図のアナログメモリーからではなく
各々のGTの制御装置にそれぞれ個別に与えられ
る）時刻t8で＃3GTが全負荷になると＃３ボイラ
出口弁が開かれ、時刻t9でこれが全開すると上記
と同様に＃4GTの負荷上昇が行われる。
タービンへ蒸気を供給する。この動作を第７図の
ようにt5の時点で負荷上昇が指令されたとして説
明する。t5の時点では＃３ボイラ出口弁と＃４ボ
イラ出口弁は既に閉じられ、＃3GT及び＃4GTの
負荷もゼロとされている。t5の時点でプラント全
負荷までの上昇が指令されると、第１０図の接点
１０５〜１０８が閉じることによりこれまで運転
していた＃1GTと＃2GTの負荷は直ちに全負荷ま
で上げられる。一方第１１図において追加起動台
数決定により、＃3GT、＃4GTの追加起動が決定
される。t7の時点で＃3GTの併入が終るとこれが
全負荷まで負荷上昇される。（この負荷上昇の指
令も第１０図のアナログメモリーからではなく
各々のGTの制御装置にそれぞれ個別に与えられ
る）時刻t8で＃3GTが全負荷になると＃３ボイラ
出口弁が開かれ、時刻t9でこれが全開すると上記
と同様に＃4GTの負荷上昇が行われる。
以上の説明でわかるとおり、本発明では負荷変
化が指令されるとまず運転中のガスタービンを一
斉に負荷変化させ、これによる蒸気タービンへの
蒸気温度変化が所定の値になつたとき始めてボイ
ラ出力を蒸気タービンから切り離した状態でのガ
スタービン独自の負荷変化を順次行うようにした
ため、蒸気タービンの寿命を損耗せず、しかも急
速なプラント負荷変化が可能となる。
化が指令されるとまず運転中のガスタービンを一
斉に負荷変化させ、これによる蒸気タービンへの
蒸気温度変化が所定の値になつたとき始めてボイ
ラ出力を蒸気タービンから切り離した状態でのガ
スタービン独自の負荷変化を順次行うようにした
ため、蒸気タービンの寿命を損耗せず、しかも急
速なプラント負荷変化が可能となる。
第１図は一般のコンバインドサイクル系統図、
第２図はGT負荷とガス温度、蒸気温度の関係を
示す特性図、第３図はST第１段後温度変化と寿
命損耗の関係を示す特性図、第４図は従来のGT
一斉制御方法を示すタイムチヤート、第５図は従
来のGT順次制御方法を示すタイムチヤート、第
６図、第７図は本発明の負荷制御方式を示すタイ
ムチヤート、第８図は本発明の実施例を示す系統
図、第９図は第８図の温度スイツチ１１，１３の
詳細を示すブロツク図、第１０図は第８図の実施
例の負荷制御系統図、第１１図は第８図の実施例
のロジツク図。 １−１〜１−４……ガスタービン、２−１〜２
−４……ガスタービン発電機、３−１〜３−４…
…排熱回収ボイラ、４−１〜４−４……排熱回収
ボイラ出口弁、５−１〜５−５……タービンバイ
パス弁、７……蒸気タービン、８……蒸気タービ
ン発電機、１０……蒸気温度検出器、１２……第
１段後内壁温度検出器、１１，１３……温度スイ
ツチ、１０１……プラント負荷デマンド、１０２
……減算器、１０３……加算器、１１３〜１１６
……アナログメモリ、１１７〜１２０……ガスタ
ービン負荷制御装置。
第２図はGT負荷とガス温度、蒸気温度の関係を
示す特性図、第３図はST第１段後温度変化と寿
命損耗の関係を示す特性図、第４図は従来のGT
一斉制御方法を示すタイムチヤート、第５図は従
来のGT順次制御方法を示すタイムチヤート、第
６図、第７図は本発明の負荷制御方式を示すタイ
ムチヤート、第８図は本発明の実施例を示す系統
図、第９図は第８図の温度スイツチ１１，１３の
詳細を示すブロツク図、第１０図は第８図の実施
例の負荷制御系統図、第１１図は第８図の実施例
のロジツク図。 １−１〜１−４……ガスタービン、２−１〜２
−４……ガスタービン発電機、３−１〜３−４…
…排熱回収ボイラ、４−１〜４−４……排熱回収
ボイラ出口弁、５−１〜５−５……タービンバイ
パス弁、７……蒸気タービン、８……蒸気タービ
ン発電機、１０……蒸気温度検出器、１２……第
１段後内壁温度検出器、１１，１３……温度スイ
ツチ、１０１……プラント負荷デマンド、１０２
……減算器、１０３……加算器、１１３〜１１６
……アナログメモリ、１１７〜１２０……ガスタ
ービン負荷制御装置。
Claims (1)
- １ 複数のガスタービンと、これらガスタービン
の排熱により発生する蒸気で駆動される蒸気ター
ビンとからなるコンバインドサイクルプラントに
おいて、プラント負荷の変化が指令されるとまず
運転中のガスタービンを一斉に負荷変化させ、前
記蒸気タービンへの供給蒸気の温度変化が所定の
制限値を越えた後には発生蒸気を前記蒸気タービ
ンから切り離した状態でのガスタービン独自の負
荷変化を順次行うことを特徴とするコンバインド
サイクルプラントの負荷制御方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP398679A JPS5596307A (en) | 1979-01-19 | 1979-01-19 | Load controlling method of combined cycle plant |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP398679A JPS5596307A (en) | 1979-01-19 | 1979-01-19 | Load controlling method of combined cycle plant |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5596307A JPS5596307A (en) | 1980-07-22 |
| JPS6149484B2 true JPS6149484B2 (ja) | 1986-10-29 |
Family
ID=11572340
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP398679A Granted JPS5596307A (en) | 1979-01-19 | 1979-01-19 | Load controlling method of combined cycle plant |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5596307A (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5947936A (ja) * | 1982-09-10 | 1984-03-17 | 株式会社東芝 | コンバインドサイクルタ−ビンプラントの負荷制御装置 |
| JP6317628B2 (ja) * | 2014-05-30 | 2018-04-25 | 株式会社東芝 | 制御装置、制御方法、プログラム、及びガスタービン制御装置 |
-
1979
- 1979-01-19 JP JP398679A patent/JPS5596307A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5596307A (en) | 1980-07-22 |
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